某地下車庫大體積混凝土施工方案

編制依據(jù)工程施工圖紙及文件序號(hào)圖紙1**三區(qū)二期455#樓及地下車庫庫圖紙現(xiàn)行規(guī)范、規(guī)程類別名稱編號(hào)國家混凝土結(jié)構(gòu)工程施施工質(zhì)量驗(yàn)收收規(guī)范GB50204--2002混凝土外加劑應(yīng)用用技術(shù)規(guī)范GB50119--2003建設(shè)工程施工現(xiàn)場場供用電安全全規(guī)范GB50194--93行業(yè)混凝土泵送施工技技術(shù)規(guī)程JGJ/T10--95建筑機(jī)械使用安全全技術(shù)規(guī)程JGJ33-20001施工現(xiàn)場臨時(shí)用電電安全技術(shù)規(guī)規(guī)程JGJ46-20005建筑工程冬期施工工規(guī)程JGJ104-997現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)類別名稱編號(hào)國家混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)評(píng)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)GBJ107-887建筑工程施工質(zhì)量量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)GB50300--2001行業(yè)建筑施工安全檢查查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-999工程說明大體積混凝土范圍根據(jù)《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》（JGJ55-2000）之規(guī)定，混凝土結(jié)構(gòu)實(shí)體最小尺寸等于或者大于1m，或者會(huì)因水泥水化熱引起混凝土內(nèi)外溫差過大（大于25℃），而導(dǎo)致裂縫的混凝土即為大體積混凝土。該工程地下室地板屬于大體積混凝土。概況地下室底板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，抗?jié)B等級(jí)為S6，混凝土量約3517m3；外墻混凝土等級(jí)為C25，抗?jié)B等級(jí)為S6，采用商品混凝土澆筑。底板配筋：面筋及底筋均為HRB40022@130。采用筏板基礎(chǔ)，底板板厚1000㎜。大體積混凝土施工措施大體積混凝土不同于一般混凝土施工，除采取一般混凝土的施工措施外，還要求采取以下特別措施：使用微膨脹劑（如AEA型），增強(qiáng)混凝土在內(nèi)外溫差作用下的抗裂性能；采取測溫措施（使用電子測溫儀），防止砼在澆筑、養(yǎng)護(hù)過程中出現(xiàn)內(nèi)外溫差過大而產(chǎn)生裂縫；加強(qiáng)混凝土養(yǎng)護(hù)，根據(jù)計(jì)算，采取3層草袋+2層塑料薄膜的養(yǎng)護(hù)措施。施工準(zhǔn)備技術(shù)準(zhǔn)備各崗位管理人員認(rèn)真學(xué)習(xí)相關(guān)規(guī)范和圖紙；技術(shù)部編制大體積混凝土方案；召開技術(shù)交底會(huì)議，就大體積混凝土施工技術(shù)要求對(duì)工長交底，使其施工前作好充分準(zhǔn)備。工長對(duì)各專業(yè)隊(duì)伍進(jìn)行施工前技術(shù)、質(zhì)量交底。技術(shù)部向工長提供混凝土澆筑申請(qǐng)單、鋼筋隱蔽單?；炷翝仓?，預(yù)先與混凝土供應(yīng)單位辦理預(yù)拌混凝土委托單及澆筑申請(qǐng)，委托單的內(nèi)容包括：混凝土強(qiáng)度等級(jí)、方量、坍落度、初凝終凝時(shí)間以及澆筑時(shí)間等。必要時(shí)與混凝土供應(yīng)商簽定質(zhì)量保證合同。材料準(zhǔn)備對(duì)商品混凝土要求如下：不得使用早強(qiáng)水泥；混凝土水灰比控制在0.5以下；入泵時(shí)坍落度控制在140～160㎜；混凝土初凝時(shí)間控制在6小時(shí)；和易性滿足要求。不滿足其中一個(gè)條件者，混凝土必須退場。為保證大體積砼的施工質(zhì)量，原材料的選擇極為重要，對(duì)各種材料必須通過嚴(yán)格選擇，符合各項(xiàng)規(guī)范要求方可使用。水泥：選用礦渣水泥。水泥進(jìn)場時(shí)必須嚴(yán)格驗(yàn)收，須有出廠合格證或試驗(yàn)證明書，按驗(yàn)收規(guī)定對(duì)水泥進(jìn)行取樣、試驗(yàn)，尤其是水泥的安定性，必須嚴(yán)格檢測。碎石：選用級(jí)配較好的花崗巖碎石，粒徑為10～30mm，其含泥量不得大于1％，且不得含有機(jī)雜質(zhì)。砂：選用級(jí)配較好的中粗砂，含泥量不得超過2%，通過0.315mm篩孔的砂不得少于15%。粉煤灰：在混凝土中摻加水泥用量10%-30%以下的粉煤灰可減少單方水泥用量50-70kg，顯著的推遲和減少發(fā)熱量，延緩水泥水化熱的釋放時(shí)間，降低溫升值20%-25%，（按單位水泥用量每增減10kg，溫升約升、降1℃），如摻入30%的粉煤灰，可使絕熱溫升降低10℃，還可提高混凝土的抗壓強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度。摻粉煤灰主要是用于替代部分水泥。減少水泥用量，降低水化熱；改善混泥土的和易性和可泵性，提高混凝土的抗裂強(qiáng)度。外加劑：由于混凝土內(nèi)外溫差較大,除添加減水劑及防凍劑外，建議使用微膨脹劑如AEA型，以增強(qiáng)混凝土在內(nèi)外溫差作用下的抗裂性能?；炷僚浜媳葴?zhǔn)備混凝土采用攪拌站供應(yīng)的商品混凝土，因此要求混凝土攪拌站根據(jù)現(xiàn)場提出的技術(shù)要求，提前做好混凝土試配?；炷僚浜媳葢?yīng)按試配確定。按照國家現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》、《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》及《粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》中的有關(guān)技術(shù)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。外加劑能起到降低水泥水化熱峰值及推遲熱峰值出現(xiàn)的時(shí)間；延緩砼凝結(jié)時(shí)間，減少水泥用量，降低水化熱，減少砼的干縮，提高砼強(qiáng)度，改善砼的和易性?；炷翐郊舆m量防凍劑，提高混凝土自身防凍效果。生產(chǎn)準(zhǔn)備檢查現(xiàn)場臨水臨電情況，并確保施工用水電能滿足大體積混凝土的澆筑。根據(jù)技術(shù)方案要求組織施工機(jī)械的進(jìn)場、報(bào)驗(yàn)、安裝、調(diào)試工作，使其在施工過程中能滿足工程需要。試驗(yàn)人員及時(shí)對(duì)混凝土進(jìn)行取樣、送檢。各種計(jì)量、測量用具及時(shí)檢查、送檢并且檢定證書材料齊全。根據(jù)施工方案準(zhǔn)備必要的塑料薄膜、保溫材料及測溫用具等。泵管采用棉被包裹保溫，以確?；炷寥肽囟取?℃。動(dòng)力部門應(yīng)提前一個(gè)星期與建設(shè)單位聯(lián)系好施工用電，保證混凝土振搗及施工照明。在澆筑大體積混凝土期間，管理人員、施工人員、后勤人員、保衛(wèi)人員等晝夜排班，堅(jiān)守崗位，各負(fù)其責(zé)，保證混凝土連續(xù)澆筑的順利進(jìn)行。作業(yè)條件各種專業(yè)管線已埋設(shè)完畢，鋼筋隱檢、模板預(yù)檢已完成。施工人員的通道架設(shè)完畢、泵管架設(shè)完畢；振搗設(shè)備調(diào)試正常及備用一定數(shù)量的振搗棒。放料處與澆筑點(diǎn)的聯(lián)絡(luò)信號(hào)已準(zhǔn)備就緒。機(jī)械、工具準(zhǔn)備序號(hào)名稱型號(hào)單位數(shù)量性能1汽車泵臺(tái)22砼罐車8方輛103混凝土振搗棒φ50臺(tái)16（兩臺(tái)備用）2.2kW4尖鍬把155平鍬把156木抹子把57鋁合金長刮杠把59塌落度測試筒個(gè)19試模（含抗?jié)B）組6施工材料準(zhǔn)備序號(hào)名稱單位數(shù)量1草袋（3層）m2120002塑料薄膜（2層）m280003水銀溫度計(jì)根54微膨脹劑噸根據(jù)摻量要求5電子測溫儀臺(tái)26測溫頭個(gè)20（可重復(fù)使用）勞動(dòng)力準(zhǔn)備序號(hào)工種人數(shù)備注1混凝土工302架子工53養(yǎng)護(hù)工34鋼筋工2負(fù)責(zé)看鋼筋5木工2負(fù)責(zé)看模板7試驗(yàn)員29測溫工2大體積混凝土施工現(xiàn)場布置及澆筑順序2輛汽車泵同時(shí)澆筑底板混凝土，由西往東澆筑?；炷翝仓椒ɑ炷翝仓r(shí)應(yīng)采用“一個(gè)坡度、循序推進(jìn)、一次到頂”的澆筑工藝。澆筑時(shí)先在一個(gè)部位進(jìn)行，直至達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高，混凝土形成扇形向前流動(dòng)，然后在其坡面上連續(xù)澆筑，循序推進(jìn)?；炷翝仓r(shí)在每個(gè)泵管的出料口處配置1臺(tái)振搗棒，因?yàn)榛炷恋奶涠缺容^大，5臺(tái)振搗棒主要負(fù)責(zé)下部斜坡流淌處振搗密實(shí)，另外2臺(tái)振搗棒主要負(fù)責(zé)頂部混凝土振搗。為使上下層不產(chǎn)生冷縫，上層混凝土振搗實(shí)應(yīng)在下層混凝土初凝前完成，且振搗棒下插5cm。振搗要采取快插慢拔的原則并略微上下抽動(dòng)，使混凝土振搗密實(shí)。振搗時(shí)間一般控制在表面出浮漿且不再下沉為止，一般為15～30s，并且在20～30min后對(duì)其進(jìn)行二次振搗。在澆筑和振搗過程中，上浮的泌水和浮漿順混凝土面流到坑邊，隨混凝土向前推進(jìn)，最后一起抽排?；炷僚懦谒透{后，按標(biāo)高用長刮尺刮平，用木抹子搓壓、拍實(shí)；在接近終凝前，用木抹子壓光，使收縮裂縫閉合?；炷翜y溫與養(yǎng)護(hù)混凝土測溫為了隨時(shí)了解和掌握各部位砼在硬化過程中水泥水化熱所產(chǎn)生的溫度變化情況，防止砼在澆筑、養(yǎng)護(hù)過程中出現(xiàn)內(nèi)外溫差過大而產(chǎn)生裂縫、以便隨時(shí)采取有效措施，使砼的內(nèi)外溫差控制在允許范圍（25℃）內(nèi)，確保砼的施工質(zhì)量，對(duì)底板砼采用電子測溫儀監(jiān)測和控制。測溫方法預(yù)埋PVC管，將探頭放在PVC管里，混凝土澆筑后用電子測溫儀即可測出混凝土內(nèi)部溫度。測溫點(diǎn)平面位置：沿筏板邊緣每隔15米布置1個(gè)點(diǎn)位，測溫點(diǎn)布置深度300㎜。測溫探頭必須按編號(hào)順序進(jìn)行，并按事先準(zhǔn)備好的表格記錄所測數(shù)據(jù)。砼測溫時(shí)間，在砼澆筑完畢12小時(shí)后開始試測，以后每隔2～4小時(shí)測一次。在測試過程中隨時(shí)進(jìn)行校驗(yàn)，同時(shí)應(yīng)對(duì)大氣溫度進(jìn)行測量。3～5天時(shí)應(yīng)特別加強(qiáng)監(jiān)測，監(jiān)測時(shí)間不少于15天。測溫要求應(yīng)按日、夜兩班安排測溫人員，每班人員2人共同測溫，測得溫度數(shù)據(jù)經(jīng)兩人共同確認(rèn)無誤后再填寫記錄；測溫人員必須具有良好的職業(yè)素質(zhì)，能夠準(zhǔn)確熟練的使用測溫儀器，做到操作規(guī)范，讀數(shù)準(zhǔn)確，書寫整潔清晰；測溫人員必須具有認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度，及時(shí)向有關(guān)管理人員提供每天的測溫情況，并主動(dòng)報(bào)告測溫過程中所發(fā)生的異常情況；測溫分析對(duì)砼測溫結(jié)果進(jìn)行趨勢分析，當(dāng)砼內(nèi)部最高溫度有可能達(dá)到80℃或溫差達(dá)到25℃的可能時(shí)，必須采取保溫養(yǎng)護(hù)，隨時(shí)準(zhǔn)備增加覆蓋物。按混凝土溫度變化情況對(duì)混凝土適當(dāng)保溫保濕養(yǎng)護(hù)，使混凝土內(nèi)外溫差控制在≤25℃?；炷琉B(yǎng)護(hù)計(jì)算參照《建筑施工手冊(cè)》（第四版）。施工階段砼澆筑塊體的溫度、溫度應(yīng)力的驗(yàn)算5.5.1砼澆筑塊體的溫度a.砼的最大絕熱溫升Th=mc·Q/c·ρ·(1-e-mt)式中：Th——混凝土的最大絕熱溫升（℃）；Q——水泥28d水化熱，查表得32.5級(jí)礦渣水泥28天水化熱Q=334kj/kg；mc——每立方米混凝土水泥用量（kg/m3），mc=342kg；c——混凝土比熱，取0.97kj/(kg·K)；ρ——混凝土密度，取2400（kg/m3）；t——混凝土的齡期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e——為常數(shù)，取2.718；m——系數(shù)，隨澆筑溫度改變，取：0.362（澆筑溫度約20℃）。則：eq\o\ac(○,1)Th3=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×3)}=74.1℃eq\o\ac(○,2)Th6=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×6)}=55.4℃eq\o\ac(○,3)Th9=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×9)}=51.0℃eq\o\ac(○,4)Th12=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×12)}=49.7℃eq\o\ac(○,5)Th15=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×15)}=49.3℃eq\o\ac(○,6)Th18=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×18)}=49.1℃eq\o\ac(○,7)Th21=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×21)}=49.1℃b.混凝土中心計(jì)算溫度T1（t）=Tj+Th·ξ(t)式中：T1（t）——t齡期混凝土中心計(jì)算溫度（℃）；Tj——混凝土澆筑溫度(℃)，取15度;ξ(t)——t齡期降溫系數(shù)，查表計(jì)算得：對(duì)1.65m混凝土板：ξ(3)=0.514；ξ(6)=0.484；ξ(9)=0.409；ξ(12)=0.319；ξ(15)=0.236；ξ(18)=0.171；ξ(21)=0.137；eq\o\ac(○,1)T1（3）=15+74.1×0.514=53.1℃eq\o\ac(○,2)T1（6）=15+55.4×0.484=41.8℃eq\o\ac(○,3)T1（9）=15+51.0×0.409=35.9℃eq\o\ac(○,4)T1（12）=15+49.7×0.319=30.9℃eq\o\ac(○,5)T1（15）=15+49.3×0.236=26.6℃eq\o\ac(○,6)T1（18）=15+49.1×0.171=23.4℃eq\o\ac(○,7)T1（21）=15+49.1×0.137=21.7℃由上可知：混凝土內(nèi)部溫度在養(yǎng)護(hù)9天后溫度約可降至20～50℃間，考慮現(xiàn)在日平均氣溫在10-15℃間，因此混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間約需9～12天。c.混凝土表層（表面下50～100mm處）溫度1、保溫材料厚度δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)式中：δ——保溫材料厚度（m）；λx——所選保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m·K)]，查表得草袋λx=0.14；T2——混凝土表面溫度（℃）；Tq——施工期大氣平均溫度，取15（℃）；λ——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33W/(m·K)；Tmax——計(jì)算得混凝土最高溫度（℃）；計(jì)算時(shí)可取T2-Tq=10～15℃，取平均值為12.5℃；Tmax-T2=15～20℃，取平均值為17.5℃；Kb——傳熱系數(shù)修正值，采用在易透風(fēng)保溫材料上下各鋪一層不易透風(fēng)材料，Kb=1.3～1.5， 由于處于地下部分，基坑不易受風(fēng)的影響，故取1.3。δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)=0.5×1.65×0.14×20.5×1.3/2.33×22.5≈0.06米d.混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數(shù):β=1/[Σδi/λi+1/βq]=1/[0.06/0.14+1/23]≈2.12式中：β——混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)[W/(m2·k)]；δi——各保溫材料厚度，保溫材料選用草袋，厚度為0.06（m）；λi——各保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，草袋為0.14[W/(m·k)]；βq——空氣層的傳熱系數(shù)23[W/(m2·k)]；e.混凝土虛厚度：h’=k·λ/β=(2/3)×2.33/2.12=0.733米式中：h’——混凝土虛厚度（m）;k——折減系數(shù)，取2/3；λ——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33[W/（m·k];f.混凝土計(jì)算厚度：H=h+2h’=1.65+2×0.733=3.12米式中：H——混凝土計(jì)算厚度（m）；h——混凝土實(shí)際厚度（m）；g.混凝土表層溫度：T2(t)=Tq+4·h’(H-h’)[T1(t)-Tq]/H2;式中：T2(t)——混凝土表面溫度（℃）；Tq——施工期間大氣平均溫度，取15（℃）；h’——混凝土虛厚度，取取0.7333米（m）;T1(t)——混凝凝土中心溫度度（℃）；eq\o\ac(○,1)T2(3)=15++4×0.733×（3.12-0.733）×[63.11-25]//3.122=42.4℃eq\o\ac(○,2)T2(6)=15++4×0.733×（3.12-0.733）×[51.88-25]//3.122=34.3℃eq\o\ac(○,3)T2(9)=15++4×0.733×（3.12-0.733）×[45.99-25]//3.122=30.0℃eq\o\ac(○,4)T2(12)=155+4×0..733×（3.12-0.733）×[40.99-25]//3.122=26.4℃eq\o\ac(○,5)T2(15)=155+4×0..733×（3.12-0.733）×[36.66-25]//3.122=23.3℃eq\o\ac(○,6)T2(18)=155+4×0..733×（3.12-0.733）×[33.44-25]//3.122=21.0℃eq\o\ac(○,7)T2(21)=155+4×0..733×（3.12-0.733）×[31.77-25]//3.122=19.8℃h.混凝土內(nèi)平均均溫度：Tmm(t)=[[T1(tt)+T2(tt)]/2eq\o\ac(○,1)Tm(3)=[553.1+42.4]//2=46.85℃eq\o\ac(○,2)Tm(6)=[441.8+34.3]//2=38.05℃eq\o\ac(○,3)Tm(9)=[335.9+30.0]//2=32.95℃eq\o\ac(○,4)Tm(12)=[[30.9++26.4]//2=28.65℃eq\o\ac(○,5)Tm(15)=[[26.6+23.3]//2=24.95℃eq\o\ac(○,6)Tm(18)=[[23.4+21.0]//2=22.20℃eq\o\ac(○,7)Tm(21)=[[21.7+19.8]//2=20.75℃5.5.2溫溫度應(yīng)力的驗(yàn)驗(yàn)算a單純地基阻力系數(shù)數(shù)CX1（N/mm3）;CX1=0.6～1.0，取0.8。b.大體積混凝土土瞬時(shí)彈性模模量：E(t)=E0(1-ee-0.099t)式中：E(t)——t齡期混混凝土彈性模模量（N/mm2）；E0——28t混凝土彈性性模量（N/mm2），C35混凝土為3..15×1004；E——常數(shù)，取2.7118；t——齡期（d）;eq\o\ac(○,1)E(3)=3.155×104×(1-22.718--0.09××3)=0..745×1004eq\o\ac(○,2)E(6)=3.15××104×(1-22.718--0.09××6)=11.314×1004eq\o\ac(○,3)E(9)=3.155×104×(1-22.718--0.09××9)=11.749×1004eq\o\ac(○,4)E(12)=3.115×104×(1-22.718--0.09××12)=2.0880×104eq\o\ac(○,5)E(15)=3.115×104×(1-22.718--0.09××15)=2.3333×104eq\o\ac(○,6)E(18)=3.115×104×(1-22.718--0.09××18)=2.5277×104eq\o\ac(○,7)E(21)=3.115×104×(1-22.718--0.09××21)=2.674×1004c.地基約束系數(shù)數(shù)β(t)=(CX1++CX2)/h··E(t)β(t)——t齡期地地基約束系數(shù)數(shù)（1/mm）；h——混混凝土實(shí)際厚厚度（mm），為1.665米；CX1———單純地基阻阻力系數(shù)(N/mm3)，基坑底部為為硬塑粘土，而而在前期澆筑筑C15素混凝土墊墊層較厚（約約300mmm），綜合考考慮取值0.8；CX2———樁的阻力系系數(shù)（N/mm3），在此不考考慮樁的作用用，故CX2=0；E(t)——t齡期混混凝土彈性模模量（N/mm2）；eq\o\ac(○,1)β(3)=0.8/（1.65×00.745×1004）=6.51×110-5eq\o\ac(○,2)β(6)=0.8/（1.65×11.314×1004）=3.69×110-5eq\o\ac(○,3)β(9)=0.8/（1.65×11.749×1004）=2.77×110-5eq\o\ac(○,4)β(12)=0.8//（1.65×2.0800×104）=2.33×110-5eq\o\ac(○,5)β(15)=0.8//（1.65×2.3333×104）=2.08×110-5eq\o\ac(○,6)β(18)=0.8//（1.65×2.5277×104）=1.92×110-5eq\o\ac(○,7)β(21)=0.8//（1.65×2.6744×104）=1.81×110-5d.混凝土干縮縮率和收縮當(dāng)當(dāng)量溫差：1、混凝土干縮率：：εY(t)=ε0Y(1-e--0.01tt)M1·M2····MM10εY(t)——t齡期混混凝土干縮率率；Ε0y——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)混凝土極極限收縮值，取3.24×10-4;M1·M2····MM10——各修正值；；查表得：M1=11.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9=1.00；M10=0.886；eq\o\ac(○,1)εY(3)=3.24××10-4×(1--e-0.001×3)××0.75==0.0722×10-44eq\o\ac(○,2)εY(6)=3.24××10-4×(1--e-0.001×6)××0.75==0.1422×10-44eq\o\ac(○,3)εY(9)=3.24××10-4×(1--e-0.001×9)××0.75==0.2099×10-44eq\o\ac(○,4)εY(12)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×12)××0.75==0.2755×10-44eq\o\ac(○,5)εY(15)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×15)××0.75==0.3388×10-44eq\o\ac(○,6)εY(18)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×18)××0.75==0.4000×10-44eq\o\ac(○,7)εY(21)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×21)××0.75==0.4600×10-442、收縮當(dāng)量溫差TY(t))=εY(t)/α式中：TY(tt)——t齡期混凝土土收縮當(dāng)量差差（℃）；α——混凝土線膨膨脹系數(shù)，1×10-55(1/℃);eq\o\ac(○,1)TY(3)=0.0722×10-44/1×110-5=0.72℃eq\o\ac(○,2)TY(6)=0.1422×10-44/1×110-5=1.42℃eq\o\ac(○,3)TY(9)=0.2099×10-44/1×110-5=2.09℃eq\o\ac(○,4)TY(12)==0.2775×10--4/1××10-5=2.75℃eq\o\ac(○,5)TY(15)==0.3338×10--4/1××10-5=3.38℃eq\o\ac(○,6)TY(18)==0.4000×10--4/1××10-5=4.00℃eq\o\ac(○,7)TY(21)==0.4660×10--4/1××10-5=4.60℃e.結(jié)構(gòu)計(jì)算溫溫差（一般3天劃分一個(gè)個(gè)區(qū)段）⊿Ti=Tm(i)-TTm(i+33)+TY(i++3)-TY(t))⊿Ti——i區(qū)段結(jié)構(gòu)計(jì)算溫差差（℃）；Tm(i)——i區(qū)區(qū)段平均溫度度起始值（℃）；Tm(i+3)———i區(qū)段平均溫溫度終止值（℃）；TY(i+3)———i區(qū)段收縮當(dāng)當(dāng)量溫差終止止值（℃）；TY(t)——i區(qū)區(qū)段收縮當(dāng)量量溫差起始值值（℃）；eq\o\ac(○,1)⊿T3=56.85-448.05++1.42--0.72==9.5℃eq\o\ac(○,2)⊿T6=48.05-442.95++2.09--1.42==5.77℃eq\o\ac(○,3)⊿T9=42.95-338.65++2.75--2.09==4.96℃eq\o\ac(○,4)⊿T12=38.655-34.995+3.338-2.775=4.333℃eq\o\ac(○,5)⊿T15=34.955-32.220+4.000-3.338=3.337℃eq\o\ac(○,6)⊿T18=32.200-30.775+4.660-4.000=2.005℃f.各區(qū)段拉應(yīng)應(yīng)力σi=i·α·⊿Ti·i·｛1-1/ch(ii·L/2)｝式中：βi——i區(qū)段平均地基約束束系數(shù)；L——混凝土最大尺寸（mm）；ch——雙曲線余弦函數(shù)；；σ3=（0.745+1..314）×104×1×100-5×9.55×（0.57++0.52）×0.255×｛1-1/cch[(6..51+3..69)×10-5×380000/2]]｝=0.3883σ6=（1.314+1..749）×104×1×100-5×5.777×（0.52++0.48）×0.255×｛1-1/cch[(3..69+2..77)×10-5×380000/2]]｝=0.2003σ9=（1.749+2..080）×104×1×100-5×4.996×（0.48++0.44）×0.255×｛1-1/cch[(2..77+2..33)×10-5×380000/2]]｝=0.1447σ12=（2.0880+2.3333）×104×1×100-5×4.333×（0.44++0.41）×0.255×｛1-1/cch[(2..33+2..08)×10-5×380000/2]]｝=0.1110σ15=（2.3333+2.5527）×104×1×100-5×3.337×（0.41++0.3866）×0.255×｛1-1/cch[(2..08+1..92)×10-5×380000/2]]｝=0.0776σ18=（2.5227+2.6674）×104×1×100-5×2.005×（0.3866+0.3668）×0.255×｛1-1/cch[(1..92+1..81)×10-5×380000/2]]｝=0.0442g.到指定期混混凝土內(nèi)最大大應(yīng)力：σmax=[1/((1-ν)]Σσiσmax——到指指定期混凝土土內(nèi)最大應(yīng)力力（N/mm2）;ν——泊桑比，取0.15；σmax=[1/((1-ν)]Σσi=[1/（1-00.15）]×（0.3833+0.2003+0.1147+0..110+00.076++0.0422）=1.133h.