樁基礎(chǔ)及其它深基礎(chǔ)1-5

第七章樁基礎(chǔ)及其它深基礎(chǔ)

當(dāng)建筑場地淺層地基土質(zhì)不能滿足建筑物的地基承載力和變形的要求，也不宜采用地基處理等措施時，往往需要以地基深層堅實土層或巖層作為地基持力層，采用深基礎(chǔ)方案，深基礎(chǔ)主要有樁基礎(chǔ)、沉井基礎(chǔ)、墩基礎(chǔ)和地下連續(xù)墻等幾種類型，其中以樁基的歷史最為悠久，應(yīng)用最為廣泛。7.1概述樁基是一種古老的基礎(chǔ)型式。樁工技術(shù)在我國經(jīng)歷了幾千年的發(fā)展過程。早在7000-8000年前的新石器時代，為了防止猛獸，人類祖先就在湖泊和沼澤地里栽木樁筑平臺，修建居住點。榫卯木構(gòu)件（公元前5000-3300年）我國最早的樁基是在浙江河姆渡的原始社會居住的遺址中發(fā)現(xiàn)的。據(jù)古籍《法苑珠林》記載，塔基是在淤泥中打下木樁而形成的。超化寺塔，位于鄭州新密縣原超化寺遺址上，建于唐開元二年（公元714年）。平面呈正方形，共十三層，高約28米。建于北宋天圣年間1023-1032的山西太原晉祠圣母殿，是采用樁基的古建筑，至今保存完好。（1）地基的上層土質(zhì)太差而下層土質(zhì)較好；或地基軟硬不均或荷載不均，不能滿足上部結(jié)構(gòu)對不均勻變形的要求。（2）地基軟弱，采用地基加固措施不合適，或地基土性特殊，如存在可液化土層、自重濕陷性黃土、膨脹土及季節(jié)性凍土等。（3）除承受較大垂直荷載外，尚有較大偏心荷載、水平荷載、動力或周期性荷載作用。（4）上部結(jié)構(gòu)對基礎(chǔ)的不均勻沉降相當(dāng)敏感；或建筑物受到大面積地面超載的影響。（5）地下水位很高，采用其它基礎(chǔ)型式施工困難；或位于水中的構(gòu)筑物基礎(chǔ)，如橋梁、碼頭、鉆采平臺。（6）需要長期保存、具有重要歷史意義的建筑物。7.1.1樁基礎(chǔ)的適用性7.2、樁基的基本要求與極限狀態(tài)設(shè)計2持力層與樁長3樁的合理布置4樁基的水平承載力1樁基形式地質(zhì)條件。建筑的體型與結(jié)構(gòu)特點建筑功能對地下空間利用的方式1）能提供足夠大的單樁承載力。2）保證建筑物不產(chǎn)生過大的沉降與差異沉降。3）考慮樁基造價。4）考慮樁基施工技術(shù)的可能性。

5樁基適用范圍7.2.1樁基礎(chǔ)設(shè)計基本要求7.2.2樁基礎(chǔ)設(shè)計原則（《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008））承載能力極限狀態(tài)——樁基達到最大承載力導(dǎo)致整體失穩(wěn)或發(fā)生不適于繼續(xù)承載的變形。正常使用極限狀態(tài)——樁基達到建筑物正常使用所規(guī)定的變形限值或達到耐久性要求的限值。設(shè)計依據(jù)①所有樁基均應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)驗算樁基豎向（抗壓或抗拔）承載力和水平承載力計算；樁端平面以下軟弱下臥層承載力驗算；樁基抗震承載力驗算；承臺及樁身承載力計算。

設(shè)計等級為甲級的非嵌巖樁和非深厚堅硬持力層的建筑樁基，設(shè)計等級為乙級的體型復(fù)雜、荷載分布顯著不均或樁端平面以下存在軟弱土層的建筑樁基，以及軟土地基上多層建筑減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)應(yīng)進行沉降計算；承受較大水平荷載或?qū)λ阶兾灰髧?yán)格的建筑樁基的水平變位驗算。②需要進行變形驗算的樁基③抗裂或裂縫寬度驗算不允許出現(xiàn)裂縫或需要限制裂縫寬度的混凝土樁身和承臺應(yīng)進行抗裂或裂縫開展寬度驗算。原則：單樁承受的豎向荷載不超過單樁豎向承載力特征值；樁基礎(chǔ)的沉降量不超過建筑物的允許沉降量；位于坡地、岸邊的樁基應(yīng)進行樁基穩(wěn)定性驗算。7.2.3、建筑樁基的安全等級建筑樁基安全等級與重要性系數(shù)安全等級破壞后果建筑物類型重要性系數(shù)一級二級三級很嚴(yán)重嚴(yán)重不嚴(yán)重重要的工業(yè)與民用建筑；對樁基變形有特殊要求的工業(yè)建筑一般的工業(yè)與民用建筑次要的建筑1.1（1.2）1.0（1.1）0.9（1.0）根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94進行設(shè)計時：①樁基承載能力極限狀態(tài)的計算采用作用效應(yīng)的基本組合和地震作用效應(yīng)組合。②當(dāng)進行樁基的抗震承載能力計算時，荷載設(shè)計值和地震作用設(shè)計值應(yīng)符合《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2001的規(guī)定。③按正常使用極限狀態(tài)驗算樁基沉降時采用荷載的長期效應(yīng)組合。④驗算樁基的水平變位、抗裂、裂縫寬度時，根據(jù)使用要求和裂縫控制等級，分別采用作用效應(yīng)的短期效應(yīng)組合。.根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002進行設(shè)計時：①按單樁承載力確定樁數(shù)時，傳至承臺底面上的荷載效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合；相應(yīng)的抗力采用單樁承載力特征值。②計算地基變形時，傳至承臺底面上的荷載效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合；相應(yīng)的限值為地基變形允許值。③確定樁承臺高度、配筋和驗算樁身材料強度時，上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載效應(yīng)組合按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項系數(shù)。④驗算樁臺或樁身的裂縫寬度時，按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合。7.2.4、樁基計算的荷載效應(yīng)組合不同的分類標(biāo)準(zhǔn)（一）按承臺

（二）材料（三）形狀（四）按尺寸（五）承載機理（六）施工方法（七）施工對土體的擠土效應(yīng)7.3樁的分類高承臺樁：承臺在地面以上，橋樁、碼頭、棧橋低承臺樁：承臺在地面以下，承臺本身承擔(dān)部分荷載軟土層(一)按承臺承臺:將幾個樁結(jié)合起來傳遞荷載低承臺樁基高承臺樁基（二）按樁材料分（樁身材料選擇）木 便宜； 輕，易于處理 可修剪至任意長度 水位下耐久 水位上易腐爛 對荷載較大的情況不適用混凝土（鋼筋混凝土） 適合樁的范圍很廣 地下水對混凝土的侵蝕 混凝土的質(zhì)量控制非常重要鋼

貴 易處理 承受很大的打樁應(yīng)力 高強度、高抗彎剛度 長度可很長，可承擔(dān)荷載大 暴露部分易腐 在海岸工程中長期使用需要保護 薄截面樁可能會屈曲復(fù)合樁（三）按樁的截面形狀分實心 方樁 圓形樁空心

管樁 工字型樁

Y型樁等異型樁工Y（四）按尺寸按斷面(直徑）的大?。捍笾睆?d>800mm;小直徑:

d≤250mm;中等直徑:250mm<d≤800mm按長度（長徑比）短樁：L≤15m；

中長樁：15m<L≤40m；長樁:40m<L≤80m（>3)；超長樁：L>80mL/（：樁的特征長度）(五)按承載性狀分(1)端承型樁：是指在豎向荷載作用下,樁頂荷載全部或主要由樁端阻力承受。(2)摩擦型樁：是指在豎向荷載作用下，樁頂荷載全部或主要由樁側(cè)阻力承受。（六）按施工方法分預(yù)制樁 混凝土樁（實心、空心），預(yù)應(yīng)力管樁 鋼樁（各種截面） 沉樁方法：錘擊、振動錘、靜壓灌注樁 沉管灌注樁 鉆孔灌注樁 挖孔樁 爆破灌注樁 現(xiàn)澆薄壁管樁

關(guān)鍵就是要成孔打入樁錘擊法沉樁是用樁錘（或輔以高壓射水）將樁擊入地基中的施工方法，適用于地基土為松散的碎石土（不含大卵石或漂石）、砂土、粉土以及可塑粘性土的情況。錘擊法沉樁伴有噪聲、振動和地層擾動等問題，在城市建設(shè)中應(yīng)考慮其對環(huán)境的影響。打入預(yù)制樁——第一節(jié)樁體打入預(yù)制樁——電焊接樁

壓入樁靜壓法沉樁是采用靜力壓樁機將預(yù)制樁壓入地基中的施工方法。靜壓法沉樁具有無噪聲、無振動、無沖擊力、施工應(yīng)力小、樁頂不易損壞和沉樁精度較高等特點。但較長樁分節(jié)壓入時，接頭較多會影響壓樁的效果。鉆孔灌注樁鉆機鉆孔吊鋼筋籠入孔澆筑混凝土成樁挖孔灌注樁：指用人工方法挖掘成孔（護壁：砼），安放鋼筋籠，灌注混凝土而成的樁。優(yōu)點：可直接鑒別檢驗成孔質(zhì)量，干作業(yè)，樁身質(zhì)量易保證無擠土效應(yīng)影響，施工簡單，造價低?；畎陥A臺形模板適用條件：粘性土和地下水位較低的條件，忌在含水砂層中施工，防止產(chǎn)生流砂塌孔。宜做大直徑樁，單樁承載力大。缺點：勞動條件差。人工挖孔灌注樁人工挖孔樁人工挖孔灌注樁干澆混凝土（七）按施工對土體的擠土效應(yīng)分 擠土樁：實心樁或者閉口的管樁打入或壓入地基中，將擠開大量的土體。部分?jǐn)D土樁：同樣是打入或者壓入到地基中，但截面積小，開口管樁，H型樁，I型樁或者箱形樁非擠土樁：首先在地基中取土成孔（鉆、挖孔），然后在鉆孔內(nèi)成樁荷載傳遞機理發(fā)揮過程7.4.1單樁豎向承載力荷載傳遞(a)軸向受壓的樁(b)截面位移(c)摩阻力分布(d)軸力分布

樁土體系荷載傳遞分析

7.4

豎向荷載作用下單樁的工作性能樁側(cè)阻力與樁端阻力的發(fā)揮過程就是樁土體系荷載的傳遞過程。樁頂受豎向荷載后，樁身壓縮而向下位移，樁側(cè)表面受到土的向上摩阻力，樁側(cè)土體產(chǎn)生剪切變形，并使樁身荷載傳遞到樁周土層中去，從而使樁身荷載與樁身壓縮變形隨深度遞減。隨著荷載增加，樁端出現(xiàn)豎向位移和樁端反力。樁端位移加大了樁身各截面的位移，并促使樁側(cè)阻力進一步發(fā)揮。一般說來，靠近樁身上部土層的側(cè)阻力先于下部土層發(fā)揮，而側(cè)阻力先于端阻力發(fā)揮出來。

豎向荷載下單樁的荷載傳遞7.4.2、樁側(cè)負摩阻力問題當(dāng)土體相對于樁身向下位移時，土體不僅不能起擴散樁身軸向力的作用，反而會產(chǎn)生下拉的摩阻力，使樁身的軸力增大，如圖11-3所示。該下拉的摩阻力稱為負摩阻力。負摩阻力的存在，增大了樁身荷載和樁基的沉降。1.產(chǎn)生樁側(cè)負摩阻力的條件三類情況：第一類情況為樁周土在自重作用下固結(jié)沉降或浸水導(dǎo)致土體結(jié)構(gòu)破壞、強度降低而下沉（濕陷）；第二類情況為外界荷載作用導(dǎo)致樁周土固結(jié)沉降；第三類情況為因降水導(dǎo)致樁周土中有效應(yīng)力增大而固結(jié)。負摩阻力的分布中性點：樁截面位移與土層豎向位移相等的點位置：當(dāng)樁周主要為產(chǎn)生固結(jié)的土層時，多為樁長的70%-75%（靠下方）處；樁支承在基巖上，中性點接近基巖面中性點之上出現(xiàn)負摩阻力；中性點之下出現(xiàn)正摩阻力。中性點處樁身軸力最大7.4.3.考慮樁側(cè)負摩阻力的樁基承載力和沉降問題一般情況下對摩擦型樁基，可近似視（理論）中性點以上側(cè)阻力為零計算樁基承載力。

對于端承型樁基，應(yīng)計算中性點以上負摩阻力形成的下拉荷載，并以下拉荷載作為外荷載的一部分驗算其承載力。

樁側(cè)和樁端土能提供的承載力要超過樁身強度所能承受的荷載，樁身先于土發(fā)生曲折或樁頂壓屈破壞。易發(fā)生樁身材料屈服破壞的樁型：端承樁超長摩擦樁屈曲破壞單樁的破壞形式7.5單樁承載力的確定方法整體剪切破壞樁穿透較軟弱土層進入較硬持力土層，當(dāng)樁底壓力超過持力土層的極限承載力時，在土中形成完整的滑裂面，土體向上擠出而破壞。易發(fā)生整體剪切破壞的樁型：樁端進入硬土層的摩擦樁刺入剪切破壞樁周與樁端以下均為具有中等強度的均質(zhì)土層。易發(fā)生刺入剪切破壞的樁型：均質(zhì)土中的摩擦樁土較軟土較硬單樁豎向承載力確定方法樁身材料強度能提供的承載力混凝土R=c

fcAp鋼筋混凝土R=（c

fcAp+0.9fy’As）fy’—鋼筋抗壓強度設(shè)計值

—樁的穩(wěn)定系數(shù)c—基樁施工的工藝系數(shù)靜載荷試驗是評價單樁承載力諸法中可靠性較高的一種方法。

缺點：時間長；費用高。靜載荷試驗擠土樁在設(shè)置后須隔一段時間才開始載荷試驗。這是由于打樁時土中產(chǎn)生的孔隙水壓力有待消散，且土體因打樁擾動而降低的強度也有待隨時間而部分恢復(fù)。所需的間歇時間：預(yù)制樁在砂類土中不得少于7天；粉土和粘性土不得少于15天；飽和軟粘土不得少于25天。灌注樁應(yīng)在樁身混凝土達到設(shè)計強度后才能進行。加荷分級不應(yīng)少于8級，每級加載量宜為預(yù)估極限荷載的1/8~1/10。符合下列條件之一時可終止加載：1.當(dāng)荷載～沉降(Q~s)曲線上有可判定極限承載力的陡降段，且樁頂總沉降量超過40mm;2.Δsn+1/Δsn≥2，且經(jīng)24h尚未達到穩(wěn)定；3.25m以上的非嵌巖樁，Q~s曲線呈緩變型時，樁頂總沉降量大于60~80mm；4.在特殊情況下，可根據(jù)具體要求加載至樁頂總沉降量大于100mm。單樁豎向極限承載力Qu應(yīng)按下列方法確定：1.作荷載～沉降(Q~s)曲線和其他輔助分析所需的曲線。2.當(dāng)陡降段明顯時，取相應(yīng)于陡降段起點的荷載值。3.當(dāng)出現(xiàn)終止加載條件第二條的情況，取前一級荷載值。4.Q~s曲線呈緩變型時，取樁頂總沉降量s=40mm所對應(yīng)的荷載值，當(dāng)樁長大于40m時，宜考慮樁身的彈性壓縮。單樁豎向極限承載力Qu的確定1）按右式計算n根試樁的實測極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值2）極差不超過平均值的30%時，取其平均值為單樁豎向抗壓極限承載力在同一條件下，進行靜載荷試驗的樁數(shù)不宜少于總樁數(shù)的1％，且不應(yīng)少于3根。3）當(dāng)極差超過平均值的30%時，宜增加試樁數(shù)并分析離差過大的原因，結(jié)合工程具體情況確定極限承載力Qu。5)單樁豎向承載力特征值K—安全系數(shù)，取K=24）對樁數(shù)為3根及3根以下的柱下樁臺，則取最小值為單樁豎向極限承載力Qu經(jīng)驗公式法僅限初步設(shè)計階段或不很重要的工程qsik

—樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，查表，和土性及成樁方法有關(guān)，沉管灌注樁小，因質(zhì)量難保證；對預(yù)制樁有深度修正系數(shù)（灌注樁不修正）qpk

—樁端持力層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，查表，和土性及入土深度有關(guān)（a）一般預(yù)制樁、灌注樁（d<800mm）1)、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》l1l2l3qs1qs2qs3qpQAP—樁身的橫載面面積(m2)；u

—樁身周長(m)，對于鉆、挖、沖孔灌注樁應(yīng)采用樁直徑計算。li—按土層劃分的各段樁長(m)。（b）大直徑樁d≥800mmqsik

同樣查表；qpk

為d=0.8m的端阻標(biāo)準(zhǔn)值Ysi

、Yp

—尺寸效應(yīng)修正系數(shù)（c）嵌巖樁以往按端承設(shè)計，欠妥：樁不很短時側(cè)阻部分發(fā)揮；嵌深段有側(cè)阻，嵌深>5d則端承極小。所以嵌深度過大無用K—安全系數(shù)，取K=22）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》式中Ra——單樁豎向承載力特征值；

qpa、qsia——樁端端阻力、樁側(cè)阻力特征值，由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗結(jié)果統(tǒng)計分析算得（查表）；

Ap——樁底橫截面面積；

up——樁身周邊長度；

li——第i層巖土的厚度。

當(dāng)樁端嵌入完整或較完整的硬質(zhì)巖中時，單樁豎向承載力特征值可按下式估算：

Ra=qpaAp初步設(shè)計時按土的抗剪強度指標(biāo)確定（少用）例題

有一根直徑為480mm的灌注樁，樁長10.5m，樁側(cè)土層自上而下依次為：淤泥，厚6m，qs1k=7kPa；粉土，厚2.5m，qs2k=28kPa；粘土，很厚（樁端進入該層2m），qs3k=35kPa，qpk=1800kPa。試計算單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值和豎向承載力特征值。

（1）選擇樁的類型和幾何尺寸；（2）確定單樁豎向（和水平向）承載力設(shè)計值；（3）確定樁的數(shù)量、間距和布樁方式；（4）驗算樁基的承載力和沉降；（5）樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計；（6）承臺設(shè)計；（7）繪制樁基施工圖。4.1.2樁基設(shè)計內(nèi)容4.1.3樁基設(shè)計原則

《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-94）規(guī)定：建筑樁基采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計法，并按極限狀態(tài)設(shè)計表達式計算。（1）承載能力極限狀態(tài)：應(yīng)于樁基受荷達到最大承裁能力導(dǎo)致整體失穩(wěn)或發(fā)生不適于繼續(xù)承載的變形；（2）正常使用極限狀態(tài)：對應(yīng)于樁基變形達到為保證建筑物正常使用所規(guī)定的限值或樁基達到耐久性要求的某項限值。4.2樁的分類與質(zhì)量檢測低承臺樁：低承臺樁基的承臺底面位于地面以下高承臺樁：承臺底面位于地面以上4.2.1按承載性狀分類摩擦型樁摩擦樁端承摩擦樁端承型樁端承樁摩擦端承樁4.2.2按施工方法分類錘擊打入振動打入靜壓預(yù)制樁混凝土預(yù)制樁鋼樁木樁4.2.2.1預(yù)制樁打入方式實心方樁：截面300-500mm

樁長25-30m

分節(jié)長度12m配筋：主要受起吊、運輸、吊立和沉樁等各階段的應(yīng)力控制預(yù)應(yīng)力混凝土管樁：先張法離心成型法制作高壓蒸汽養(yǎng)護（PHC管樁）混凝土強度等級≥C80未經(jīng)高壓蒸汽養(yǎng)護（PC管樁）混凝土強度等級：C60-C80外徑為300-600mm，節(jié)長5-13m。三股鋼絞線大管樁與其它大管樁系列產(chǎn)品技術(shù)參數(shù)一覽表

C2

型號

A0A1A2B1B2C1新型樁

外徑（mm）10001200120012001200140014001200壁厚（mm）130130130145145150150145預(yù)留孔數(shù)

1820201618182016鋼絞線數(shù)量（束）

1820203236364048軸向承載力（kN）85141064610105108871055413610132809600含混凝土拉應(yīng)力抗裂彎矩（kN?m）7191032125014351571220021391944破壞彎矩（kN?m）10551468184621802360300031482767上海寶山鋼鐵集團馬跡山港的25萬噸級海上鋼樁圖一：電弧噴涂圖二：防腐施工后圖三：打樁現(xiàn)場圖四：防腐處理錘擊法135樁機+D100柴油樁錘施工樁錘樁斜撐立柱立柱支撐車體導(dǎo)桿式柴油打樁錘筒式柴油打樁錘液壓樁錘具有樁錘短，打擊力大，回跳次數(shù)多，噪音低，無油煙，燃料省等特點振動打入法

靜壓法沉樁深度一般應(yīng)根據(jù)地質(zhì)資料及結(jié)構(gòu)設(shè)計要求估算，施工時以最后貫入度和樁尖設(shè)計標(biāo)高兩方面控制。最后貫入度系指沉至某標(biāo)高時，每次錘擊的沉入量，通常以最后每陣的平均貫入量表示。錘擊法常以10次錘擊為一陣振動沉樁以min為一陣最后貫入度則根據(jù)計算或地區(qū)經(jīng)驗確定，一般可取最后兩陣的平均貫入度為10-50mm/陣。

4.2.2.2灌注樁灌注樁是直接在所設(shè)計樁位處成孔，然后在孔內(nèi)下設(shè)鋼筋籠（也有直接插筋或省去鋼筋的)再澆灌混凝土而成。其橫截面呈圓形，可以做成大直徑和擴底樁；保證灌注樁承載力的關(guān)鍵在于樁身的成型及混凝土質(zhì)量（1）沉管灌注樁打樁機就位灌注混凝土沉管邊拔管邊振動安放鋼筋籠繼續(xù)澆灌混凝土成型沉管灌注樁錘擊：直徑300-500mm，樁長20m

振動：直徑300-500mm，內(nèi)擊式沉管灌注樁（弗朗基樁）吊腳樁縮頸樁（2）鉆(沖)孔灌注樁鉆（沖）孔灌注樁用鉆機(如螺旋鉆、振動鉆、沖抓錐鉆、旋轉(zhuǎn)水沖鉆等）鉆土成孔，然后清除孔底殘渣，安放鋼筋籠，澆灌混凝土。有的鉆機成孔后，可撐開鉆頭的擴孔刀刃使之旋轉(zhuǎn)切土擴大樁孔，澆注混凝土后在底端形成擴大樁端，但擴底直徑不宜大于3倍樁身直徑。泥漿護壁，泥漿應(yīng)選用膨潤土或高塑性粘土在現(xiàn)場加水?dāng)嚢柚瞥?，一般要求其比重?.1-1.15，粘度為10-25s，含砂率<6％，膠體率>95%。施工時泥漿水面應(yīng)高出地下水面lm以上，清孔后在水下澆灌混凝土。常用樁徑：為800、1000、1200mm等。最大優(yōu)點：入土深，能進入巖層，剛度大，承載力高，樁身變形小，并可方便地進行水下施工。

TS-22型長螺旋鉆機YCJF-25型全液壓沖擊反循環(huán)鉆機

1.2-1.5m400-600mm（3）挖孔樁挖孔樁可采用人工或機械挖掘成孔，逐段邊開挖邊支護，達所需深度后再進行擴孔、安裝鋼筋籠及澆灌混凝土而成。內(nèi)徑應(yīng)≥800mm，開挖直徑≥1000mm，護壁厚≥100mm，每節(jié)高500-1000mm，樁身長度宜限制在40m以內(nèi)。特點：直接觀察地層情況，孔底易清除干凈，設(shè)備簡單、噪音小、場區(qū)內(nèi)各樁可同時施工，且樁徑大，適應(yīng)性強，比較經(jīng)濟。4.2.3按樁的設(shè)置效應(yīng)分類排擠作用將使土的天然結(jié)構(gòu)、應(yīng)力狀態(tài)和性質(zhì)發(fā)生很大變化，從而影響樁的承載力和變形性質(zhì)。這些影響統(tǒng)稱為樁的設(shè)置效應(yīng)。按設(shè)置效應(yīng)可分為下列三類：（1）非擠土樁：如鉆(沖或挖）孔灌注樁及先鉆孔后再打入的預(yù)制樁，因設(shè)置過程中清除孔中土體，樁周土不受排擠作用，并可能向樁孔內(nèi)移動，使土的抗剪強度降低，樁側(cè)摩阻力有所減小。（2）小量擠土樁：沖擊成孔灌注樁、H型鋼樁、開口鋼管樁和開口預(yù)應(yīng)力混凝土管樁等。在樁的設(shè)置過程中對樁周土體稍有排擠作用，但土的強度荷變形性質(zhì)變化不大。（3）擠土樁：實心的預(yù)制樁、下端封閉的管樁、木樁以及沉管灌注樁等在錘擊和振動貫人過程中都要將樁位處的土體大量排擠開，使土體結(jié)構(gòu)嚴(yán)重擾動破壞，對土的強度及變形性質(zhì)影響較大。（1）開挖檢查。（2）抽芯法。(直徑100-150mm）（3）超聲波檢測法。（4）動測法。聲波透視法測樁示意圖對于內(nèi)部有缺陷（離析、蜂窩、孔洞、裂隙、泥砂夾層、夾泥等）的混凝土，由于缺陷、裂縫使聲波反射或繞射，波幅也將明顯減小，4.2.4樁的質(zhì)量檢驗：單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理論的基礎(chǔ)。通過樁土相互作用分析，了解樁土間的傳力途徑和單樁承載力的構(gòu)成及其發(fā)展過程，以及單樁的破壞機理等，對正確評價單樁軸向承載力設(shè)計值具有一定的指導(dǎo)意義。

4.3豎向荷載下單樁的工作性能N0=Q由深度z處微元dz上靜力平衡：τz與NZ關(guān)系：樁端阻力=樁底軸力樁側(cè)總阻力：up樁周長樁頂位移δ0=sZ截面：Z=l時：4.3.1樁的荷載傳遞若通過沿樁身若干截面預(yù)先埋設(shè)應(yīng)力量測元件（傳感器）可獲得樁身軸力Ns分布圖，可利用上式求出τz和δz分布圖。傳感器4.3.2樁側(cè)摩阻力和樁端阻力

樁側(cè)土壓力系數(shù)“拱作用”。σvc’不一定等于覆蓋應(yīng)力δu粘性土4—6mm砂土6—10mm.4.3.3單樁的破壞模式：單樁在軸向荷載作用下，其破壞模式主要取決于樁周土的抗剪強度、樁端支承情況、樁的尺寸以及樁的類型

4.3.3.1屈曲破壞樁底堅埂、樁側(cè)軟弱，無約束；樁在軸向荷裁作用下如同一細長壓桿出現(xiàn)縱向撓曲破壞?！岸附敌汀逼茐?.3.3.2整體剪切破壞當(dāng)具有足夠強度的樁穿過抗剪強度較低的土層，達到強度較高的土層，且樁的長度不大時，樁底土層不能阻止滑動土楔的形成，發(fā)生整體剪切破壞。

4.3.3.3刺入破壞當(dāng)樁的入土深度較大或樁周土層抗剪強度較均勻時，樁在軸向力作用下將出現(xiàn)刺入破壞。樁頂荷載主要由樁側(cè)摩阻力承受、樁端阻力極微，樁的沉降量較大。當(dāng)樁周土質(zhì)較弱時，Q-s曲線“漸進破壞”的緩變型，無明顯拐點，極限荷載難以判斷，承載力主要由su確定；當(dāng)樁周土抗剪強度較高時、Q-s曲線可能為陡降型，有明顯拐點、樁的承載力主要取決于樁周土的強度。4.3.4樁側(cè)負摩阻力（1）穿越較厚松散填土、自重濕陷性黃土、欠固結(jié)土層進入相對較硬土層；（2）樁周存在軟弱土層，臨近樁地面有較大長期荷載，或地面大面積堆載。（3）降低地下水位，土有效應(yīng)力增加，產(chǎn)生顯著沉降。QNl負摩阻力正摩阻力中性點深度la應(yīng)按樁周土層沉降與樁的沉降相等的條件確定單樁負摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值：樁周負摩阻力系數(shù)樁周第i層土平均豎向有效上覆壓力(KPa)經(jīng)驗公式：軟土或中等強度粘土：砂土：土的不排水抗剪強度樁周第i層土經(jīng)鉆桿長度修正后的平均標(biāo)準(zhǔn)貫入實驗擊數(shù)樁側(cè)總的負摩阻力：樁的周長中性點以上各土層厚度4.4單樁豎向承載力的確定4.4.1按材料強度確定按材料強度確定單樁豎向求載力時，可將樁視為軸心受壓桿件，根據(jù)樁材相應(yīng)按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》或《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》計算。混凝土樁：

4.4.2按地基土的支承能力確定

4.4.2.1靜載荷試驗方法試樁數(shù)量.不宜少于總數(shù)1%，并不少于3根。預(yù)制樁間歇時間：砂類土：10天；粉土、粘性土：15天；飽和粘性土：25天施工工藝系數(shù)（1）實驗裝置加荷穩(wěn)壓裝置提供反力裝置沉降觀測裝置

試驗時加載方式常有慢速維持荷載法、快速維持荷載法、等貫入速率法以及循環(huán)加載法。工程中最常用的是慢速維持荷載法即逐級加載，每級荷載值約為單樁承載力設(shè)計值的1/5-1/8。當(dāng)每級荷載下樁頂沉降量小于0.1mm/h時，加下一級荷載直到試樁破壞，再分級卸載引零。（2）終止加載條件①某級荷載下，樁頂沉降量為前一級荷載下沉降量的5倍；②某級荷載下，樁頂沉降量大于前一級荷載下沉降量的2倍，且經(jīng)24h尚未達到穩(wěn)定③已達到錨樁最大抗拔力或壓重平臺的最大重量時；（3）按試驗結(jié)果確定單樁承載力根據(jù)沉降隨荷載的變化特征確定QU根據(jù)沉降量確定QU一般：S=40-60大直徑樁：S=0.03-0.06d細長樁（l/d>80)：S=60-80根據(jù)沉降隨時間的變化特征確定Qn，取曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級荷載值作為極限荷載Qn。計算平均值Qn統(tǒng)計：樁極限承載歷實測值與平均值之比：Αi的標(biāo)準(zhǔn)差：λ折減系數(shù)，查樁規(guī)范4.4.2.2按土的抗剪強度指標(biāo)確定以土力學(xué)原理為基礎(chǔ)，在土的杭剪強度指標(biāo)的取值上考慮理論公式無法概括的某些影響因素，例如：土的類別和排水條件、樁的類型和設(shè)置效應(yīng)等，所以仍是經(jīng)驗性公式。單樁極限承載力：

Qsu、Qpu

樁側(cè)總極限摩阻力和樁端總極限阻力：由于樁的設(shè)置附加于地基上的重力，常設(shè)相等上式簡化為：

4.4.2.3靜力觸探法靜力觸探是將圓錐形的金屬探頭，以靜力方式按一定速率均勻壓入土中，借助探頭的傳感器，測出探頭側(cè)阻fs及端阻qc。探頭由淺入深測出各種土層的這些參數(shù)后，即可算出單樁承載力。

4.4.2.4經(jīng)驗公式法利用經(jīng)驗公式確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk，是一種沿用多年的傳統(tǒng)方法，《樁基規(guī)范》在《地基規(guī)范》基礎(chǔ)上，積累了豐富的資料，使其適用于各類基樁，并以極限狀態(tài)設(shè)計形式表示。(1)一般預(yù)制樁及灌注樁

(2)大直徑征(d≥0.8m)大直徑樁的樁底持力層一般都呈漸進破壞，其Q-s曲線呈緩變型，單樁承載力的取值常以沉降控制，極限端阻隨樁徑的增大而減少，且以持力層為無粘性土?xí)r為甚。由于大直徑樁一般為鉆、沖、挖孔灌注樁，在無粘性土的成孔過程中將使孔壁因應(yīng)力解除而松弛使側(cè)阻降幅隨孔徑的增大而增大。(3)嵌巖樁一般情況下，只要嵌巖樁不是很短，上覆土層的側(cè)阻力就能部分發(fā)揮；此外，嵌巖深度內(nèi)也有側(cè)阻力作用，故傳遞到樁端的應(yīng)力隨嵌巖深度增大而遞減，當(dāng)嵌巖深度達5d時，該應(yīng)力接近于零。所以樁端嵌巖深度一般不是很大，超過某一界限則無助于提高樁的豎向承載力。4.4.3動力試樁法HQe土對樁的抗力回跳高度能量損耗材料的非彈性變形能量消耗系數(shù)確定十分復(fù)雜，與樁的材料、打樁方式、土的性質(zhì)有關(guān)，采用不同的假定得出不同的α4.5樁基豎向承載力設(shè)計值

國內(nèi)外大量工程實踐和試驗研究結(jié)果表明，采用單一的群樁效率系數(shù)不能正確反映群樁基礎(chǔ)的工作狀況，其低估了群樁基礎(chǔ)的承載能力。目前工程上考慮群樁效應(yīng)的方法有兩種：①以概率極限設(shè)計為指導(dǎo)，通過實測資料的統(tǒng)計分析對群樁內(nèi)每根樁的側(cè)阻力和端阻力分別乘以群樁效應(yīng)系數(shù)；②把承臺、樁和樁間土視為一假想的實體基礎(chǔ)，進行基礎(chǔ)下地基承載力和變形驗算。4.5.2承臺下土對荷載的分擔(dān)作用樁基在荷載作用下，由樁和承臺底地基土共同承擔(dān)荷載，構(gòu)成復(fù)合樁基，復(fù)合樁基中基樁的承載力含有承臺底的土阻力，故稱為復(fù)合基樁。承臺底分擔(dān)荷載的作用隨樁群相對于基土向下位移幅度的加大而增強，為了保證臺底與土保持接觸而不脫開并提供足夠的上阻力，則樁端必須貫入持力層促使群樁整體下沉。此外，樁身受荷壓縮，產(chǎn)生樁-土相對滑移，也使底反力增加。

4.5.3按規(guī)范確定樁基豎向承載力設(shè)計值樁基的群樁效應(yīng)難以通過承臺一樁一土相互作用分析的理論方法求解，《樁基規(guī)》根據(jù)大量試驗，經(jīng)統(tǒng)計分析，給出了隨基土類別、樁距-樁徑比sa/d、承臺寬-樁長比Bc／l等因素而變化的各項群樁效應(yīng)系數(shù)值。其分別定義為：側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)：端阻群樁效應(yīng)系數(shù)：側(cè)阻端阻綜合群樁效應(yīng)系數(shù)：承臺土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)：復(fù)合基樁或基樁的豎向承載力設(shè)計值R為：靜載荷試驗確定豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值時：Qck—相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺底地基土的總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值；qck—承臺底1/2承臺寬度深度范圍（<=5m）內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值;Ac—承臺底地基土凈面積；

γsγpγspγc—分別為樁側(cè)阻、樁端阻、樁側(cè)阻瑞阻綜合抗力及承臺底土阻抗力分項系數(shù)，可按表8.12采用；ηsηpηsp—分別為樁側(cè)阻、樁端阻、樁側(cè)阻端阻綜合群樁效應(yīng)系數(shù)，可按表8.13取值；ηc—臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)，可按下式計算：其中：當(dāng)承臺底面與土脫開(非復(fù)合樁基)時，不應(yīng)考慮承臺效應(yīng)，即取ηc＝o，ηs、ηp、ηsp取表8.13中Bc/l=0.2一欄的對應(yīng)值；對端承樁基和樁數(shù)不超過3根的非端承樁基，也不考慮群樁效應(yīng)，ηc＝o，ηs=ηp=ηsp=1.04.6樁基承載力和沉降驗算4.6.1樁頂作用效應(yīng)荷載效應(yīng)地震作用效應(yīng)作用效應(yīng)相應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合地震作用效應(yīng)基本組合4.6.1.1基樁樁頂荷載效應(yīng)的計算假定：承臺是剛性的各樁剛度相同x,y是樁平面慣性主軸軸心豎向力作用下:偏心豎向力作用下:水平力:當(dāng)基樁承受較大水平力，或為高承臺樁基時，樁頂作用效應(yīng)的計算應(yīng)考慮承臺與基樁協(xié)同工作和土的彈性抗力。自重荷載分項系數(shù)取1.2，有利時1.04.6.1.2地震作用效應(yīng)對主要承受豎向荷載的抗震設(shè)防區(qū)低承臺樁，下列條件不考慮地震作用1、按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》規(guī)定可不進行天然地基和基礎(chǔ)抗震承載力計算的建筑物。2、不位于斜坡地帶和地震可能導(dǎo)致滑移、地裂地段的建筑物。3、樁端及樁身周圍無可液化土層；4、承臺周圍無液化土、淤泥、淤泥質(zhì)土。對位于8度和8度以上抗震設(shè)防區(qū)的高大建筑物低承臺樁基，在計算各基樁的作用效應(yīng)和樁身內(nèi)力時可考慮承臺與基樁共同工作和土的彈性抗力作用。4.6.2基樁豎向承載力驗算4.6.2.1荷載效應(yīng)基本組合軸心荷載：偏心荷載：4.6.2.2地震作用效應(yīng)組合地震災(zāi)害調(diào)查表明，不論樁周土類別如何，基樁承載力均可提高25%。軸心荷載：偏心荷載：4.6.3樁基軟弱下臥層承載力驗算軟弱下臥層經(jīng)深度修正后的地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值地基承載力分項系數(shù)，可取1.651.樁距sa<=6d，可按整體沖剪考慮：樁側(cè)第I層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值2.樁距sa>6d，且硬持力層厚度t<(sa-dc)ctanθ/2的群樁基礎(chǔ)，以及單樁基礎(chǔ)，應(yīng)作基樁沖剪破壞計算圓樁de=d方樁de=1.13b當(dāng)建筑物對樁基的沉降有特殊要求，或樁端存在有軟弱下臥層，或為摩擦型群樁基礎(chǔ)時，尚應(yīng)考慮樁基的沉降驗算。目前在工程中計算樁基沉降量，仍假定樁群為一假想的實體深基礎(chǔ)，按與淺基礎(chǔ)相同的計算方法和步驟計算樁尖平面以下由附加應(yīng)力引起的壓縮層范圍內(nèi)地基的變形量，但計算過程中各土層的壓縮模量，按實際的自重應(yīng)力和附加應(yīng)力由實驗曲線確定，同時，基底邊長取承臺底面邊長(ac、bc)；最后引入樁基等效沉降系數(shù)ψe對沉降計算結(jié)果加以修正，4.6.4樁基沉降驗算樁基最終沉降量按分層總和法計算的樁基沉降量樁基等效沉降系數(shù)，可按《樁基規(guī)》有關(guān)規(guī)定計算。樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)4.6.5樁基負摩阻力驗算群樁中任一基樁：下拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qgn，可取單樁下拉荷載Qn乘以負摩阻力樁群樁效應(yīng)系數(shù)ηn（單樁ηn=1）當(dāng)土層不均勻和建筑物對不均勻沉降較敏感時，尚應(yīng)將負摩阻力引起的下拉荷載計入附加荷載驗算樁基沉降。驗算基樁豎向承載力設(shè)計值R時:端承型基樁：應(yīng)計入下拉荷載Qgn

，摩擦型基樁：取樁身計算中性點以上側(cè)阻力為零QNl負摩阻力正摩阻力4.7樁的水平承載力與位移建筑工程中的樁基礎(chǔ)大多以承受豎向荷載為主，但在風(fēng)荷載、地震荷載、機械制動荷載或土壓力、水壓力等作用下，也將承受一定的水平荷載。尤其是橋梁工程中的樁基，除了滿足樁基的豎向承載力要求之外，還必須對樁基的水平承載力進行驗算。確定單樁水平承載力的方法，以水平靜載荷試驗最能反映實際情況，所得到的承載力和地基土水平抗力系數(shù)最符合實際情況，若預(yù)先埋設(shè)量測元件，還能反映出加荷過程中樁身截面的內(nèi)力和位移。此外，也可采用理論計算，根據(jù)樁頂水平位移容許值，或材料強度、抗裂度驗算等確定，還可參照當(dāng)?shù)亟?jīng)驗加以確定。4.7.1單樁水平靜載荷試驗樁和承臺：足夠的強度、剛度和耐久性地基（主要樁端持力層)：足夠的承載力和不產(chǎn)生過量的變形4.8樁基礎(chǔ)設(shè)計①進行調(diào)查研究，場地勘察，收集有關(guān)資料；②綜合勘察報告、荷載情況、使用要求、上部結(jié)構(gòu)條件確定樁基持力層；③選擇樁材，確定樁的類型、外形尺寸和構(gòu)造；④確定單樁承裁力設(shè)計值；⑤根據(jù)上部結(jié)構(gòu)荷載情況，初步擬定樁的數(shù)量和平面布置；⑥根據(jù)樁的平面布置，初步擬訂承臺輪廓尺寸及承臺底標(biāo)高；⑦驗算作用于單樁上的豎向和橫向荷載；⑧驗算承臺尺寸及結(jié)構(gòu)強度；⑨必要時驗算樁基的整體承載力和沉降量，驗算軟弱下臥層地基承載力；⑩單樁設(shè)計，繪制樁和承臺的結(jié)構(gòu)及施工詳圖。設(shè)計樁基之前必須充分掌握設(shè)計原始資料，包括建筑類型、荷載、工程地質(zhì)勘察資料、材料來源及施工技術(shù)設(shè)備等情況，并盡量了解當(dāng)?shù)厥褂脴痘慕?jīng)驗。4.8.1收集設(shè)計資料4.8.2樁型、樁長和截面尺寸選擇樁基設(shè)計時，首先應(yīng)根據(jù)建筑物的結(jié)構(gòu)類型、荷載情況、地層條件、施工能力及環(huán)境限制(噪音、振動)等因素，選擇預(yù)制樁或灌注樁的類別，樁的截面尺寸和長度以及樁端持力層等。一般當(dāng)土中存在大孤石、廢金屬以及花崗巖殘積層中未風(fēng)化的石英脈時，預(yù)制樁將難以穿越；當(dāng)土層分布很不均勻時，混凝土預(yù)制樁的預(yù)制長度較難掌握，在場地土層分布比較均勻的條件下，采用質(zhì)量易于保證的預(yù)應(yīng)力高強混凝土管樁比較合理。樁的長度主要取決于樁端持力層的選擇粘性土、粉土：不宜小于2d，砂類土：不宜小于1.5d，碎石類土:不宜小于1d。當(dāng)存在軟弱下臥層時:樁端以下硬持力層厚度不宜小于4d嵌巖灌注樁的周邊嵌入微、中等風(fēng)化巖體的dmin不宜小于0.5m，

樁端阻力的臨界深度:

砂、礫為(3-6)d，粉土、粘性土為(5-10)d。樁端進入持力層的深度：樁全長l=承臺底至持力層頂厚度+樁沉入持力層深度

+深入承臺深度+樁尖長4.8.3樁數(shù)及樁位布置4.8.3.1樁的根數(shù)作用在承臺上的軸向壓力設(shè)計值承臺及其上方填土的重力偏心受壓軸心受壓4.8.3.2樁的中心距樁的間距過大：承臺體積增加，造價提高；間距過?。簶兜某休d能力不能充分發(fā)揮，且給施工造成困難

1、上部荷載的中心與樁群的橫截面形心重合或接近。2、采用外密內(nèi)疏4.8.3.3樁位的布置3、保持樁距Sa=(3-4)d為宜，擴底樁1.5-2.0d4.8.4樁身截面強度計算混凝土強度等級：預(yù)制樁：宜≥C30，不宜＜C20預(yù)應(yīng)力混凝土樁：宜≥C30鋼筋：預(yù)制樁主筋：計算確定，

4-8根14-25mm，

ρmian

宜≥0.8%，一般1%

靜壓法宜≥0.4%

保護層應(yīng)＞30mm箍筋：直徑：6-8mm，間距＜200mm灌注樁：混凝土強度：C15，水下＞C20，預(yù)制樁尖應(yīng)＞C30。當(dāng)樁頂軸向壓力和水平力滿足《樁基規(guī)》受力條件時，可按構(gòu)造要求配置樁頂與承臺的連接鋼筋籠。一級建筑樁基，主筋：6-10根Φ12-14，ρmian

＞0.2％，錨入承臺30dS(主筋直徑)，伸入樁身長度≥

10d，且不小于承臺下軟弱土層層底深度；二級建筑樁基，主筋：4-8根Φ10-12，錨入承臺30dS，且伸人樁身長度≥

5d，對于沉管灌注樁，配筋長度不應(yīng)小于承臺軟弱土層層底厚度三級建筑樁基可不配構(gòu)造鋼筋。一般ρg可取0.2％一0.65％(小直徑取高值，大直徑取低值)對受水平荷載特別大的樁、抗拔樁和嵌巖端承樁應(yīng)根據(jù)計算確定。主筋：長度一般可取4.0／α(α為樁的水平變形系數(shù)），當(dāng)為抗拔樁、端承樁或承受負摩阻力和位于坡地岸邊的基樁應(yīng)通長配置。承受水平荷載的樁：主筋宜≥8Φ10，抗壓和抗拔樁：≥6Φ10，周邊均勻布置，凈距≮60mm，

箍筋宜采用Φ6-8＠200-300mm的螺旋箍筋，受水平荷載較大和抗震的樁基，樁頂3—5d內(nèi)箍筋應(yīng)適當(dāng)加密，當(dāng)鋼筋籠長度超過4m時，每隔2m左右應(yīng)設(shè)一道Φ12-18的焊接加勁箍筋。主筋的混凝土保護層厚度應(yīng)≥35mm，水下澆灌混凝土?xí)r應(yīng)≥50mm。

預(yù)制樁除了滿足上述計算之外，還應(yīng)考慮運輸、起吊和錘擊過程中的各種強度驗算。吊點位置應(yīng)按吊點間的正彎短和吊點處的負彎矩相等的條件確定。4.8.5承臺設(shè)計樁基承臺可分為柱下獨立承臺、柱下或墻下條形承臺(梁式承臺)，以及筏板承臺和箱形承臺等。承臺的作用是將樁聯(lián)結(jié)成一個整體，并把建筑物的荷載傳到樁上，因而承臺應(yīng)有足夠的強度和剛度。

4.8.5.1外形尺寸及構(gòu)造要求承臺的平面尺寸一般由上部結(jié)構(gòu)、樁數(shù)及布樁形式?jīng)Q定。通常，墻下樁基作成條形承臺，即梁式承臺；柱下樁基宜采用板式承臺(矩形或三角形)，其剖面形狀可作成錐形、臺階形或平板形。承臺厚度應(yīng)≥300mm，寬度≥500mm，承臺邊緣至邊樁中心距離不應(yīng)小于校的直徑或邊長，且邊緣挑出部分應(yīng)≥150mm，對于條形承臺梁應(yīng)≥75mm。為保證群樁與承臺之間連接的整體性，樁頂應(yīng)嵌入承臺一定長度，對大直徑樁宜100，對中等直徑樁宜≥50mm。混凝土樁的樁頂主筋應(yīng)伸入承臺內(nèi)，其錨固長度宜≥30ds，對于抗拔樁基應(yīng)≥40ds。承臺的混凝土強度等級宜≥C15，采用Ⅱ級鋼筋時宜≥C20。承臺的配筋按計算確定，對于矩形承臺板，宜雙向均勻配置，鋼筋直徑宜≥Φ10，間距應(yīng)滿足100-200mm，對于三樁承臺，應(yīng)按三向板帶均勻配置。最里面3根鋼筋相交圍成的三角形，應(yīng)位于柱截面范圍以內(nèi)。

臺底鋼筋的混凝土保護層厚度宜≥70mm。承臺梁的縱向主筋應(yīng)≥Φ12。

4.8.5.2承臺的內(nèi)力計算模型試驗研究表明，柱下獨立樁基承臺(四樁及三樁承臺)在配筋不足的情況下將產(chǎn)生彎曲破壞，其破壞特征呈梁式破壞。①柱下多樁矩形承臺式中MX,MY—垂直x、y軸方向計算截面處彎矩設(shè)計值；Ni——扣除承臺和承臺上土自重設(shè)計值后i樁豎向凈反力設(shè)計值；當(dāng)不考慮承臺效應(yīng)時，則為