制粉系統(tǒng)改造可行性研究

III內(nèi)蒙古電廠內(nèi)蒙古電廠一期鍋爐制粉系統(tǒng)改造可行性研究內(nèi)蒙古電廠內(nèi)蒙古電廠二○一四年十一月

目錄前言 11.設(shè)備介紹 11.1鍋爐本體簡介 11.2制粉系統(tǒng)簡介 22.褐煤及燃用褐煤鍋爐特點(diǎn) 42.1褐煤特點(diǎn) 42.1.1著火和燃盡特性 42.1.2結(jié)渣及沾污特性 42.1.4折算成分 42.2褐煤鍋爐的特點(diǎn) 43.燃用褐煤的關(guān)鍵技術(shù)問題 53.1制粉系統(tǒng)的防爆 53.2制粉系統(tǒng)的干燥出力 64.實(shí)際運(yùn)行中存在的問題及原因分析 64.1制粉系統(tǒng)目前存在的問題 64.2原因簡析 64.2.1磨煤機(jī)出力 64.2.2干燥出力偏低 75.改造原則 86.改造方案 96.1改造的基本技術(shù)路線 96.2抽取高溫爐煙 97.制粉系統(tǒng)改造的計(jì)算 117.1主要參數(shù)的影響和選取 117.1.1煤粉水分 117.1.2高溫?zé)煔獾膮?shù) 117.1.4制粉系統(tǒng)終端溫度 117.1.5磨煤機(jī)碾磨出力 117.2制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算 128．抽取高溫?zé)煔獾膬?yōu)點(diǎn) 138.1滿足干燥和防爆要求 138.2改造管道阻力小 138.3調(diào)節(jié)靈活 138.4有助于降低NOx排放濃度 138.5改造成本較低 139．改造投資估算 1410.結(jié)論 14PAGE14前言內(nèi)蒙古電廠1號機(jī)組鍋爐為俄羅斯制造的500MW超臨界直流鍋爐，配8臺風(fēng)扇磨，燃用伊敏本地褐煤。機(jī)組投產(chǎn)至今出現(xiàn)了機(jī)組在中低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)干燥出力不足的問題，不僅造成了一定的環(huán)境污染，限制了機(jī)組帶負(fù)荷能力，還可能帶來制粉系統(tǒng)的重大安全隱患。1.設(shè)備介紹1.1鍋爐本體簡介內(nèi)蒙古電廠1號機(jī)組鍋爐為俄羅斯制造的500MW超臨界直流鍋爐，型號為∏n-1650-25-545BT。鍋爐為單爐體，全懸吊，T型結(jié)構(gòu)，燃用伊敏本地褐煤。鍋爐采用風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)、八角噴燃切圓燃燒、平衡通風(fēng)，兩臺軸流式送風(fēng)機(jī)從鍋爐爐頂取風(fēng)，經(jīng)暖風(fēng)器后和熱風(fēng)再循環(huán)風(fēng)機(jī)來的熱風(fēng)混合加熱至50℃以上，送入空氣預(yù)熱器將其加熱到305℃后進(jìn)入空預(yù)器出口風(fēng)道。鍋爐主要熱力參數(shù)表1-1。表1-1鍋爐參數(shù)表項(xiàng)目單位100%負(fù)荷70%負(fù)荷60%負(fù)荷額定蒸發(fā)量t/h16501155990再熱器蒸汽流量t/h1357950815主蒸汽溫度℃545545545主蒸汽壓力MPa2524.224再熱汽入口壓力MPa4.162.922.49再熱汽出口壓力MPa3.922.82.41再熱汽入口溫度℃295267262再熱汽出口溫度℃545545545給水溫度℃271248240暖風(fēng)器后風(fēng)溫℃303030空預(yù)器入口風(fēng)溫℃606060空預(yù)器出口風(fēng)溫℃305282279排煙溫度℃153146147保證效率%89.5//計(jì)算熱效率%90.0890.388.9鍋爐理論空氣量Nm3/kg3.13.13.11.2制粉系統(tǒng)簡介鍋爐采用風(fēng)扇磨煤機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)，配8臺MB3400/900-490型磨煤機(jī)，磨煤機(jī)布置在鍋爐四周，每臺磨煤機(jī)供給四個(gè)煤粉燃燒器。在磨煤機(jī)出口裝有慣性分離器，用以調(diào)節(jié)磨煤機(jī)出口的煤粉細(xì)度，在磨煤機(jī)慣性分離器后裝有可調(diào)節(jié)旋流式煤粉分配器，通過調(diào)節(jié)分配器葉片角度來調(diào)節(jié)各層煤粉燃燒器的煤粉濃度。給煤機(jī)是復(fù)合式給煤機(jī)，由刮板式配料器和輸送機(jī)組成。制粉系統(tǒng)的干燥劑由熱空氣、熱煙氣和冷煙氣組成，設(shè)計(jì)熱風(fēng)溫度為307℃，熱煙氣溫度為719℃。該磨煤機(jī)葉輪直徑為3400mm，沖擊板寬度900mm，工作轉(zhuǎn)速490轉(zhuǎn)/分，配套電機(jī)電壓6000V，功率1000kw。磨煤機(jī)保證出力77t/h，煤粉細(xì)度R90=55~60%，R1000≤2%。磨煤機(jī)設(shè)備特性參數(shù)見表1-2。表1-2磨煤機(jī)主要參數(shù)表項(xiàng)目單位備注1型號MB-3400/900/4902數(shù)量臺8每臺鍋爐3T/h4額定轉(zhuǎn)數(shù)4956磨煤機(jī)通風(fēng)量M3/h出口溫度120℃磨煤機(jī)出口全壓KPa78煤粉細(xì)度R90R1000〈2%9葉輪直徑mm340010葉輪重量T1311打擊板寬度mm90012打擊板高度mm49013磨煤機(jī)入口溫度℃〈49014磨煤機(jī)出口溫度℃120-20015磨煤機(jī)軸封風(fēng)量M3/h300016落煤管密封風(fēng)量M3/h600017電機(jī)型號Aдот-1000/6000-1218電機(jī)功率Kw100019電機(jī)電壓Kv620電機(jī)電流A135.221電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)495鍋爐燃用伊敏露天礦褐煤，設(shè)計(jì)煤種及校核煤種均為高水分褐煤，具體煤質(zhì)資料及灰分析資料見表表1-3。表1-3設(shè)計(jì)燃煤特性名稱符號單位設(shè)計(jì)煤種上限煤種下限煤種收到基碳份Car%36.8936.0432.77收到基氫份Har%1.782.131.94收到基氧份Oar%11.3411.7510.71收到基氮份Nar%0.380.360.33收到基硫份Sar%0.400.170.12收到基灰份Aar%9.810.5514.13收到基水份Mar%39.4139.0040.00空氣干燥基水份Mad%11.1013.999.13干燥無灰基揮發(fā)份Vdaf%4544.3044.30低位發(fā)熱量Qnet,ar(kcal/kg)281529582635可磨性系數(shù)HGI-77.881.566磨損指數(shù)AImg/kg2321.528灰成份分析表名稱符號單位設(shè)計(jì)煤種校核煤種二氧化硅SiO2%26.2829.60三氧化二鋁Al2O3%22.7721.0三氧化二鐵Fe2O3%6.328.28二氧化鈦TiO2%0.850.78三氧化硫SO3%6.249.21氧化鈣CaO%13.327.32氧化鎂MgO%2.701.98氧化鉀K2O%1.682.04氧化鈉Na2O%0.390.68二氧化錳MnO2%0.150.132.褐煤及燃用褐煤鍋爐特點(diǎn)2.1褐煤特點(diǎn)我國褐煤已探明儲量在1200億噸以上，主要分布在東北地區(qū)和云南省。褐煤是煤炭資源中行程時(shí)間較短的煤種，其特點(diǎn)是含碳量低，干燥無灰基揮發(fā)分很高，其Vdaf＞35%，故極易自然；又因水分、灰分以及含氧量較高，因而發(fā)熱量相對較低，多數(shù)褐煤的收到基低位發(fā)熱量Qnet,ar大致為11000～15000kJ/kg。褐煤在大氣中容易失去水分和機(jī)械強(qiáng)度，變成碎屑狀。2.1.1著火和燃盡特性煤質(zhì)的著火特性不僅取決于揮發(fā)分的含量，而且取決于揮發(fā)分的發(fā)熱量或氫含量，由于褐煤揮發(fā)分含量較高，有利于著火。另外，褐煤的灰分含量略高于艷梅，而揮發(fā)分含量卻高出典型煙煤近一倍，非常有利于煤的燃盡。同時(shí)，褐煤煤粉內(nèi)部水分高，煤粉粒子受熱后內(nèi)部水分蒸發(fā)，有利于增強(qiáng)煤粉粒子內(nèi)部的加熱過程和增加焦炭粒子內(nèi)部與氧接觸的面積，促使煤的燃盡。2.1.2結(jié)渣及沾污特性褐煤的變形溫度和軟化溫度均較低，實(shí)際燃燒時(shí)很容易結(jié)焦，從表2-1中可以看出褐煤屬于強(qiáng)結(jié)渣煤種，因而褐煤燃燒中關(guān)鍵是要解決由于灰熔融溫度低而引起的燃燒結(jié)渣問題。另外，從煤灰沾污程度來看，褐煤灰極易在高溫受熱面上沾污。2.1.3磨損性煤的磨損指數(shù)是指煤在研磨的過程中，煤對研磨設(shè)備的研磨部件磨損的強(qiáng)烈程度。褐煤的磨損指數(shù)一般可達(dá)4～7，屬于極強(qiáng)的范圍。2.1.4折算成分褐煤的折算水分為8.01%～11.81%，折算灰分為5.80%～12.81%，可見，褐煤的水分和灰分都很高。2.2褐煤鍋爐的特點(diǎn)東北地區(qū)200MW～300MW的褐煤鍋爐較多，除了伊敏發(fā)電廠兩臺和元寶山發(fā)電廠兩臺為進(jìn)口鍋爐外，其他為哈爾濱鍋爐廠制造。表2-1為東北地區(qū)部分褐煤鍋爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)。對于燃用褐煤的鍋爐，其區(qū)別于燃用其他煤種鍋爐主要表現(xiàn)在制粉系統(tǒng)等方面。表2-1東北地區(qū)部分褐煤鍋爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)分析項(xiàng)目單位結(jié)果元寶山3號元寶山4號通遼1～4號富拉爾基1～6號機(jī)組容量MW600300200200鍋爐容量t/h/h20082021670670磨煤機(jī)形式--中速磨風(fēng)扇磨風(fēng)扇磨風(fēng)扇磨煤種--元寶山褐煤霍林河褐煤霍林河褐煤扎賚諾爾褐煤全水分%25.2828.6524.0034.63空氣干燥基水分%--11.47--11.88收到基灰分%26.3927.4932.8817.02干燥無灰基揮發(fā)分%43.8448.3746.7743.75收到基碳%36.3031.5731.3034.65收到基氫%2.342.222.162.34收到基氮%0.470.570.560.57收到基氧%8.519.078.8210.48全硫%0.700.430.280.31收到基低位發(fā)熱量kJ/kg13207113041130412280由于褐煤的高水分、易燃盡、易爆炸等特點(diǎn)，燃用褐煤的鍋爐通常采用中速直吹式制粉系統(tǒng)或者風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)。而對于Mar＞30%的褐煤，如選用風(fēng)扇磨煤機(jī)爐煙干燥直吹式系統(tǒng)時(shí)，宜優(yōu)先采用熱爐煙和熱風(fēng)二介質(zhì)干燥系統(tǒng)，來提高制粉系統(tǒng)的干燥出力；如果制粉系統(tǒng)氧量無法滿足防爆要求，則采用熱爐煙、熱風(fēng)和冷爐煙三介質(zhì)干燥系統(tǒng)，以此來防止制粉系統(tǒng)爆炸的發(fā)生。3.燃用褐煤的關(guān)鍵技術(shù)問題內(nèi)蒙古電廠1號鍋爐燃用褐煤時(shí)主要面臨著以下兩個(gè)方面的關(guān)鍵性技術(shù)問題。著兩個(gè)關(guān)鍵技術(shù)問題若得不到有效解決，根本無法保證燃用褐煤時(shí)人身和設(shè)備的安全，更談不上鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。3.1制粉系統(tǒng)的防爆制粉系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行，是燃用褐煤工作的重點(diǎn)。內(nèi)蒙古電廠1號鍋爐制粉系統(tǒng)原設(shè)計(jì)采用以熱風(fēng)和熱爐煙為主，用冷煙氣調(diào)節(jié)的三介質(zhì)系統(tǒng)，設(shè)計(jì)熱風(fēng)溫度為307℃，熱煙氣溫度為719℃。實(shí)際運(yùn)行時(shí)熱煙氣溫度只有656℃，為了保證干燥出力，將熱風(fēng)和冷煙氣停用，僅用熱煙氣做干燥劑。但是，在中低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，干燥劑溫度仍然偏低，不能完全有效干燥煤粉里的水分。3.2制粉系統(tǒng)的干燥出力內(nèi)蒙古電廠1號鍋爐制粉系統(tǒng)目前采用熱爐煙（656℃）作為干燥介質(zhì)，能夠滿足高負(fù)荷時(shí)制粉系統(tǒng)的干燥和防爆能力。但是，在中低負(fù)荷時(shí)運(yùn)行時(shí)，現(xiàn)有的干燥介質(zhì)提供的輸入熱量已很難滿足制粉系統(tǒng)需要的干燥能力，這勢必會降低制粉系統(tǒng)出力，進(jìn)而影響機(jī)組的出力。4.實(shí)際運(yùn)行中存在的問題及原因分析4.1制粉系統(tǒng)目前存在的問題鍋爐在380MW～420MW負(fù)荷，六臺磨運(yùn)行，NOx排放濃度較高，六臺磨運(yùn)行NOx排放濃度為255～275mg/m3，五臺磨運(yùn)行，NOx排放濃度為205mg/m3。通過對比400MW負(fù)荷時(shí)投運(yùn)6臺磨煤機(jī)與380MW負(fù)荷時(shí)5臺磨煤機(jī)工況可見，400MW～420MW負(fù)荷區(qū)段在現(xiàn)有煤質(zhì)條件下，在保證磨煤機(jī)出口溫度不低于130℃的前提下，必須投運(yùn)6臺磨，此時(shí)磨煤機(jī)出力相對均較低，一次風(fēng)濃度較高，因此SCR進(jìn)口NOx排放濃度相對360MW～380MW負(fù)荷區(qū)段略偏高。4.2原因簡析4.2.1磨煤機(jī)出力煤在磨煤機(jī)內(nèi)被研磨的同時(shí)，還受到干燥，故從磨煤與干燥兩個(gè)條件考慮，磨煤機(jī)的出力有兩個(gè)，即磨煤出力與干燥出力。磨煤出力是指單位時(shí)間內(nèi)，在保證一定煤粉細(xì)度條件下，磨煤機(jī)所能磨制的原煤量。干燥出力是指單位時(shí)間內(nèi)，磨煤系統(tǒng)能將多少原煤由最初的水分（收到基水分）干燥到煤粉水分。制粉系統(tǒng)要生產(chǎn)一定數(shù)量和一定質(zhì)量的煤粉，并能經(jīng)濟(jì)安全地運(yùn)行，不僅要保證一定的磨煤出力，而且要恰當(dāng)?shù)剡x擇干燥劑量和溫度，把煤干燥到所需要的程度，保證一定的干燥出力。干燥出力與磨煤出力要相適應(yīng)。如果干燥出力小于磨煤出力，使系統(tǒng)按干燥出力工作，就不能充分利用磨煤機(jī)的潛力。要保證磨煤出力，就必須提高干燥出力，即提高干燥劑溫度或者增加干燥劑量。如果干燥出力大于磨煤出力，會使磨煤機(jī)出口的煤粉溫度增高，對輸送和儲存煤粉不安全，此時(shí)要設(shè)法降低磨煤機(jī)進(jìn)口鉛的干燥劑溫度，或者提高磨煤出力，使之與干燥出力相適應(yīng)。4.2.2干燥出力偏低經(jīng)過計(jì)算，內(nèi)蒙古電廠1號機(jī)組磨煤機(jī)的磨煤出力裕度較大，均大于1.5，規(guī)程要求大于1.15即可；而目前的關(guān)鍵點(diǎn)是在干燥出力，電廠要求磨煤機(jī)出口溫度不能小于130℃，五臺磨帶400MW負(fù)荷時(shí)，干燥出力不足，出口溫度小于130℃；根據(jù)《DLT5145-2002>火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算規(guī)定要求，各種制粉系統(tǒng)的磨出口最高溫度見表4-1。對干燥劑的終端溫度下限要求如下：表4-1磨煤機(jī)出口最高允許溫度tM2℃干燥劑的終端溫度t2應(yīng)高于露點(diǎn)tdp，并且不能低于60℃，終端溫度的最低值為：對于貯倉式制粉系統(tǒng)t2min=tdp+5℃對于直吹式制粉系統(tǒng)t2min=tdp+2℃式中：tdp—露點(diǎn)溫度，可根據(jù)干燥劑的含濕量d2查表4-2得出對應(yīng)于該含濕量下的露點(diǎn)tdp。表4-2空氣含濕量與露點(diǎn)由上表計(jì)算可知，采用風(fēng)扇磨的褐煤爐，干燥劑為煙氣+熱風(fēng)，磨煤機(jī)出口溫度不大于180℃；而最低溫度為露點(diǎn)溫度+2℃，經(jīng)過計(jì)算，磨煤機(jī)出口的露點(diǎn)溫度為65℃，因此磨出口溫度最低為67℃。因此要保證機(jī)組安全運(yùn)行，改善現(xiàn)有運(yùn)行問題，從而最大限度發(fā)揮磨煤機(jī)的潛力，關(guān)鍵在于提高磨煤機(jī)的干燥出力，以盡可能匹配磨煤出力。通過以上分析可以看出，內(nèi)蒙古電廠1號機(jī)組所面臨的主要問題集中在制粉系統(tǒng)的干燥能力上。因此抽取一部分高溫爐煙與現(xiàn)有干燥劑進(jìn)行混合，是解決此問題的一個(gè)有效方法。5.改造原則為了保證1號機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，對制粉系統(tǒng)進(jìn)行加裝抽取高溫爐煙系統(tǒng)的改造必須遵循如下幾個(gè)原則：（1）制粉系統(tǒng)末端氧量控制在16%以下，滿足防爆要求；（2）磨煤機(jī)出口風(fēng)粉溫度控制在130℃以上，滿足不能負(fù)荷條件下磨煤機(jī)的干燥能力；（3）最大限度減少改造的工作量和改造的投資成本。6.改造方案6.1改造的基本技術(shù)路線根據(jù)磨制褐煤的制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)要點(diǎn)，并且借鑒已改造的制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)調(diào)試經(jīng)驗(yàn)，針對內(nèi)蒙古電廠1號鍋爐的具體設(shè)備情況提出了抽取高溫爐煙與原中溫爐煙混合作為干燥介質(zhì)的技術(shù)路線。即從鍋爐主燃燒區(qū)域上方抽取一部分高溫爐煙（約1100℃）與現(xiàn)有中溫爐煙（656℃）混合作為1號鍋爐制粉系統(tǒng)的干燥介質(zhì)。改造路線如圖6-1所示。圖6-1制粉系統(tǒng)改造方案示意圖6.2抽取高溫爐煙制粉系統(tǒng)中，常用的干燥劑有：空氣預(yù)熱器出口的熱空氣、溫風(fēng)抽出點(diǎn)的溫風(fēng)、熱煙氣、冷煙氣及冷空氣等。此改造方案抽取的是鍋爐主燃燒區(qū)域上方的高溫、低氧的爐煙，利用風(fēng)扇式磨煤機(jī)入口負(fù)壓和抽取點(diǎn)負(fù)壓之間的壓力差將高溫爐煙抽吸到磨煤機(jī)入口，來滿足目前中低負(fù)荷時(shí)制粉系統(tǒng)的干燥出力。抽取高溫?zé)煔夥桨敢妶D6-2。圖6-2抽取高溫?zé)煔馀c原中溫?zé)煔饣旌献鳛楦稍飫└鶕?jù)現(xiàn)場考察結(jié)果，暫定抽煙口位置位于主燃燒區(qū)域上方的吹灰器標(biāo)高位置，抽煙口見圖6-3。圖6-3抽煙口的現(xiàn)場示意圖7.制粉系統(tǒng)改造的計(jì)算內(nèi)蒙古電廠1號鍋爐制粉系統(tǒng)改造方案提出以后，下面根據(jù)煤質(zhì)特性、計(jì)算結(jié)果等對制粉系統(tǒng)和相關(guān)設(shè)備進(jìn)行核算，最終確定改造方案的可行性。7.1主要參數(shù)的影響和選取7.1.1煤粉水分煤粉水分越高，所需磨煤機(jī)的碾磨出力和干燥出力就越大，所需抽取的高溫?zé)煔饪偭恳簿驮蕉?；反之，抽取的煙氣量就越少。按低氮改造設(shè)計(jì)煤種Mt=38-42,Mp.c=7.8進(jìn)行計(jì)算。7.1.2高溫?zé)煔獾膮?shù)根據(jù)改造前摸底試驗(yàn)的結(jié)果，并為涉及留出一定的裕度，高溫?zé)煔庠?00MW電負(fù)荷下取1100℃，過量空氣系數(shù)為1.24，煙道壓力為-200Pa；在400MW電負(fù)荷下取1050℃，過量空氣系數(shù)為1.3，煙道壓力為-200Pa；300MW電負(fù)荷下取1000℃，過量空氣系數(shù)為1.35，煙道壓力為-200Pa。本次計(jì)算按高溫?zé)煔鉁囟?000℃選取。7.1.3制粉系統(tǒng)末端氧量褐煤的制粉系統(tǒng)終端氧量規(guī)定不高于16%。7.1.4制粉系統(tǒng)終端溫度見4.2.2，制粉系統(tǒng)的終端溫度t2應(yīng)介于最低要求67℃和最高限制180℃之間，取目前電廠運(yùn)行規(guī)范中要求的制粉系統(tǒng)終端溫度為130℃。加入高溫?zé)煔夂?，假定制粉系統(tǒng)終端溫度提高到150℃。7.1.5磨煤機(jī)碾磨出力DL/T5145-2002《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》中的相關(guān)章節(jié)規(guī)定：對于風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)而言，鍋爐裝設(shè)磨煤機(jī)的計(jì)算總出力按設(shè)計(jì)煤種不應(yīng)小于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需耗煤量的115%，按校核煤種也不應(yīng)小于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需耗煤量。所以，1號鍋爐燃用褐煤進(jìn)行制粉系統(tǒng)改造計(jì)算時(shí)，單臺磨煤機(jī)的碾磨出力儲備系數(shù)選取不低于115%。7.2制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算制粉系統(tǒng)計(jì)算結(jié)果匯總，見表7-1.從下表看出，抽一部分高溫爐煙后，磨煤機(jī)入口混合煙氣溫度從656℃提高到736℃，煙氣溫度提高80℃，磨煤機(jī)出口溫度可提高20℃；假設(shè)煙氣速度20m/s,在每個(gè)側(cè)墻各開三個(gè)取煙孔，半徑大小為0.897m。表7-1制粉系統(tǒng)計(jì)算結(jié)果序號名稱單位抽高溫?zé)煔馇俺楦邷責(zé)煔夂蟪楦邷責(zé)煔夂?鍋爐負(fù)荷MW5005004002煤粉收到基水份Mt42%42%42%3煤粉水份Mp.c7.8%7.8%7.8%4煤粉低位發(fā)熱量Qnet.ar10830KJ/KG10830KJ/KG10830KJ/KG5耗煤量Bj444.62t/h444.62t/h356t/h6磨煤機(jī)投運(yùn)數(shù)量臺7757每臺運(yùn)行磨煤機(jī)原煤出力Bm63.5t/h63.5t/h71.2t/h8磨煤機(jī)儲備系數(shù)1.831.531.839磨煤機(jī)出口通風(fēng)量QV287912m3/h287912m3/h287912m3/h磨煤機(jī)進(jìn)出口溫度計(jì)算10磨煤機(jī)進(jìn)口煙氣溫度T3℃656假設(shè)736假設(shè)73611煤粉溫度℃20202012磨煤機(jī)進(jìn)口混合溫度kg/h61268267714干燥劑初始量g12.13kg/kg2.01kg/kg1.8kg/kg15磨煤機(jī)出口溫度℃130150148含氧量計(jì)算--1.516干燥劑空氣中氧容積Vda.o20.1750.1670.15417熱煙中氧容積Vhg.o20.0430.0410.03618終端介質(zhì)中氧容積份額rag2.o27.817.88含氧量O2容積份額不大于12%(褐煤)滿足要求滿足要求滿足要求因此第10項(xiàng)磨煤機(jī)進(jìn)口煙氣溫度假設(shè)736℃無問題。高溫?zé)煔饬坑?jì)算19高溫爐煙溫度T1℃/1000100020中溫爐煙溫度T2℃65665665621高溫爐煙占干燥劑質(zhì)量份額%0%23%23%22中溫爐煙占干燥劑質(zhì)量份額%100%77%77%23干燥介質(zhì)的體積V2.d.n2.32Nm3/kg2.