上拉式懸挑腳手架專項方案

江寧龍灣NO.2015G23地塊A區(qū)工程工具式懸挑腳手架專項施工方案蘇州市吳中區(qū)東吳建筑有限責任公司二〇一六年四月十六日目錄一、工程概況3二、編制依據(jù)3三、施工計劃3四、施工工藝技術5五、施工安全保證措施11六、勞動力計劃21七、計算書及相關圖紙22一、工程概況龍灣項目一期三組團標段總包工程位于南京江寧區(qū)新亭路以南、竹山路西。地理位置優(yōu)越，交通方便。項目由A1#樓、A2#樓（總高度95.7米），A3#樓（總高度88.9米），A4#樓（總高度83.1米）以及一層地下室組成；總建筑面積6.29萬平方米?！?.000標高相當于絕對標高（黃海）11.000m。標準層高2.9米，結構形式為剪力墻結構?？紤]到工期及項目質量安全目標等因素，項目部決A1#～A4#樓外腳手架采用工具式懸挑腳手架，考慮到層高問題A1#樓A2#樓第一挑設置在4層樓面，向上懸挑層分別設置在10層、16層、22層和28層；A3#樓第一挑設置在3層樓面，向上懸挑層分別設置在9層、15層、21層和27層；A4#樓第一挑設置在5層樓面，向上懸挑層分別設置在11層、17層、23層和29層，懸挑架搭設高度不超過20M,計算書按最不利高度19.8m計算。建筑概況如下表：項目名稱層數(shù)層高（m）建筑高度（m）結構形式A1#樓33F2.995.7剪力墻A2#樓33F2.995.7剪力墻A3#樓29F2.988.9剪力墻A4#樓27F2.983.1剪力墻二、編制依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》DGJ32/J121-2011本工程設計圖紙及施工組織設計三、施工計劃1、施工進度計劃第一挑（型鋼）第二挑（型鋼）第三挑（型鋼）第四挑（型鋼）第五挑（型鋼）A1#樓2016.7.152016.8.152016.9.152016.10.152016.11.15A2#樓2016.7.172016.8.172016.9.172016.10.172016.11.17A3#樓2016.7.212016.8.212016.9.212016.10.21A4#樓2016.7.162016.8.162016.9.162016.10.16材料與設備計劃a、鋼管（1）、新鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：鋼管應有產品質量合格證；1）、應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》(GB/T288)的有關規(guī)定；2）、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；3）、鋼管、鋼腳手板外徑、壁厚、端面等的偏差應分別符合下列規(guī)定：①鋼管必須涂防銹漆;②立桿、橫桿噴涂黃色油漆，剪刀撐涂刷銀灰色油漆。表4.1鋼管、鋼腳手板材料尺寸允許偏差表序號項目允許偏差Δ（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸外徑-0.5游標卡尺壁厚-0.52鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度≤0.5游標卡尺4鋼管彎曲各種桿件鋼管端部彎曲l≤1.5m≤5立桿鋼管彎曲3m＜l≤4m≤124m＜l≤6.5m≤20水平桿，斜桿的鋼管彎曲l≤6.5m≤30鋼板尺5沖壓腳手板板撓曲l≤4m≤12板面扭曲（任一角翹起）≤5（2）、舊鋼管的檢查應符合下列要求1）、表面銹蝕深度應符合上表4.1第3項的規(guī)定。用于本工程的舊鋼管應在進入工地時進行檢查，在使用過程中每年檢查不少于一次。檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷，取樣檢查，銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；2）、鋼管彎曲變形應符合表4.1第4項的規(guī)定；3）、鋼管采用外徑48mm，壁厚3.0mm的高頻焊接鋼管。嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、有裂縫的鋼管嚴禁使用；4）、為了方便操作用于架子的單根鋼管的最大質量不應大于25kg。b、扣件（1）、扣件應采用可鍛鑄鐵制作的保件，其質量符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定；（2）、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）抽樣檢測；（3）、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；（4）、新舊扣件均應進行防銹處理。c、腳手板竹笆片腳手板采用1.5m×0.9m規(guī)格，竹笆片與鋼管連接應用鍍鋅鉛絲箍繞2～3圈，凡竹條散落、折斷較多、尺寸不符合要求的均不得使用。d、安全網安全網分平網和立網兩種，平網采用錦綸材料制成，立網采用密目防熔安全網（藍色），安全網出廠前，必須有國家指定的監(jiān)督檢測部門批量驗證和檢驗員檢驗合格證。安全網在貯運中，必須通風、遮光、隔熱，同時要避免化學物品的侵蝕，搬運時禁止使用鉤子，已使用過的安全網必須經過檢查和試驗合格后方可使用，超過使用期限的安全網嚴禁使用。e、懸挑鋼梁用于制作懸挑承力架及縱向承力鋼梁的熱軋型鋼、鋼板等鋼梁應按計算確定采用，本工程采用16#工字鋼梁。型鋼材質應符合國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A級鋼或或《低合金高強度結構鋼》GB/T1591中Q345級鋼的規(guī)定。冷彎薄壁型鋼的質量應符合《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)定》GB50018的規(guī)定。型鋼材料的力學性能應符合《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》DGJ32J121-2011的要求。f、螺栓用于構件連接的螺栓的應符合《六角頭螺栓》GB/T5782的規(guī)定，其機械性能應符合《緊固件機械性能錨栓、螺釘和螺絲》GB/T3089的規(guī)定。錨固用螺栓的材質應采用HPB235或HPB300級光圓鋼筋制作、其技術性能應符合《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1的規(guī)定，不得采用冷加工鋼筋制作。g、拉桿吊拉構件采用的鋼筋拉桿，其技術性能應符合《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1中HPB235或HPB300級鋼筋的規(guī)定。h、焊接材料制作懸挑承力架等的焊接材料應與主體金屬材料的技術性能相適應。手工焊接采用的焊條應符合《碳鋼焊條》GB/T5117和《低合金鋼焊條》GB/T5118的規(guī)定，自動焊和半自動焊所采用的焊絲和焊劑應符合《埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑》GB/T5293和《低合金鋼埋弧焊用焊劑》GB/T1240規(guī)定。施工工藝技術、技術參數(shù)（1）、腳手架參數(shù)腳手架設計類型裝修腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)2同時施工作業(yè)層數(shù)2卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架架體高度H(m)19.8腳手架沿縱向搭設長度L(m)260立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿（2）、荷載設計值腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式5步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.14橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj1裝修腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)2地區(qū)南京安全網設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.3風荷載體型系數(shù)μs1.126風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)2，1.876風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.676，0.634（二）、工藝流程1、腳手架搭設施工工藝在底層腳手架或臨時腳手架上放置（或者塔吊配合）工字鋼與鋼筋混凝土梁連接→安裝斜拉桿與頂層鋼筋混凝土梁連接→放置縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→第一步水平桿→第一步橫向掃地桿→第一步縱向水平桿→第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→連墻件(或加斜拋)→擱柵→剪力撐→腳手笆→欄桿→密閉綠網。在懸挑層及懸挑上層混凝土結構強度未達到設計強度的70%時，懸挑鋼梁應擱置在底層腳手架或臨時腳手架上部縱向橫梁上，擱置高度不超過4步架。懸挑層樓層混凝土澆筑前，在螺栓位置處的梁或墻中預埋A25鍍鋅鋼管。工字鋼安裝時，卡緊鋼梁，確保工字鋼固定牢固。搭設首步腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向設置，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高于連墻件兩步時，設置臨時穩(wěn)定措施，待連墻件搭設完畢后方可拆除。其余組件的搭設要求參見構造要求。2、腳手架拆除施工工藝腳手架拆除應嚴格遵守由上而下、先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆小橫桿、縱向水平桿、立桿、懸挑梁等，一般的拆除順序為：安全網→欄桿→腳手板→剪刀撐→小橫桿→縱向水平桿→立桿→拉桿→懸挑梁等。不得分立面拆除或在上下兩步同時進行拆除。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同時下降，嚴禁將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，應先增設連墻件加固。拆除腳手架時，不得破壞腳手架的穩(wěn)定性，拆除連墻桿前，設置臨時支撐防止架體變形，拆除立桿等時，防止架體失穩(wěn)。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（6m左右）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固，然后拆除連墻件。（三）構造要求及措施1、立桿采用雙排單立桿。立桿與縱向水平桿采用直角扣件連接，接頭交錯布置，兩相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開距離不小于50cm，各接頭中心距主節(jié)點（立桿與縱向水平桿相交處）距離不大于60cm。立桿與立桿采用對接扣件連接，接頭位置距離主節(jié)點不超過1/3步距。落地腳手架立桿底部設置墊板，厚度不小于50mm。懸挑腳手架立桿底部立于懸挑工字鋼上，工字鋼上表面立桿位置焊接直徑25mm的鋼筋，長度200mm，腳手架搭設時，立桿套住鋼筋，詳見附圖。2、縱向水平桿縱向水平桿置于小橫桿之上，在立桿的內側，采用直角扣件與立桿扣緊，其長度大于三跨，同一步縱向水平桿四周交圈。腳手架立桿橫距1m寬度范圍內共設置4根縱向水平桿，兩側的縱向水平桿直接用扣件連接到立桿，中間的縱向水平桿均勻布置?？v向水平桿采用對接扣件連接，接頭交錯布置，接頭不在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭與立桿距離不大于50cm。3、小橫桿每根立桿與縱向水平桿相交連接處必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在立桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點距離不大于15cm，小橫桿間距應與立桿縱距相同，根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設需要，在兩縱向水平桿之間等距離設置2根橫桿。小橫桿伸出外排縱向水平桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排縱向水平桿25cm，距結構外邊緣10cm。上、下小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置，見附圖。4、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座下皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿緊靠縱向掃地桿下方用直角扣件固定在立桿上，立桿底座存在高差處，將高處縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。5、剪刀撐本腳手架斜撐采用縱向剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。剪刀撐每5步6跨設置一道，斜桿與地面夾角在45o～60o之間，斜桿相交點處于同一條直線上，沿架高連續(xù)布置，相交的兩根剪刀撐一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，并在中間增加2～4個扣結點，所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm，最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm以內。剪刀撐的桿件連接采用搭結，搭結長度不小于1m，并用至少2個旋轉扣件固定，端部扣件距桿端凈距離不小于10cm。局部腳手架與其他部位腳手架錯層處在腳手架里外排立桿之間上下連續(xù)布置橫向斜撐，在同節(jié)內，由底層至頂層呈“Z”字型，斜桿采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。6、腳手板采用竹笆片腳手板，長1.5m，寬1.0m，每個作業(yè)層上滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。竹笆片設置在4根橫向水平桿上，四角用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2～3圈固定牢固，防止顛覆。竹笆腳手板鋪設時，應平鋪、滿鋪、鋪穩(wěn)，按主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，接縫處對接平鋪，靠墻一側腳手板離墻距離不大于15cm，拐角處兩個方向的竹笆腳手板應重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象。7、連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.6m（兩步架高），水平間距4.2m，連墻桿與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件，在樓板上距結構外皮0.4m處，預埋φ48×3mm鋼管，鋼管與腳手架立桿可靠拉結。詳見附圖。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置，與架體和結構面垂直，并盡量靠近主節(jié)點（與主節(jié)點距離不大于30cm），連墻桿伸出扣件的距離大于10cm，底部第一根縱向水平桿開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。連墻桿連接均采用雙扣件。8、懸挑工字鋼梁懸挑工字鋼梁采用16#工字鋼，懸挑梁按施工平面布置圖沿建筑物外墻四周架設，每隔1.5m架設一根。懸挑架工字鋼由M24可調節(jié)拉桿如圖3-1所示加固拉緊，上拉桿與結構用M24×300高強螺栓連接，下拉桿與工字鋼用M24×70螺栓連接。斜拉桿聯(lián)接板與結構用高強螺栓M24×300連接。9、防護設施腳手架滿掛全封閉式密目安全網，密目安全網規(guī)格1.8m×6.0m，用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲綁扎在縱向水平桿外立桿內側，作業(yè)層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設置兩道防護欄桿，底部側面設置18cm高的擋腳板。懸挑腳手架懸挑梁所在層腳手架底部采用膠合板全部封閉。挑梁每挑底部用一層綠網兜底，其上用竹笆或木板密封，密封至外墻間，首步做好硬隔離措施。腳手架防雷接地的制作，在架體四角用6mm2的接地線接在樓層接地栓上。五、施工安全保證措施（一）組織保障1、安全保證體系（二）安全技術保證措施1、材質及其使用的安全技術措施（1）、扣件的緊固程度40～50Nm，不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN?？奂下菟ū３诌m當?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（3）、禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。（4）、外腳手架嚴禁使用竹、木腳手或鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、塑料等混用。（5）、嚴禁使用非48mm外徑的鋼管。（6）、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。2、腳手架搭設的安全技術措施（1）、搭設過程中，劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入改區(qū)域，統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁在無人指揮時作業(yè)。當解開與他人有關的結扣時，必須告知對方，并得到對方允許，防止墜落傷人。（2）、開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除。（3）、腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐，確保搭設過程安全，未完成腳手架在每天收工前進行檢查，確保架子穩(wěn)定。（4）、腳手架必須配合施工進度進行搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（5）、腳手架搭設過程中，應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求并驗收合格后掛合格牌。（6）、懸挑腳手架懸挑工字鋼與樓面錨固必須固定牢固，懸挑梁用6×19φ11鋼絲繩通過槽鋼梁上吊環(huán)與結構梁上預埋鋼筋連接，嚴禁私自拆改。3、腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施（1）、結構外腳手架每搭設完畢一層，由項目部安全員驗收，驗收合格后方可使用。任何個人、班組長，未經同意，不得任意拆除腳手架部件。（2）、嚴格控制施工荷載，竹笆片腳手板上不得集中堆放材料等，施工荷載不得大于3kN/m2，確保安全儲備。（3）、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，懸挑架同時作業(yè)層數(shù)不超過一層。（4）、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上且其上無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。（5）、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。（6）、禁止攀爬腳手架。（7）、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時整改加固，腳手架達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施（1）、腳手架拆除前，全面檢查待拆的腳手架，根據(jù)檢查結果，擬定作業(yè)計劃，并報批、進行技術交底后方可作業(yè)。（2）、架體拆除以前，必須查看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量提前拆除。（3）、拆除腳手架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄并豎立警戒標志，地面應設專人指揮，并禁止非作業(yè)人員進入。（4）、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，并得到對方同意，以防墜落。（5）、拆除腳手架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。（6）、拆除過程中，每天收工前，對腳手架進行檢查，不留下隱患。（7）、拆除腳手架過程中，不得碰撞腳手架附近電源線，防止觸電事故的發(fā)生。（8）、所有桿件和扣件拆除時分離，不準在桿件上附扣件或將連接的兩桿送到地面。（9）、所有腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和雜物從高出墜落傷人。（10）、拆下的零配件裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空直接拋擲。5、文明施工要求（1）、進入施工現(xiàn)場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿防滑鞋，現(xiàn)場嚴禁吸煙。（2）、進入施工現(xiàn)場的人員要愛護施工現(xiàn)場的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木，不得隨意移除標識牌。（3）、嚴禁酗酒人員作業(yè)，施工操作時要求精力集中，禁止在作業(yè)時嬉鬧。腳手架搭設人員必須是持有上崗證的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可進行作業(yè)，凡患有高血壓、貧血癥、心臟病及其他不適于高空作業(yè)者一律不得上架操作。（4）、上架作業(yè)人員上下均應走人行梯道，不準攀爬腳手架。（5）、護身欄桿、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業(yè)班組安裝模板時，如需拆改必須由架子工操作，任何其他工種不得隨意拆改。（6）、腳手架驗收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需拆改，必須經技術部同意并由架子工操作。（7）、不準利用腳手架吊運重物，作業(yè)人員不得攀爬腳手架上下作業(yè)面，不準在腳手架上推車走動，塔吊起吊物體時不得碰撞、拖動腳手架。（8）、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。（9）、任何作業(yè)人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點、腳手板、扣件、綁扎扣等腳手架部件。施工人員嚴禁拋擲桿件、物料、扣件等物品，材料、工具用滑輪繩索運輸，不得亂扔。（10）、拆除腳手架時，若需使用電焊氣割時，要派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。（11）、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發(fā)現(xiàn)桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題時要及時解決。（12）、保證腳手架的整體性，不得與井架、人貨電梯等一并拉結，不得截斷架體。（13）、使用的工具要放置于工具袋內，防止掉落傷人，登高作業(yè)要穿防滑鞋，袖口、褲口要扎緊。（14）、腳手架堆放做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格的領料、退料手續(xù)。施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。（15）、運輸至地面的材料應該按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲等集中回收處理。隨時整理、檢查、按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。（16）、大雪、大霧、大雨及六級以上大風天氣停止腳手架作業(yè)，冬季、雨季施工要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等，若有應隨時清掃，并采取防滑措施。(三）應急預案目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。負責準備所需要的應急物資和應急設備。及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。應急反應預案事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告?，F(xiàn)場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故?；馂氖鹿蕬碧幚恚杭皶r報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。應急通信聯(lián)絡項目負責人：王濤手機：安全員：丁齊齊手機：技術負責人：趙連春手機：醫(yī)院救護中心：120匪警：110火警：119通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。六、勞動力計劃（一）、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區(qū)域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：王濤（項目經理）——組長，負責協(xié)調指揮工作；姚奇（施工員）——組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底；丁齊齊（安全員）——組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；葉詩元（架子工班長）——組員，負責現(xiàn)場具體施工；（二）、特種作業(yè)人員1、為確保工程進度的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業(yè)證書。2、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。勞動力安排表：序號工總人數(shù)備注序號工總人數(shù)備注1架子工36主體2焊工4——3普工6清理4刷漆工3防銹七、計算書及相關圖紙第二部分腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011)、《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》(DGJ32/J121-2011)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2010)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-2011)、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、架體驗算(非陽角部位)1、參數(shù)信息（1）、腳手架參數(shù)腳手架設計類型裝修腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)2同時施工作業(yè)層數(shù)2卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架架體高度H(m)19.8腳手架沿縱向搭設長度L(m)243立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿（2）、荷載設計值腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式5步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.14橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj1裝修腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)2地區(qū)江蘇無錫安全網設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.3風荷載體型系數(shù)μs1.126風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)2，1.876風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.676，0.634計算簡圖懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，上部設置M24鋼筋拉桿與結構采用螺栓連接。2、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)113600橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4730縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.035+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.918kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.035+0.1×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.665kN/m計算簡圖如下：（1）、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×0.918×1.52=0.207kN·mσ=Mmax/W=0.207×106/4730=43.691N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求?。?）、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.665×15004/(100×206000×113600)=0.975mmνmax＝0.975mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求?。?）、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×0.918×1.5=1.515kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.665×1.5=1.098kN3、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.515kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.098kNq'=0.035kN/m（1）、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)Mmax=0.5*(1.515+0.042*0.5*0.9)*0.3-0.042*0.3*0.15=0.458σ=Mmax/W=0.458×106/4730=96.892N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求?。?）、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝1.226mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm滿足要求?。?）、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.515+0.042*0.5*0.9=1.534kN4、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1.515/2=0.758kN≤Rc=0.9×8=7.2kN橫向水平桿：Rmax=1.534kN≤Rc=0.9×8=7.2kN滿足要求！5、荷載計算(標準架體)腳手架架體高度H19.8腳手架鋼管類型Ф48×3.2每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.14（1）、立桿靜荷載計算1）、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.035/1.8)×19.8=3.138kN單內立桿：NG1k=3.138kN2）、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19.8/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.81kN1/1表示腳手板1步1設單內立桿：NG2k1=0.81kN3）、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/5=(19.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.612kN1/5表示擋腳板5步1設4）、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.8=0.297kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.81+0.612+0.297=1.719kN單內立桿：NG2k=NG2k1=0.81kN（2）、立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN內立桿：NQ1k=2.7kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.138+1.719)+0.9×1.4×2.7=9.231kN單內立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.138+0.81)+0.9×1.4×2.7=8.14kN6、下部架體作為上部架體臨時支撐時立桿增加荷載計算（四步7.2M高架體）（1）、立桿靜荷載計算1）、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.035/1.8)×7.2=1.141kN單內立桿：NG1k=1.141kN2）、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(7.2/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.338kN1/1表示腳手板1步1設單內立桿：NG2k1=0.338kN3）、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/4=(7.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/4=0.319kN1/4表示擋腳板4步1設4）、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×7.2=0.108kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.338+0.319+0.108=0.764kN單內立桿：NG2k=NG2k1=0.338kN（2）、立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN內立桿：NQ1k=2.7kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.141+0.764)+0.9×1.4×2.7=5.689kN單內立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.141+0.338)+0.9×1.4×2.7=5.176kN7、按最不利狀況驗算立桿穩(wěn)定性（增加上一挑架體7.2M立桿）腳手架架體高度H19.8（+7.2M）立桿計算長度系數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式兩步三跨（1）、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m長細比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《規(guī)范》表A得，φ=0.188滿足要求！（2）、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.318+1.414+1.719+0.764+2.7=9.915kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.318+1.414+1.719+0.764)+1.4×2.7=12.438kNσ=N/(φA)=12438/(0.188×450)=147.02N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N'=3.318+1.414+1.719+0.764+2.7=9.915kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.318+1.414+1.719+0.764)+0.9×1.4×2.7=12.06Knωk=usuzw0=1.128×1.367×0.3=0.463Kn/m2Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.463×1.5×1.82/10=0.283kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=12060/(0.188×450)+283000/4730=202.38N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！7、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3.2連墻件截面面積Ac(mm2)450連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗壓強度[ft](N/mm2)185ωk=usuzw0=1.126×2.0×0.3=0.676Kn/m2Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.676×2×1.8×3×1.5=15.323kN長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(15.323+3)×103/(0.896×424)=48.231N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！對接焊縫強度驗算：連墻件的周長lw=πd=3.142×48=150.796mm；連墻件鋼管的厚度t=3.2mm；σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(15.323+3)×103/(150.796×3.2)=37.387N/mm2≤ft=185N/mm2滿足要求！8、上部臨時支撐落在大橫桿上時驗算控制立桿在大橫桿上位置距節(jié)點不超過150mm大橫桿受彎矩：M=5.7×0.15×1.35/1.5=0.77KN.Mσ=770000/4730=162.8N/mm2≤ft=215N/mm2二、懸挑梁驗算(非陽角部位)1、基本參數(shù)主梁離地高度(m)32懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C302、荷載布置參數(shù)支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉100029001000是作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)17.49.35300150027.49.3512001500附圖如下：平面圖立面圖3、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載標準值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=9.91/1=9.91kN第2排：F'2=F2'/nz=9.91/1=9.91kN荷載設計值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=12.44/1=12.44kN第2排：F2=F2/nz=12.44/1=12.44kN（1）、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=2.496×106/141000=17.701N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！（2）、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.503×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.775N/mm2τmax=14.775N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！（3）、撓度驗算變形圖(mm)νmax=0.038mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm符合要求！（4）、支座反力計算R1=6.337kN,R2=18.855kN（5）、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=NSZ1=18.855/tan70.974°=6.568kN壓彎構件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.496×106/(1.05×141×103)+6.568×103/2610=19.375N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性發(fā)展系數(shù)γ符合要求！受彎構件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.93。σ=Mmax/(φbWx)=2.496×106/(0.929×141×103)=19.054N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！4、上拉桿件及連接件驗算（1）、拉桿受力驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型24上拉桿截面積A(cm2)3.801上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)19.6螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)160焊縫抗拉強度設計值ftw(N/mm2)160吊耳板厚S(mm)8吊耳板寬LDP(mm)110吊耳板高L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)45吊孔直徑D(mm)25吊耳板許用拉應力[σ](N/mm2)215吊耳板許用剪應力[τ](N/mm2)125上拉桿件角度計算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1000)=70.974°上拉桿件支座力：RS1=nzR1=1×18.855=18.855kN主梁軸向力：NSZ1=RS1/tanα1=18.855/tan70.974°=6.568kN上拉桿件軸向力：NS1=RS1/sinα1=18.855/sin70.974°=19.966kN上拉桿件的最大軸向拉力NS=19.966kN軸心受拉穩(wěn)定性計算：σ=NS/A=19.966×103/380.1=52.528N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求?。?）、拉桿中部花籃螺栓驗算σ=NS/(π×de2/4)=19.966×103/(π×19.62/4)=66.21N/mm2≤[ft]=160N/mm2（3）、拉桿上部穿墻螺栓驗算穿墻螺栓受向下的剪切力：Nv=18.855KN穿墻螺栓受軸向拉力：Nt=6.658KN螺栓受剪承載力設計值：Nvb=352.5×130=45.825KN螺栓受拉承載力設計值：Ntb=352.5×170=59.825KN=√()2+()2=0.425≤1（4）、拉桿上部墊片驗算σ=N/A0=6658/(80×8-28×8)=16.05N/mm2＜205N/mm2，滿足要求。（5）、拉桿上、下部位鋼筋與連接部位焊接驗算焊縫長度lw=70mm焊縫高度hg=6mm考慮按單面角焊焊縫強度設計值：T=0.7×fsf×lwhg=0.7×160×6×70=47.04KN＞19.966KN，滿足要求。（6）、拉桿下部連接板、耳板驗算連接板所受拉力NT=15048/(90×10-25×10)=23.15N/mm2＜205N/mm2耳板焊縫受彎矩M=6.658×0.055=0.37KN.m焊縫受拉力NT=18.855KN焊縫受剪應力NV=6.658KN焊縫長度為雙面焊，單面長為55mm，雙面共計110，焊縫高度為6mmσf=NT/2×0.7hglw+6M/2×0.7hglw2=(18855/(2×0.7×6×110)+6×370000/(2×0.7×6×110×110))=42.25N/mm2f=NV/2hglw=6658/(2×0.7×6×110)=7.21N/mm2=(42.25×42.25+7.21×7.21)0.5=42.86N/mm2＜160N/mm25、懸挑主梁與結構連接部位螺栓強度驗算（1）、螺栓強度驗算螺栓受向下的剪切力：NV=6.337KN＜45.825KN,滿足要求。螺栓受軸向壓應力：f=6.658KN<352.5×305/1000=107KN,滿足要求。（2）、螺栓連接板焊縫工字鋼主梁與連接板焊縫長度為250mm，焊縫高度8mm。σf=Nt/2×0.7hglw=6337/(2×0.7×8×250)=2.26N/mm2f=NV/×0.72hglw=6658/(2×0.7×8×250)=2.38N/mm2=(2.26×2.26+2.38×2.38)0.5=3.28N/mm2＜160N/mm2,滿足要求三、架體驗算（陽角部位）拐角部位腳手架架體立桿橫向、縱向間距均按0.85M計算，拐角部位設置兩側均設置聯(lián)梁，一根立桿擱置在聯(lián)梁中間。1、縱向水平桿驗算略2、橫向水平桿驗算略3、立桿荷載計算腳手架架體高度，考慮到架體上部需擱置上一挑架7.2M架體重量，按19.8+7.2=27M考慮立桿荷載。腳手架架體高度H27腳手架鋼管類型Ф48×3.0每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12（1）、立桿靜荷載計算1）、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.12+0.9×2/2×0.035/1.8)×27=3.718kN單內立桿：NG1k=3.718kN2）、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(27/1.8+1)×0.9×0.9×0.1×1/1/2=0.648kN1/1表示腳手板1步1設單內立桿：NG2k1=0.648kN3）、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/5=(27/1.8+1)×0.9×0.17×1/5=0.49kN1/5表示擋腳板5步1設4）、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×0.9×27=0.243kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.648+0.49+0.243=1.381kN單內立桿：NG2k=NG2k1=0.648kN2）立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=0.9×0.9×(2×2)/2=1.62kN內立桿：NQ1k=1.62kN（3）、立桿軸向力計算組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.718+1.381)+0.9×1.4×1.62=8.159kN單內立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.718+0.648)+0.9×1.4×1.62=7.28kN（4）、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H17.4立桿計算長度系數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式兩步三跨1）、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m長細比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《規(guī)范》表A得，φ=0.188滿足要求！2）、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.718+1.381+1.62=6.718kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.718+1.381)+1.4×1.62=8.386kNσ=N/(φA)=8386.2/(0.188×450)=99.128N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.718+1.381+1.62=6.718kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.718+1.381)+0.9×1.4×1.62=8.159kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.464×0.9×1.82/10=0.171kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=8159.4/(0.188×450)+170566.705/4730=132.507N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！4、橫向聯(lián)梁驗算支撐按照簡支梁的計算公式RA=RB=[(n-1)/2]P+P其中n=2；經過簡支梁的計算得到:通過聯(lián)梁傳遞到支座的最大力為(考慮到聯(lián)梁的自重)2×8.39+0.5×1.8×0.141=16.91kN;最大彎矩(考慮到支撐的自重)Mmax=2/8×8.39×1.8+0.141×1.8×1.5/8=3.82kN·m;最大應力=3.82×106/77529=49.27N/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值49.27小于205.0N/mm2,滿足要求！四、懸挑梁驗算(陽角部位)主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250附圖如下：（1）、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=3.857×106/141000=27.353N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！（2）、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=16.994×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.084N/mm2τmax=20.084N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！（3）、撓度驗算變形圖(mm)νmax=0.038mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm符合要求！（4）、支座反力計算R1=11.391kN,R2=22.894kN（5）、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=RS1/tanα1=22.894/tan62.277°=12.031kN壓彎構件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.857×106/(1.05×141×103)+12.031×103/2610=30.662N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性發(fā)展系數(shù)γ符合要求！受彎構件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.93。σ=Mmax/(φbWx)=3.857×106/(0.929×141×103)=29.443N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！4、上拉桿件及連接件驗算（1）、拉桿受力驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型24上拉桿截面積A(cm2)3.801上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)19.6螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)160焊縫抗拉強度設計值ftw(N/mm2)160吊耳板厚S(mm)8吊耳板寬LDP(mm)110吊耳板高L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)45吊孔直徑D(mm)25吊耳板許用拉應力[σ](N/mm2)215吊耳板許用剪應力[τ](N/mm2)125上拉桿件角度計算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1524)=62.277°上拉桿件支座力：RS1=nzR1=1×22.894=22.894kN主梁軸向力：NSZ1=RS1/tanα1=22.894/tan62.277°=12.031kN上拉桿件軸向力：NS1=RS1/sinα1=22.894/sin62.277°=25.863kN上拉桿件的最大軸向拉力NS=25.863kN軸心受拉穩(wěn)定性計算：σ=NS/A=25.863×103/380.1=68.043N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求?。?）、拉桿中部花籃螺栓驗算σ=NS/(π×de2/4)=25.863×103/(π×19.62/4)=85.32N/mm2≤[ft]=170N/mm2（3）、拉桿上部穿墻螺栓驗算穿墻螺栓受向下的剪切力：Nv=22.894KN穿墻螺栓受軸向拉力：Nt=12.031KN螺栓受剪承載力設計值：Nvb=352.5×130=45.825KN螺栓受拉承載力設計值：Ntb=352.5×170=59.825KN=√()2+()2=0.539≤1（4）、拉桿上部墊片驗算σ=N/A0=12031/(80×8-28×8)=28.92N/mm2＜205N/mm2，滿足要求。（5）、拉桿上、下部位鋼筋與連接部位焊接驗算焊縫長度lw=70mm焊縫高度hg=6mm考慮按單面角焊焊縫強度設計值：T=0.7×fsf×lwhg=0.7×160×6×70=47.04KN＞25.863KN，滿足要求。（6）、拉桿下部連接板、耳板驗算連接板所受拉應力σt=25.863×103/(90×10-25×10)=39.79N/mm2＜205N/mm2耳板焊縫受彎矩M=12.31×0.055=0.662KN.m耳板焊縫受拉力Nt=22.894KN耳板焊縫受剪應力Nv=12.031KN焊縫長度為雙面焊，單面長為55mm，雙面共計110，焊縫高度為6mmσf=Nt/2×0.7hglw+6M/2×0.7hglw2=(22.894×103/(2×0.7×6×110)+6×662000/(2×0.7×6×110×110))=63.86N/mm2f=NV/2hglw=12.031×103/(2×0.7×6×110)=13.021N/mm2=(63.86×63.86+13.021×13.021)0.5=65.17N/mm2＜160N/mm25、懸挑主梁與結構連接部位螺栓強度驗算（1）、螺栓強度驗算螺栓受向下的剪切力：NV=11.391KN＜45.825KN,滿足要求。（2）、螺栓連接板焊縫工字鋼主梁與連接板焊縫長度250MM,焊縫高度8mm。σf=Nt/2×0.7hglw=12031/(2×0.7×8×250)=4.3f=NV/2hglw=11.391×103/(2×0.7×8×250)=4.1=(4.3×4.3+4.1×4.1)0.5=5.94N/mm2＜160N/mm2,滿足要求五、陽臺部位懸挑梁驗算懸挑跨度：1.8M≤L≤3.0M時，采用兩根M24上拉桿，跨度大于3M時，另行計算確定此案陽臺部位懸挑鋼梁按陽臺挑出寬度為1.8M時進行驗算。因此種情況下，大小橫桿及立桿與非陽角部位受力一致，可不用進行驗算。故僅驗算懸挑鋼梁及拉桿、螺栓、焊縫受力情況1、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/360荷載標準值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=9.91/1=9.91kN第2排：F'2=F2'/nz=9.91/1=9.91kN荷載設計值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=12.44/1=12.44kN第2排：F2=F2/nz=12.44/1=12.44kN（1）、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=1.252×106/141000=8.878N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求?。?）、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.502×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.775N/mm2τmax=14.775N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求?。?）、撓度驗算變形圖(mm)νmax=0.023mm≤[ν]=2×lx/360=2×3050/360=16.944mm，符合要求?。?）、支座反力計算R1=0.122kN,R2=10.377kN,R3=15.144kN（5）、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=14.622+6.799=21.42kN(見下節(jié)拉桿驗算)壓彎構件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.252×106/(1.05×141×103)+21.42×103/2610=16.66N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性發(fā)展系數(shù)γ符合要求！受彎構件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.93。σ=Mmax/(φbWx)=1.252×106/(0.929×141×103)=9.56N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、上拉桿件驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型22上拉桿截面積A(cm2)3.801上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)19.6螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)160對接焊縫抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185吊耳板厚S(mm)8吊耳板寬LDP(mm)110吊耳板高L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)45吊孔直徑D(mm)25吊耳板許用拉應力[σ](N/mm2)215吊耳板許用剪應力[τ](N/mm2)125上拉桿