附著式升降腳手架施工方案

SY-H型附著式升降腳手架施工方案名目一、工程概況-3-二、編制依據(jù)-3-三、腳手架使用方案確實定-4-、SY-H-4-、架體平面布置圖：-4-、架體安裝示意圖：-4-、特別架體部位加固示意圖-4-、標準連墻件與墻、梁的連接-5-、標準連墻件安裝示意圖：-5-、非標連墻件的加固方法與圖示-5-四、施工預備-6-、主框架、連墻件等的預備與質量要求-6-、架體的組裝與質量要求-7-、連墻件和防墜器與構造連接螺栓孔的留置要求：-7-..--2-/31、安全防墜裝置-8-五、架體的就位和完善防護的根本要求-8-5.1、軌道連墻件的安裝8、架體的就位：-9-、架體底部的防護措施與要求-9-、操作層的板、笆和擋腳板以與防護網(wǎng)的鋪設要求-10-、上下操作層通道的設置與要求-10-六、SY-H型單片附著式升降腳手架的原理和升降-10-6.1、爬架工作原理-10-、升降作業(yè)11、升降方法12、操作規(guī)程13七、升降腳手架使用安全防火措施-14-八、升降腳手架施工事故應急救援預案-15-8.1X-15-、應急救援指揮系統(tǒng)-15-、工作職責16、事故報告和現(xiàn)場報告-17-、事故應急救援措施-18-九、SY-H型單片附著式升降腳手架設計計算書-18-十、SY-H-29-十一、SY-H型單片附著式升降腳手架升〔降〕令-30-SY-H一、工程概況本工程位于烏魯木齊市水磨溝區(qū)水磨溝河〔天寧花園段〕水區(qū)八道灣村創(chuàng)業(yè)園南側,為烏魯木齊房地產(chǎn)開發(fā)〔集團〕##“山水蘭德〞小區(qū)公租房.工程建筑面積㎡.地下二層,地上三十層,高度84.45米、寬度17.9米、長度27.8米,為剪力墻構造.由##市達欣工程股份##專業(yè)承包施工外墻腳手架.二、編制依據(jù)、建設單位供給的施工圖紙；X〔JGJ202-20232023〕230DGJ08-905-99..、SY-H三、腳手架使用方案確實定本工程主體構造階段外墻承受SY-H首層與凸出門廳、上部構造層次高差部位均承受雙排鋼管落地式腳手架；墻體腰線挑出部位實行預留缺口,使爬架在爬升過程中,連墻件與架片可順當提SY-H手架完成腰線補澆工作,具體做法詳見施工圖和施工說明.、SY-H房腳每、

小橫桿

的構造平面和SY-H型單片附著式升降手架構造架體的允許寬度進展架體布置.棟樓需布置架體組,具體布點如以下圖：架體平面布置圖：詳部

架體錨固作業(yè)層 斜撐桿混凝土框架梁網(wǎng)全封閉升降葫蘆

見附件架體安裝示意圖：特別架體位加固示意60*4的內(nèi)承重鋼管意架體提升作業(yè)層 28的升降軌道銷

180高擋腳板 圖體 升降軌道部件

護身大橫桿

平面布置圖 桿

中顯示出-4-/31模板撤除作業(yè)層-100*100*10錨固墊板

厚竹膠板或多層板下設安全網(wǎng)、密目網(wǎng)雙層兜底..--10-/31措施才能滿足安全使用要求,其加固措施如以下圖：、標準連墻件與墻、梁的連接標準連墻件是指架體主立桿離主體構造砼墻或砼梁面的垂直距離不大于350mm30mm獨承載架體的重量.其計算依據(jù)如下：設每個附墻的支座設一根直徑D=30mm穿墻螺栓,承受 Q235鋼材,螺紋處的有效直徑de=26.7163mm,螺栓抗剪強度設計值fvb=130N/mrn2,螺栓受拉承載力設計值ftb=170N/mm2.為安全起見,每個螺栓可承受該機位X圍內(nèi)的全部荷載,并考慮荷載不均2.每個螺栓承受剪力為Nv=2X<1.2GK+1.4QK>=2X<1.2X18.6+1.4X27.0>/2=60KN每個螺栓承受拉力為Nt=60X0.5/2.9=10KND=30mmNvb=nv×πd2/4×fvb=1×3.14×302÷4×140=99KND=30mmNtb=πde2/4×ftb=3.14×26.71632÷4×170=95KN√<Nv/Nvb>2+<Nt/Ntb>2=√<60÷99>2+<10÷95>2=0.67<1 滿足要求、標準連墻件安裝示意圖：、非標連墻件的加固方法與圖示非標準連墻件是指架體主立桿離主體構造砼墻或砼梁的垂直距離大于承受鋼管支撐才能滿足非標準連墻件的強度要求.依據(jù)計算架體主立桿離構造的垂直距離大于350mm〔不含〕不超過600mm的承受ф48×3mm的腳手管支撐就能滿足要求；架體立桿離構造的垂直距離大于600mm〔不含〕的必需承受ф60×4mm斜壓支桿的強度計算：本著最不利原則,依據(jù)全卸載方式進展計算,取計算書中承重支點處最大值：98.0N/mm2RD我們均取最大值進展計算,為RD=41.552kN——軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到=0.50；下面壓桿以鋼管48.0×3.0mm計算,斜壓桿的容許壓力依據(jù)下式計算：其中 N——受壓斜桿的軸心壓力設計值,N=——軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到=0.50；i——計算受壓斜桿的截面回轉半徑,i=1.64cm；l——受最大壓力斜桿計算長度,l1.84m；——受壓斜桿受壓強度計算值,經(jīng)計算得到結果是196.0N/mm2；A——受壓斜桿凈截面面積,A——受壓斜桿受壓強度計算值,經(jīng)計算得到結果是196.0N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算[f],滿足要求![f]——受壓斜桿抗壓強度設計值,f215N/mm受壓斜桿的穩(wěn)定性計算[f],滿足要求!四、施工預備、主框架、連墻件等的預備與質量要求主框架、連墻件等的預備首先必需依據(jù)16#、17#、18#三幢樓的架體布置總量和連墻件等不同型號的要求進展調度.對原有的片架和連墻件應安排專人進展檢查.對已經(jīng)變形,焊縫脫焊、銹蝕嚴峻,螺紋磨損明顯的片架和連的材質,力學性質與截面尺寸應符合國家標準和設計要求.有質保書、有材料檢驗證明、有產(chǎn)品出廠合格證明.、架體的組裝與質量要求SY-H型單片附著式升降腳手架的組裝可用施工地下室時和現(xiàn)場場地許可的條件下以與現(xiàn)場使用的塔吊的起吊重量的允許X場塔吊吊裝有困難的可租用汽吊或人工在片架附墻后進展組裝裝條件時就位使用.縮短附著升降腳手架與地下室施工腳手架的轉換時間.架體的組裝必需依據(jù)施工方案中的外墻腳手架平面布置圖標注的尺寸2mm5mm向鋼管；挑出長度超過規(guī)定長度的〔750mm〕必需按方案的設計要求在架體搭設時完成.剪力撐的設置其端部與架體主桿的連接,露出扣件的長度不得小于、連墻件和防墜器與構造連接螺栓孔的留置要求：依據(jù)架體的平面布置圖,安排專人在各層頂板外圍框架梁澆筑砼之前埋設ф48的鋼管.預埋管穿在預先開設的對應的兩側模板孔中.預埋鋼管應在砼初凝之前進展轉動,以便于在砼終凝時拔出.預埋孔洞的中心距梁底面的高度不應小于160mm.如預留孔的中心距小于160mm,連墻件安裝后的后背板不能全部受力于砼面時,應對連墻件實行支撐加固措施.否則梁的砼有壓壞的20mm.防墜器的構造插孔留量數(shù)量與連墻件預留孔相等.同一水平位置的標高應在同一水平線上.兩孔的中心距離掌握在300mmX圍內(nèi).做好預留工作,確保預留孔的位置正確,是能否保證架體順當升降的關鍵,必需嚴格掌握,落實專人負責.、安全防墜裝置安全防墜裝置承受型號為FZ160附著式升安全防墜裝置承受型號為FZ160附著式升降腳手架專用防墜器進展防墜.升降時,將防墜器安裝在對應的升降葫蘆的一側,防墜器保險鏈與電動葫蘆吊鏈同時運轉.當升降鋼絲繩或電動葫蘆鏈條發(fā)生斷裂時,防墜裝置能有效的將架體拉住,防止架體墜落.〔詳見防墜器使用示意圖〕、軌道連墻件的安裝升降軌道通過穿墻螺栓和砼墻或砼梁的預留孔將其固定在建筑物上.錨固安裝升降軌道通常使用M30螺桿,其內(nèi)側必需設有100×100×10mm厚2M20100×100×8mm的墊片.軌道安裝必需垂直牢靠,不得松動.連墻件與砼墻或砼梁的接合部位如有不垂直或歪斜現(xiàn)象,應對其進展剔鑿修正后進展安裝.否則會由于連墻件的安裝質量而影響架體的升降運行.連墻件的安裝必需在架體就位前完成.除架體下端有作力點的,其主力桿部位可各安裝一只連墻件外,其它任何狀況下都必需安裝兩只連墻件〔實行了工程部認可的牢靠措施的除外〕.、架體的就位：架體的就位必需在軌道連墻件按5.1.承受塔吊或汽吊吊運架體時的起吊點應設置在主框架的兩側主立桿上.起吊后必需保證架體呈垂直狀態(tài).并由專人指揮將架體吊運到指定的部位就位.就位操作人員必需承受專用拉接架體的工具對預備就位的架體進展穩(wěn)定就位.嚴禁硬拉硬拽,待架體穩(wěn)定就位在軌道孔內(nèi),先插上ф28的銷子.然后檢查架體的就位高度是否符合要求,并檢查每一主框架是否有一根銷子受力.檢查完畢,符合要求前方可將起吊鋼絲繩卸下.對于受場地條件限制,塔吊和汽吊都無法進展架體安裝的部位的架體只有進展人工組裝.人工組裝應依據(jù)主框架先就位.然后由下而上的挨次進展搭設.安裝時操作人員必需系好安全帶.、架體底部的防護措施與要求架體的底部防護措施包括X和擋腳板.設置底層與構造之間的活動翻板,連墻件上部的蓋板和各架體之間的空檔的蓋板.所X設的網(wǎng)、底板必需與大橫桿綁扎結實.活動的翻板既要保證翻蓋敏捷,又要保證連接處的結實程度.同時又要保證使用工況下架體上的任何物體不會從可能存在的空隙中掉下去.、操作層的板、笆和擋腳板以與防護網(wǎng)的鋪設要求操作層鋪多層板或竹笆都可以,但都必需用14#鉛絲將四角與大橫桿扎牢,外圍防護網(wǎng)X留置長度應與空檔相等.確保防護不留空隙,外圍觀感效果好.、上下操作層通道的設置與要求假設土建施工其樓梯段不是和樓層構造同時進展的,必需選擇在適宜部位的架體上搭設操作層上下之間的人行通道.通道的寬度不得低于50cm,一側必需有扶梯.上下連接必需安全牢靠.角度可依據(jù)架體的具體狀況現(xiàn)場確定.六、SY-H、爬架工作原理48mm30mm的螺栓嚴密固定在外墻、柱或梁的相對位置上.然后,將工作操作臺的兩內(nèi)側主立桿分別插在兩升降軌道內(nèi),在軌道槽鋼的孔內(nèi)分別插上銷軸,由銷軸支承整個架體的重量.2升.在架體升或降的運行過程中,當片架橫桿將遇到銷軸,阻礙架體上升或下降時,應在同一支承件的其它孔內(nèi)先插上銷軸,然后才可以拔去阻礙架體運行的銷軸.依據(jù)先插后拔的原則交替進展.讓架體始終處于受支承和防傾覆的狀態(tài),直到架體到達需要上升或下降的高度.、升降作業(yè)、操作人員必需持有效證件上崗,未經(jīng)培訓和對該腳手架的性能不生疏的工人不得上崗操作.方可進展〔升降令詳見附表2〕.進展提升或下降時,制止腳手架操作工以外人員在升降運行過程中的架體上施工.、升降作業(yè)時,腳手架上制止有施工荷載,堆放的材料與雜物應全部去除.150mm、升降作業(yè)前應將主體構造層四周臨邊一米X圍內(nèi)的零散材料、垃圾等去除干凈,防止操作人員行走時碰落傷人.、升降過程中操作人員應留意觀看架體的垂直運行狀況,電動葫蘆的運行應同步進展.、有五級與以上大風時制止升降作業(yè),雷暴雨、大雪、濃霧等惡劣天氣條件下與夜間不準進展腳手架的升降作業(yè).X允許的X必需更換.安裝承重螺栓必需使用雙螺帽,并將螺帽擰緊.如承受單螺母時,必需另加彈簧墊圈.自檢查,符合條件方可下達升降令,腳手架班組憑升降令進展升降作業(yè).檢查情況應做具體的書面記錄,內(nèi)容包括：①附著式支承構造附著處混凝土實際強度是否到達腳手架的設計要求；②腳手架上的荷載、雜物是否去除干凈；③全部障礙物是否撤除；④土建施工的質量驗收標準是否符合腳手架升降條件〔以驗收簽證為準〕.、升降到位后,腳手架必需與時銷上保險銷軸.在未完成固定工作,且未辦妥交付使用手續(xù)前,腳手架操作人員不得交接班.、架體升降到位,完成以下檢查工程前方能辦理交付使用手續(xù),檢查狀況應作具體的書面記錄：①附著支承構造已固定完畢；②全部螺栓連接處的螺帽已擰緊；③全部安全防護已恢復原狀.、升降方法先在架體的兩個片架最上面的支撐體上安裝鋼絲繩和電動葫蘆,葫蘆下吊鉤勾住片架下端 60×4mm的承重橫桿上的起吊鋼絲繩〔鋼絲繩直徑16mm〕,然后,啟動葫蘆,使葫蘆處于受力狀態(tài)〔操作時應留意起吊鋼絲繩的受力位置〕,預備工作完成后再認真檢查一遍,確認無誤前方可進展升降運動,當橫桿馬上與軌道銷軸相碰時,應先在升降軌道的另外孔內(nèi)插入銷軸,然后拔出相碰的銷軸,依次循環(huán).將架體提升或下降一樓層高度時停頓,按規(guī)定要求插上保險銷.待檢查完畢后松開電動葫蘆,使腳手架重處于提升或下降前的狀態(tài).然后,退出葫蘆和吊索.升降時嚴禁使用塔吊作為升降動力進展提升.6.4、操作規(guī)程SY-H用要求、安裝、升降的方法和程序,操作規(guī)程和關鍵留意事項.6.42、安裝和升降作業(yè)前,應由工程技術負責人或腳手架工長對操作人員進展安全技術交底,安全員對操作過程實施現(xiàn)場監(jiān)視.作業(yè)區(qū)的外圍應設置戒備標志,嚴禁有人進入戒備區(qū)域內(nèi).、安裝時應緩慢就位,嚴禁碰撞建筑物,操作人員應站在構造層樓面上或相鄰的已安裝完畢的架體上進展作業(yè),并系好安全繩,確保作業(yè)安全.合格后,方可投入使用.撤除并放置好,將操作平臺上的荷載全部去除,并去除腳手架與建筑物之間阻礙架體升降的物件.、腳手架升降前,先將防墜器附墻掛座錨固桿插進構造<剪力墻或梁>的預留孔內(nèi),然后把防墜器的掛勾掛在附墻掛座的掛鉤孔內(nèi).將通過鏈條輪的防墜鏈的一端與腳手架片架的小橫桿進展錨固連接,另一端掛上配重,檢查防墜器的鏈條輪確保處于正常工作狀態(tài)后,即可依據(jù)附著升降腳手架的升降程序進展操作.、腳手架上升時,先安裝升降層軌道支承件,然后按要求掛好電動葫蘆和鋼絲繩,認真檢查確認無阻礙后,由專人均衡啟動葫蘆,專人對各連墻件部位的架體主立桿進展觀看.當軌道內(nèi)的銷軸對架體的上升產(chǎn)生阻礙之前,必需先在軌道支承件另外的孔內(nèi)插上直徑28mm直徑28mm銷軸.依次循環(huán),將架體提升或下降一樓層高度時停頓.待檢查完畢后松開葫蘆,使腳手架重處于提升或下降前的狀態(tài).然后,退出電動葫蘆和吊點鋼絲繩.升降時嚴禁使用塔吊作為升降動力.層的軌道支承件,確認無阻礙后,由專人均衡啟動電動葫蘆,使腳手架均衡下降.當軌道內(nèi)的銷軸對架體的下降產(chǎn)生阻礙之前,先在升降軌道另外的孔內(nèi)銷上直徑28mm銷軸和彈簧銷卡,然后再拔去馬上相碰的銷軸.依次循環(huán),降到需要的高度時插上全部銷軸,使腳手架由各升降軌道的銷軸擔當,待檢查完畢后,退下葫蘆、吊點鋼絲繩、保險繩.、升降過程中,架體兩側面立面的防護腳手架升降前,先將每榀腳手架之去除,并去除腳手架與建筑物之間阻礙架體升降的物件.為確保每榀架體在升降過程中操作人員的安全,在腳手架升降前,先在每榀的兩側立面加兩道防護欄桿,在升降完成后,將安全網(wǎng)、桿件、竹笆等復位后,再撤除防護欄桿.七、升降腳手架使用安全防火措施爬架作為施工防護用腳手架,施工人員來回走動,構造施工時焊接與切割比較頻繁,必需符合以下規(guī)定：、必需有防火措施和專人看管；指定X4源.10m火作業(yè),并應有禁火標識.、施工作業(yè)現(xiàn)場必需配備足夠的消防滅火器材.每幢樓架體的最上一步必需設置四處滅火器,每處不少于兩只干粉滅火器.X八、升降腳手架施工事故應急救援預案事故救援工作,快速調集所需救援人員、物資、設備,最大限度的削減事故人身傷亡和財產(chǎn)損失,依據(jù)《中華人民##國安全生產(chǎn)法》和《##省安全生產(chǎn)監(jiān)視裝、撤除過程中事故應急救援預案〔以下簡稱《預案X本《預案》適用于爬升腳手架安裝、拆卸效勞施工過程中可能發(fā)生的各類生產(chǎn)性安全事故、火災事故、機械設備事故和非生產(chǎn)性安全事故的應急救援工作.、應急救援指揮系統(tǒng)理部門的統(tǒng)一領導下,效勞隊、相關工種分工合作、親熱協(xié)作,快速、有效、有序地開展工作.、成立事故應急救援領導小組,組長由公司有關負責人擔當,組員包括安全負責人、工程技術人員、治理人員等,下設現(xiàn)場救援組、事故調查組、后勤保障組,成員由各相關人員組成.、工作職責、領導小組職責、組織各有關部門依據(jù)應急救援工作預案要求,快速開展救援工作,防止事故的進一步擴大,力爭將事故損失降低到最低限度.實施.、依據(jù)事實過程中發(fā)生的變化和有關問題,與時實行緊急處理措施.、貫徹執(zhí)行上級領導部門有關治理方面的指示和要求,認真辦理各級主管部門交辦的相關事項.、現(xiàn)場救援組職責處理.、事故調查組職責、與時作出客觀公正的事故調查結論,并作出書面報告,向領導小組進展匯報.、后勤保障組職責應.、催促有關單位落實事故人員家屬的善后工作.、事故報告和現(xiàn)場報告、假設發(fā)生安全事故,事故單位或工程部必需以最快捷的方式馬上將發(fā)生的事故狀況報本公司應急救援領導小組或相應部門和當?shù)匕踩鞴懿块T.《預案》,并與時向以下領導和主管部門報告：A、事故發(fā)生當?shù)匕踩a(chǎn)監(jiān)視部門和領導；B、本公司所在地安全主管部門和領導.、與時作出書面快報,向上述部門備案,事故報告應包括以下內(nèi)容：A、發(fā)生事故的單位和事故發(fā)生的地點、時間；B、事故的簡要經(jīng)過,人員傷亡狀況和事故緣由、性質的初步分析推斷；C、事故救援狀況和實行的措施；D、需有關部門和單位幫助事故救援處理的有關事宜；E、事故的報告單位、簽發(fā)人和報告時間.、事故發(fā)生,事故單位或工程部必需嚴格保護現(xiàn)場,并快速實行必要的措施先行搶救傷員.在搶救傷員、防止事故進一步擴大的過程中,需移動傷員或局部特證時,必需做出標志或拍攝,并具體記錄和繪制事故現(xiàn)場簡圖,妥當保存現(xiàn)場重要痕、物證等.8.5、事故應急救援措施相關應急救援指揮機構；110119中心救助；、在救援工作中,救援人員應嚴格執(zhí)行安全操作規(guī)程,配齊安全設施和防護用具,加強自我保護,確保救援過程中救援人員自身安全和財產(chǎn)安全；8.5.4、事故發(fā)生后,事故單位必需報告應急救援領導小組和相關部門請求救濟,不遲報、瞞報、隱情不報,各相關人員在接到報告后,必需在最短的時間內(nèi)進入各自崗位開展工作,對任何失職、瀆職行為將依法追究責任；8.5.5、應急救援領導小組在調集和調用相關人員、器材、車輛、設備進展應急救援時,各相關部門和人員不得以任何理由拒絕、拖延.對任何拒絕、拖延的單位和個人,將依法追究責任.九、SY-H、腳手架主要技術參數(shù)：12.8～3.0工程,每榀設五個操作步架.2架的小橫桿上.其單榀長度≤4.5米,中間跨度≤3.0米,兩端各挑出長度≤0.751.010.8C15.、構造計算的有關標準和依據(jù)：關于公布《建筑施工附著升降腳手架治理暫行規(guī)定》的通知〔建設部建2023-230《建筑施工附著升降腳手架安全技術規(guī)程DGJ08-905-99>《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)XJGJ130-2023〕《建筑構造荷載規(guī)XGB50009-2023>《冷彎薄壁型鋼構造技術規(guī)XGBJ18-87>2023.5>JGJ59-2023〕確定以下參數(shù)：1〕強度：K1≥1.5,穩(wěn)定：K2≥2.02〕活荷載取值：構造施工按兩個操作層計算,每層取3KN/m2,投影荷載為6KN/m2,裝飾施工按三個操作層計算,每層取2KN/m2,投影荷載為6KN/m2.3〕組合風載計算4〕?。?鋼強度設計值和彈性模量：125N/mm2,彈性模量：206×103.、荷載計算：1〕恒載計算：每只承重片架自重：[9.10m<φ60×4立桿>+0.90<提升橫桿>×<0.90×5＋0.2×2><橫桿>＋<1.922.05×31.10.6><斜桿>]×3.84Kg/m+3Kg<鋼板等>=156Kg整個組合架長鋼管：334.5m×3.84Kg/m=570.24Kg組合架小橫桿：41lm×3.84Kg/m=157.44Kg1.0Kg/只=210Kg5<層>×4.5m×lm×5.5Kg/m2〔潮濕狀態(tài)〕=225.0Kg密目安全網(wǎng)：<4.5m2m>×10.8m×1.0Kg/m2=70.2Kg組合架立桿：310.8m×3.84Kg/m=124.42Kg剪刀撐、斜撐桿：<8.2m+2.5m>×4×3.84Kg/m=164.35Kg組合架擋腳板：<4.5m+2m>×5×0.18m×12.1Kg/m2=70.8Kg18厚膠合板12.1kg/m2>合計：GK=1905.2Kg=19.05KN2〕動荷載計算：施工荷載：QK=4.5m<長>×1.0m<寬>×6KN/m2=27.0KN3標準風載：ωkμz×μs×ω0風壓高度變化系數(shù)：μz=1.95<80米高處>風載荷體型系數(shù)：μs=1.3ψψ=當風面積/迎風面積〔依據(jù)實際狀況取ψ=0.8〕則：μs=1.3×0.8=1.04βzβz＝1＋ξυψz/μzξ一脈動增大系數(shù)υ一脈動影響系數(shù)ψz一振型系數(shù)根本自振周期T1P261〕s式中：H為建筑物的高度取100m,B20m.0125〔對C類地面粗糙度0加乘0.71〕×1.1352=0.554P416ξ=2.33.高層建筑脈動影響系數(shù)υ依據(jù)《手冊》表15-620.63,ψz依據(jù)《手冊》表15-631.0.μz依據(jù)《手冊》P4131.79.βz＝1＋ξ×υ×ψz/μz=1＋2.33×0.63×1.0÷1.79=1.82、支座反力的計算：1〕風從外側加載：YB=GK＋QK=17688+27000=44688N風載：F1=7.6×4.5×0.51×103=17442NF2=〔2.9+0.3〕×4.5×0.51=7344N對AΣMA=0F1×3.8+2.9×XB-<GK＋QK>×<0.5+0.25>-F2×1.45=0XB=〔45520×0.75＋7344×1.45-17442×3.8〕÷2.9=-7410.7N〔支座受拉→〕XAF1＋F2XB=17442+7344-<-7410.7>=32197〔支座受壓←〕由于水平方向每榀腳手架有兩個片架支撐點,依據(jù)最不利荷載組合,如榀架在建筑物的角部,按其最大懸挑1500mm所產(chǎn)生不均勻荷載時,整個榀2/3XB’max=2.625/4.5×XB=2.625/4.5×<-7410.7>=-4323N<支座受拉→〕=2.625/4.5×YB=2.625/4.5×45520=26554NAmin=×A×Xmin=1.875/4.×X5拉→〕取 YA’’ min= YB’ min =1.875/4.5×YB =1.875/4.5×45520=18967N2〕風從內(nèi)側加載：風從內(nèi)側加載時,YB同風從外側加載相等,由于建筑物遮擋腳手架下半片,風載取從外側加50％計算.同樣對Ａ點取矩,由ΣMA=0-<GK＋QK>×0.75-F1×3.8+2.9×XB+F2×1.45×50%=00.5〕÷2.9=32792N由ΣX=0,XA-XB+F1+F2=0XA=-F1-F2+XB=-17442-7344+32792=8006N〔支座受拉→〕由于水平方向每榀腳手架有兩個片架支撐點,按照最不利荷載組合,如榀架在建筑物的角部,按其最大懸挑1500mm所產(chǎn)生不均勻荷載時,整個榀架的荷載按2/3集中在片架的其中一個支座上進展計算,則：XA’max=2.625/4.5×XA=2.625/4.5×32196.7=18782NB=2.625/4.5×<-7410.7>=-4323N取 YA’ max= YB’ max =2.625/4.5×YB =2.625/4.5×45520=26554NAmin=×A×X’min=×X=×取YAmin=YB’ min=1.875/4.5×YB ×45520=18967NXB560860.75244423.825-108631.70.53.4=37153N〔受壓〕同理：F1+F2×50%＋XA+XB=0ＸＡ=-<24442＋10863＋37153>=-72458N〔受拉〕同樣水平方向有兩個支點：XA’=1/2XA=1/2×〔-72458〕=-36229NXB’=1/2XB=1/2×37153=18577N2/3XA’=2/3XA=2/3×〔-72458〕=-48305NXB’=2/3XB=2/3×37153=24769N對B〔GK＋QK〕×0.75＋F1×7.225=10.55×XB＋F2×1.7×50%XB18975N〔受壓〕F1+F2×50%＋XA+XB=0ＸＡ=-54280N〔受拉〕同樣水平方向有兩個支點：XA’=1/2XA=1/2×〔-54280〕=-27140NXB’=1/2XB=1/2×18975=9488N2/3XA’=2/3XA=2/3×〔-54280〕=-36187NXB’=2/3XB=2/3×18975=12650N、腳手承重架強度校核：1〕依據(jù)腳手架的穩(wěn)定承載力量規(guī)定：整體〔整架或局部〕腳手架穩(wěn)定承載力取決于構架的幾個約束條件,在計算時,把整體作用影響考慮到確定立桿的穩(wěn)定承載力的計算長度系數(shù)之中.承重立桿〔φ60×4〕與外側立桿〔φ48×3.0〕穩(wěn)定性計算：由于最下層立桿受壓荷載最嚴峻.所以,按最下層立桿計算穩(wěn)定性,按5:5把荷載分到承重立桿與外側立桿上.GK=29086N承重立桿受壓GK60＝〔GK×50%〕×1/2=7272N外側立桿受壓GK48＝〔GK×50%〕×1/2=7272N活荷載：QK=27000N承重立桿受壓：QK60＝〔QK×50%〕×1/2=6750N外側立桿受壓：QK48＝〔QK×50%〕×1/2=6750Nφ60×4立桿的長細比：λ=μ×h/i=1.5×1500÷19.8=114由λ=114P584ψ=0.494-351.0則：N=1.2×7272+1.4×6750=18176N比照公式：N/ΨA+MW/W≤fc《手冊》4-30求MW4-33Mw=1.4qWKh2/10其中風荷載標準值：qWK=ωKlqWK=ωKl=0.7×2.7=1.89KN/m則：MW=1.4×1.89×1.52÷10=0.595N·mW9249mm3則：N/ΨA+MW/W=181760.497.04102+5959242=53N/mm2φ48×3.5：μ4-361.54-3115.8mm,h=2023mm則：λ=h/i=2023÷15.8=127用λ=142P584得ψ=0.412Ｎ=1.2NGK/K1+1.4ΣNqiK=1.2×7272÷1+1.4×6750=18176N則：N/ΨA+MW/W=181760.412489+5955.08103=90.2N/mm2安全系數(shù)；n=215÷90.2=2.42〕立桿抗壓強度驗算；φ60×4〕δ壓＝N/A=18176÷7.04×102=25.8N/mm2外側立桿〔φ48×3.5〕δ壓＝N/A=18176÷489=37N/mm2３〕立桿與橫桿焊接強度校核：15-265,公式：τf=N/hUlW2.8mm,焊接長度即為四個焊縫四周長度〔為了安全起見?。矀€計算〕.即：lW=2πd=2×3.14×48=301mm鋼管自重<4.5×21×23.84kg/m=42.24kg=422.4N活載：4.5×1.0×3KN/m2=13.5KNN=422.4＋13500=13922.4Nτf=N/hUlW=13922.4÷<3.5×301>＝13.2N/mm2焊縫強度合格9.6、操作層四根水平橫桿撓度計算：4-21υ=0.99qUl4/100IEqU=1.4〔QP+QK·C=〔0.3+3〕×0.33=1.52KN/mQP4-15QK4-174-31I=12.19cm44-25E=206×103N/mm2則：υ=0.99×1.52×〔3.0×1034÷〔100×206×103×12.19×105〕=4.85mm<10mm1/15010mm4-29〕MA=1/2qa2=1/2×1.52KN/m×0.75×0.75m=0.43KN/m1.4a2/12〕=1.52×3.0÷8〔1-4×0.752÷3.02〕=0.76KN·mRA=RB=q/1〔1＋2a〕＝1.52÷3.0×<3.0＋2×0.75>=228KNN/mm2、升降軌道強度校核：1〕10#工字鋼強度校核：外側迎風面：Ａ點受力狀況如圖：壓應力δ壓=XA/A=29999÷1159=25.9N/mm2N/mm2Ｂ點：受壓彎組合變形壓應力δ壓=XB’/A=4663÷1159=3.85N/mm2彎應力δ彎=M/WZ=YB’L/WZ〔式中W=2IZ/h建筑施工與治理有用P203〕δ彎=37391×290÷49×105=2.2N/mm2因YB’=37391Nδmax=δ壓+δ彎=3.85+2.2=6N/mm2P207,4-28τmax=Q/A腹=YB’/dh1=37391÷381.6=97.9N/mm2按第四強度理論：強度合格〔滿足要求〕內(nèi)側迎風面：Aδ拉=XA’/A=48305÷1159=41.6N/mm2＜[δ]=215N/mm2n=215÷41.6=5.2Ｂ點：受壓彎組合變形：δ壓=XB’/A=24769÷1159=21.4N/mm2δ彎=37391×290÷49×105=2.2N/mm2工字梁中最大應力：δmax=δ壓+δ彎=21.4+2.2=23.6N/mm2安全系數(shù)：n=215÷23.6=9.1２〕豎向焊縫強度校核：焊縫截面積,即工字梁的橫截面積1159mm2τ=N/AYB’/A=37391÷1159=32.3N/mm23〕孔擠壓強度校核：δcPc/A=37391÷2×30〔孔徑〕×5.5〔厚〕=113N/mm2安全系數(shù)：n=215÷113=1.8、φ28注：動強度〔沖擊強度〕由模擬試驗證明按第四強度理論〔最大剪應力準則〕由實際受力狀態(tài)分布可知,銷軸上下邊緣為單向應力狀態(tài)FYB’=28043N受力狀態(tài)如圖:δ=M/w=1/4FL/W=28043×〔37.5+5.5〕÷〔πd3÷32〕=28043×43÷〔3.14×283÷32〕=140N/mm2圓截面銷軸截面最大剪應力：τmax=4Q/3A4-27τmax=4×28043÷〔3×3.14×142〕=60.75N/mm2安全系數(shù)：n=215÷175=1.2、混凝土強度校核：拉力F：290×Fy=F×145F=290×28043÷145=56086N14mm32mmδc=Pc/A=56086÷32×14=125N/mm2由于所用的螺栓在工字鋼的上部,則下部的混凝土受到F力的作用而受壓：C1515N/mm2210mm方形計算棍凝土的抗壓強度；F=fc × A=15 N/ mm2 × 150mm 150mm=337500N>F=56086N〔滿足〕、升降時強度校核：防傾力的分析和防傾措施的強度校核,因升降腳4進展〕,所以風載按計算風載的50％計算,由計算圖可得：對BF1×〔13950-X〕÷2+F2×1450＋2900×XA+F×化簡得：XA=[F×cosα×125