外墻整體電動提升腳手架工程施工方案

云南省威信縣扎西尚城外墻整體電動提升腳手架工程施工方案編制單位：長青建設集團有限公司編制日期：2012扎西尚城項目部工程名稱：威信縣扎西尚城編號：致：威信縣扎西尚城建設單位及監(jiān)理單位我方已根據(jù)施工合同的有關規(guī)定完成了威信縣扎西尚城外墻整體電動提升腳手架施工方案的編制，并經(jīng)我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附：外墻整體電動提升腳手架施工方案承包單位（章）：項目經(jīng)理：日期：施工單位審核意見：技術負責人：（公章）日期：監(jiān)理單位審核意見：總監(jiān)理工程師：（公章）日期：建設單位意見：技術總工程師：（公章）日期：工程概況工程概況工程名稱威信縣扎西尚城建設單位云南潤紅房地產(chǎn)開發(fā)有限責任公司施工單位長青建設集團有限公司設計單位四川同軒建筑設計有限公司成都分公司勘察單位云南地質工程勘察設計研究院監(jiān)理單位云南易通工程監(jiān)理咨詢有限公司質監(jiān)單位威信縣質量監(jiān)督站安全監(jiān)督單位威信縣安全監(jiān)督站結構類型框剪結構建筑面積83089.6㎡一、編制依據(jù)根據(jù)“高層建筑外墻整體電動提升腳手架”設計靜載試驗結果和《建筑安裝工人安全技術規(guī)程》，結合我公司的施工特點和人員素質，在廣泛了解兄弟及友鄰單位整體提升架施工經(jīng)驗和教訓的基礎上，編制此方案。二、工程特點根據(jù)我公司施工速度快的特點，一方面整體架與電梯和塔吊的護墻不相互影響，減少了每次升降整體架的作業(yè)時間，加快了施工進度，另一方面施工電梯位置處外架可安全地運輸人和物到已建成的各樓層，增強了施工的靈活性。本工程自±0.00以后第五層標準層以上，結構形式一樣，更增加了使用整體式外架的可能性。故對整體式提升腳手架進行設計和結構驗算，保證結構及架體的安全使用。三、整體架的施工整體提升架由固定系統(tǒng)、承力系統(tǒng)、升降系統(tǒng)、上部普通腳手架和出（卸）料挑平臺（本工程不考慮此部荷載）五大部分組成。其中固定系統(tǒng)包括預留孔、連墻螺栓、連墻拉桿；承力系統(tǒng)包括承力托架、承力拉桿、桁架；升降系統(tǒng)包括10T電動葫蘆、1T手動葫蘆、電器控制臺等電器系統(tǒng)、工字挑梁、挑架拉桿、滑軌系統(tǒng)（含安全裝置）、導向滑輪以及對講機等。以上幾大部分及其之間協(xié)調安全可靠地工作，是整體提升架安全可靠地滿足工程施工的關鍵。3.1整體提升架各部件的加工制作要求：（1）所有參加制作的工人必須持證上崗，并要做焊件進行試驗，合格后才進行焊接操作。（2）制作所有鋼材必須有出廠合格證書和力學性能檢驗報告，進口鋼材還必須有化學檢驗報告。（3）整體提升架各部件必須嚴格按設計要求精心加工，其主要受力構件如連墻螺栓（M30）、承力托架、承力拉桿和滑軌系統(tǒng)的安全裝置應有合格的力學試驗報告。3.2整體提升架的搭設要求：根據(jù)整體提升架的特點，要求建筑結構外墻在立面上無大的變化，并且整體架必須在已施工的建筑物上搭設，因此本工程整體提升架采用在外架立桿內搭設整體提升架。該方法有利的是不影響主體結構的正常施工，它利用施工第一層標準層就開始集中力量搭設整體提升架。其中在搭設過程中應注意以下幾點問題：（1）下部雙排腳手架與邊梁（結構框架梁或陽臺邊梁）拉結必須緊固，并且在第一層標準層外墻模板拆除后，應立即用花籃螺栓把下部雙排腳手架拉緊。（2）5層（標準層二層）外墻拆模后，立即進行整體提升架的搭設，其搭設順序見圖二說明，整體架應嚴格按設計和《建筑安裝工人安全技術規(guī)程》搭設，其中承力桁架的搭設是關鍵，搭設桁架時應注意：A、橫桿必須水平，立桿必須垂直，其傾斜度應控制在L/200（L為立桿高度）。B、桁架兩端第一節(jié)間腹桿坡向必須正確（按設計）。各腹桿長短應適中并盡量靠近節(jié)點。C、每跨桁架，特別是較大跨度的桁架中心須按1/400跨度起拱。D、桁架弦桿必須按設計進行連接，在搭設時要注意選擇桿子的長度，使其搭頭在桁架節(jié)點的距離不小于300mm。在搭設桁架和上部普通腳手架時，還應注意所有的鋼管、扣件和鋼筋網(wǎng)片均不得阻礙整體提升架的升降，還應嚴格按設計要求采取設置連墻拉桿和滑軌系統(tǒng)等加固措施。E、出（卸）料挑平臺的搭設（位置見圖一），整體升降腳手架使用前必須對下部雙排腳手架采取加固措施。F、整體升降腳手架使用前必須嚴格按規(guī)程評定驗收，驗收由質安部、主管工長、設計者、工程項目經(jīng)理、項目技術負責人、專職工長匯同一起進行，驗收合格后方可使用。3.3自動升降腳手架工藝和操作要求：自動升降腳手架操作工藝流程（見下圖）手動葫蘆升（降）工字鋼支架電動提升機檢查手動葫蘆升（降）工字鋼支架電動提升機檢查安裝升降支架（工字鋼）懸掛電動葫蘆，布電源線安裝升降支架（工字鋼）懸掛電動葫蘆，布電源線拆卸提升（降）提升架拆卸提升（降）提升架安裝護墻裝置，檢查升降導向滑輪，拆卸連墻件檢查、整修、驗收使用腳手架安裝護墻裝置，檢查升降導向滑輪，拆卸連墻件檢查、整修、驗收使用腳手架局部安全防護局部安全防護調整電動提升機，保證提升機充分持荷調整電動提升機，保證提升機充分持荷安裝連墻桿，并使整體與墻連接安裝連墻桿，并使整體與墻連接拆除承力架拉桿和承力架連墻螺栓拆除承力架拉桿和承力架連墻螺栓安裝承力托架拉桿，調整拉桿花藍螺栓安裝承力托架拉桿，調整拉桿花藍螺栓檢查并調整升降同步差異排除、檢查升降投影面之內的障礙物檢查并調整升降同步差異排除、檢查升降投影面之內的障礙物升降基本到位后，進行局部小調整，安裝，緊固承力托架，拉桿連墻螺栓升降基本到位后，進行局部小調整，安裝，緊固承力托架，拉桿連墻螺栓提升、下降提升、下降（2）升降操作要求A、升降前必須檢查預留孔的位置是否有誤，并按提升高度、水平位置提前修正，減少升降進程中的難度。B、升降嚴格按操作規(guī)程，未經(jīng)專業(yè)培訓考核，無證不得安排升降作業(yè)。C、進行該項作業(yè)的人員，應以書面的方法進行技術、安全交底，方可上崗作業(yè)。D、嚴格崗位責任制，凡參加該項作業(yè)人員，必須具有技術、責任心較強。素質高并明確責任、崗位，對參加人員實行定人、定崗、定職責。嚴格制作程序。E、升降由工程項目經(jīng)理負責制，由項目副經(jīng)理負責，每棟樓房下設專職工長一名，安全監(jiān)督檢查。升降專人指揮（工長），凡是該項施工作業(yè)的人員，應聽從統(tǒng)一指揮，出現(xiàn)異常應向指揮報告，停止升降，排除故障后才能繼續(xù)作業(yè)。F、認真做好日常巡視檢查、設備的維修保養(yǎng)，防止因違章超載使用產(chǎn)生變形，及設備出現(xiàn)故障，提升機不得帶病工作，架體保持清潔。G、不得依靠或利用提升架，承重支模。升降時其他工種人員禁止架上作業(yè)。3.4、拆除施工方法：拆除采取利用裝飾外架，由裝飾外架作為拆除時的支承，待桁架以上的架拆除光后，才能拆除連墻拉桿螺栓，最后進行桁架拆除。四、高層建筑整體提升架施工組織管理在嚴格按設計和《建筑安裝工人安全技術規(guī)程》搭設和操作的基礎上，尚應嚴密組織形式，精心管理，才能確保整體提升架的安全使用，保證施工的順利進行。4.1組織管理形式整體提升架的施工管理實行主管工長負責下的定員定崗定責的分級責任制管理形式。因此，在組織整體提升架專業(yè)施工隊時，應挑選在工作上一貫認真負責，技術熟練的管理人員和操作工人，組成精兵強陣。并在廣泛了解兄弟、友鄰單位整體提升架施工經(jīng)驗和教訓的基礎上，建立一套嚴密的科學管理制度，嚴格管理，確保整體提升架的安全施工。4.2升降和使用整體提升架的操作管理制度1）整體架搭設完畢后，必須進行荷載試驗，并經(jīng)過有關部門檢查驗收后方可使用。2）4級以上強風或雷雨，嚴禁升降腳手架。在升降過程中遇強風或雷雨，得立即停止升降，并牢固地安裝好連墻桿。3）升降整體架出現(xiàn)較大的同步差異時（超過50mm）得立即停止升降，查明原因，排除故障后，才能繼續(xù)升降。4）負責升降，固定工作人員，不得更換。5）每次升降后或遇強風、雷雨后，一定要經(jīng)質安員和總指揮、專業(yè)工長檢查、驗收后方可使用。6）加強日常的保養(yǎng)、整修和檢查，形成一天一檢查的嚴格制度。4.3施工整體提升架的安全保證措施1）升降整體架的操作人員必須遵守工地的一切安全管理規(guī)定。2）升降整體架時，嚴禁非操作人員上架，以及嚴禁人員在整體架下方停留。并認真檢查提升設備、電氣、架體脫離建筑物，無阻礙才能進行。3）整體架上嚴禁超載，以及嚴禁搭設、支頂、松動架體各部扣件、連接螺栓、起重設備、電氣、安全防護設施，日常設值班人員巡視檢查，杜絕違章超載或拆卸。4）電氣設備的電線通過整體架時，必須用絕緣線與鋼管隔開，并且電控系統(tǒng)必須有漏電開關。5）電動提升機必須經(jīng)過檢驗，合格后方可使用。6）統(tǒng)一升降指揮，提升機統(tǒng)一編號，信號聯(lián)絡設專人，對講機使用前應先對話，無誤后方可進行。7）提升架升降時禁止其它施工人員上架操作施工，架體上堆集物荷載全卸除完后進行，主體及裝修堆料平臺按規(guī)定荷重堆料，禁止超載（升降時應先全部卸除）后，無一切阻礙東西，方可進行升降。8）塔吊起吊物應超過提升架的高度，防止吊物撞擊、拉、掛架體產(chǎn)生變形。使用期間架上雜物應隨時派人清除，保持清潔，以免增加架體自重。（超過作業(yè)面的護身攔立桿，最多不得高出15cm）。9）升降操作人員嚴格按程序拆、裝各部位連接件，特別是底盤托架與墻面保持20mm以上空距，不得存在任何阻力。電動提升機吊點應正確，防止起吊卡鏈、脫鉤（設脫鉤保護器），升降時應特別引起高度重視。發(fā)現(xiàn)不正常出現(xiàn)應立即停止啟動。五、外爬架施工技術與安全技術管理制度為保證外爬架的正常運作和施工安全，對爬架的施工技術和安全技術管理特制定以下措施：5.1施工技術（1）嚴格按照已審定的設計方案制作、安裝外爬架；（2）保證爬架所用的預留孔洞位置正確、標高一致；本工程預留洞標高設置在板面下250，即板面標高h-0.25為預留洞中心標高（衛(wèi)生間板厚100，下降110，故設置標高為h-0.25）；但在AD座8層、20層、24層；BC座8層、16層、24層應做特殊處理（因為該板200厚平梁底設置）；陽臺邊梁高度為350。（3）操作人員必須掛證上崗，并定員定崗，所有操作人員上崗前須經(jīng)培訓三天以上，方可上崗作業(yè)。（4）嚴格遵守爬架升降、操作程序，任何人不得擅自修改作業(yè)順序；（5）爬架升降，統(tǒng)一由專業(yè)工長指揮，其它人員不得越權指揮；（6）托架、鋼挑梁、拉桿、電動葫蘆必須經(jīng)物理力學試驗合格后方可用于工程；（7）電控室由專業(yè)電工固定作業(yè)，其它人員不得擅自操作；5.2安全技術管理（1）外爬架安裝前必須持有有關構件合格證書；（2）安裝完畢后須經(jīng)專職人員檢查驗收合格后方能使用；（3）建立完善的檢查驗收制度，每升、降一次均需檢查驗收并作好書面檢查記錄；（4）安全設施必須符合施工安全檢查評分標準要求；凡達不到要求者必須整改合格后才能交付使用；（5）升、降前須經(jīng)專職人員檢查完畢后方可升降；（6）升、降作業(yè)時間內架上必須清除所有材料物資；（7）外爬架上集中荷載不允許超過2700N/m2；（8）非專業(yè)人員不準動用架上各種安全設施和安全裝置；（9）嚴禁違章指揮以及冒險蠻干。5.3機械設備維修保養(yǎng)（1）所有機械設備必須持有出廠合格證明；（2）使用前必須經(jīng)試運轉合格后方可投入現(xiàn)場使用；（3）必須設專人維護保養(yǎng)；（4）每使用一次后須即時進行維護保養(yǎng)；（5）非機械專業(yè)人員不得擅自使用機械設備；六、懸掛式整體提升腳手架計算書6.1組成整體提升架由普通腳手架、承力桁架、固定系統(tǒng)、提升系統(tǒng)、出料平臺和預留孔組成。本工程整體提升腳手架考慮17.3米高（9步半外架），現(xiàn)對整體提升架及結構梁進行設計及驗算。6.2承力桁架計算1、上部普通腳手架的構造：（1）步距：1.8米，共8步半，則高度為15.3米，加上下部桁架及其支座2.0米，整體提升腳手架總高度為17.3米；（2）立桿縱距：1.5米；立桿橫距：0.8米；2、出料平臺構造（本工程不考慮卸料平臺荷載）：（1）主體施工時，在局部承力桁架上弦處搭設一挑平臺，寬度為3米，挑出距離為1.4米，該平臺為出料平臺，該處桁架下弦之間加設水平斜撐。（2）裝飾施工時，拆除主體出料平臺，于局部腳手架的第5步和第6步處搭設一挑平臺，寬度也為3米，挑出距離為1.3米，作為裝飾施工的受料平臺，在同一片腳手架上不能有兩個挑平臺。3、在陽臺處有凸出結構500寬的空調板，該部分的腳手架立桿橫距調為0.6米，內立桿離挑出最遠的結構面為0.1米；另外在結構四個大角結構內縮480，故在此部分加長底盤托架以及加長起升設備工字鋼長度；上部架子搭設同一般腳手架。4、荷載計算：（1）計算參數(shù)：①鋼管：38.4N/m②扣件：10.02N/個③鋼筋網(wǎng)片：105N/m2④鋼板網(wǎng)防護、安全網(wǎng)、踢腳板每步：80N/m⑤施工荷載主體：3000N/m2裝飾：2000N/m2⑥動荷載系數(shù)；1.4⑦超載系數(shù)（針對施工荷載）：2.0⑧鋼管強度：fy=160N/mm2⑨鋼材的彈性模量：E=2.06×105N/mm2（2）荷載計算：主體施工時，一般只有一步架的施工荷載，再加上挑平臺（出料、轉模板）的荷載，也是小于裝飾施工時三步架同時施工的荷載，因此，按裝飾架計算，設計桁架，然后復核主體施工時，承受桁架是否滿足要求。①架子、腳手板、欄板等自重（全作用于外立桿）a、鋼板網(wǎng)防護、安全網(wǎng)、踢腳板等自重W1=80×1.2=96N/mb、腳手板自重：W2=105×0.8×1.2=100.8N/m②架子自重（不含挑架）：按實計算：（步距1.8米，最長橫桿1.5米）（Ⅰ）1.5米立桿橫距架子自重（每跨考慮2米的剪刀撐桿，并含其扣件）（1.8×2+1.5×2+1.5+2）×38.4×1.1+5×10.02W3′=×1.21.5=381.38N/m（Ⅱ）0.8米立桿縱距架子自重（1.80×2+0.8×2+1.5+2）×38.4×1.1+5×10.02∴W3″=×1.20.8=626.4N/m式中1.1是考慮理論桿長與實際桿長的差異。③施工荷載，三步架同時進行裝飾施工，考慮2倍的荷載超重系數(shù)；則q=2000×0.8×1.4×2=4480N/m④每根立桿作用于兩桁架節(jié)點的軸力Ⅰ、對于內、外立桿均勻受力的情況：外桁架跨中節(jié)點N外=[（W2+W3′）×9+q×3]×1.5÷2+W1×9×1.5N外=[（100.8+381.38）×9+4480×3]×1.5÷2+96×9×1.5=14631(N)（9W2+3q）（1.5+0.8）+1.5×9W3′+0.8×9W3支座節(jié)點N1外=4+W1×9×（1.5+0.8）×1/2（9×100.8+3×4480）×2.3+1.5×9×381.38+7.2×626.4N1外=4+96×9×（1.5+0.8）×1/2=10554(N)b、內桁架跨中節(jié)點N內=N外－W1×9×1.5=13191－96×9×1.5=11895（N）支座節(jié)點N1內=N1外－W1×9×（1.5+0.8）×1/2=10554－96×9×2.3×1/2=9560.4（N）Ⅱ、對于裝飾施工時，內外立桿非均勻受力的情況，此時內立桿承受除W1之外的0.635倍荷載，而外立桿承受另外的0.365倍荷載和W1a、外桁架跨中節(jié)點：N外′=2N內×0.365+W1×9×1.5=9979（N）支座節(jié)點：N1外′=2N1內×0.365+W1×9×（1.5+0.8）×1/2=7973（N）b、內桁架跨中節(jié)點：N內′=2N內×0.635=11895×2×0.635=15107（N）支座節(jié)點：N1內′=2N1內×0.635=9560.4×2×0.635=12142（N）可見，只須驗算內桁架是否滿足要求即可。⑥計算桁架自重分解至上、下弦節(jié)點的荷載：（計算上考慮垂直剪刀撐及腹桿的重量分別由上、下弦節(jié)點各承受一半）。上弦（見圖二）（從簡直接給出）內桁架內桁架GHKK′H′G′MJQQ′J′M′ABCC′B′A′DEFF′E′外桁架外桁架上弦布置下弦布置圖二上、下弦布置PA=PA′=232（N），PB=PB′=409（N）PC=PC′=272（N），PG=PG′=177（N）PH=PH′=409（N），PK=PK′=321（N）（其中，在計算立桿的軸力時，已把上弦處小橫桿，二根大橫桿（即內、外桁架各一弦桿）以及五個扣件的重量和該處的腳手板、欄板、欄桿的重量計算進去了，因此，在此處就沒有給予考慮）。b、下弦（見圖二）（從簡直接給出）。下弦上也鋪鋼筋腳手板封閉，同時掛兜底安全網(wǎng)，外立桿處照舊有欄桿、欄板等荷載，同時考慮每9跨內有3個架工對架子的升降進行操作，作為平均荷載。2.4×3×75×10÷9÷0.9=667N/m2PD=PD′=1058（N），PE=PE″=1023（N）外PF″=PF″=1258（N）；PM=PM′=1231（N），PJ=PJ′=1298（N）內PQ=PQ′=1552（N）5、內力計算：（1）由荷載計算可知，只需驗算裝飾施工時，內、外立桿非均勻受力的內桁架強度與穩(wěn)定，計算簡圖如下：N1內(12142N內(N內(N內(N內(1內(GPG(177)HPH(409)kPk(321)kPk′(321)HPH′(409)GPG′(177)2000MJQQJMPm(1231)PJ(1298)PQ(1552)PQ′(1552)PJ′(1298)Pm′(1231)R內R圖三內桁架計算簡圖內力計算結果見下表：構件名稱長度Lmm截面積Amm2回轉半徑imaxmm長細比λ=L0/imax受壓穩(wěn)定系數(shù)Φ內力N拉正壓負（N）應力σ=N/ΦA（N/mm2）判別式σ≤fy備注支座300489.315.78190.973-4734499.4<滿足MG2000489.315.78126.70.411-1231961.2<M1500489.315.78950.5882534688.1<M2500489.315.78158.40.283-42242305.1>超52.5%GH1500489.315.78950.58801500489.315.78950.5882534688.1<HQ2500489.315.78158.40.283-28299204.4>超2.2%HJ2000489.315.78126.70.41112986.5<HK1500489.315.78950.588-42325147<KK′1500489.315.78950.588-23315.581<QQ′1500489.315.78950.5880<KQ2000489.315.78126.70.41120561102.2QK′2500489.315.78158.40.283-31682.5228.8>超14.4%從表中可看出，上下弦斜長桿需采用雙鋼管才能滿足受力要求，主要是為把腳手架及端腹桿的力有效傳遞至支座處。（2）桿件接頭計算：①上弦，用接頭扣連接，要求一般支座處或端節(jié)間中連接。②上弦的連接可在承力架中用接頭扣連接，必須在跨中接頭時，采用焊接接頭或法蘭連接，接頭位置必須控制在端節(jié)間或第二節(jié)間，嚴禁在跨中部節(jié)間接頭。焊接和法蘭連接的接頭要按下面要求連接：a、焊接：由內力表中選下弦最大拉力計算，單根鋼管最大拉力為：NtNt<fy=215N/mm2焊縫設計同鋼管壁厚，hf=3.5mm，每條焊縫長度Lw=80mm，為安全計，取4條計算。Nt<fyw=160N/mm2故，鋼筋L=200mm，見圖四。6.3固定系統(tǒng)的計算1、承力架的計算（立桿非均勻受力的情況計算）（1）計算外桁架作用在承力架上的支座反力R外，計算簡圖見圖六：經(jīng)過計算，最大的支座反力為R外=32819（N）。(7973)(9979)(9979)(9979)(9979)(7973)NNNNNNP232）P409）P908）P908）P409）P232）ABCC′B′A′2000DEFF′E′D′（1058）（1023）（1258）（1258）（1023）（1058）PDPEPFPF′PE′PD′R外R外圖六外桁架內力計算簡圖（2）承力架計算（見圖七）（3）圖中W1為承力架重，140kg，即：W1=140×10×1.2=1680（N）W2為拉桿的重量，每根按25kg計，∴W2=2×25×10×1.2=600（N）W3為連接件M1（兩個）的重量，每根ML1考慮為7kg，即W3=2×7×10×1.2=168（N）T為拉桿的拉力，T=2T1，T1為單根拉力。V′為螺栓（受剪）的反力。A、首先計算穿墻螺栓M1∵∑A=0，∴2R內·AB+W3×（AB+0.25）+W1×L1-V′·L=02×47344×0.8+168×1.05+1680×0.61V′==54965（N）1.4∴單個穿墻承受的剪力為：V1′=V′/2=27483（N）選M30的螺栓，其有效面積Ae=561mm2∴fv=V1′/Ae=27483/561=49N/mm2<fvb=130N/mm2故螺栓M30滿足要求。B、計算連接件ML1（見圖八）單根ML1在C點受到彎矩Mc=（100+50）×V1′∴Mc=4122450N·mm因此選8#槽鋼，其Wx=25300mm3；Mc/Wx=4122450/25300=163N/mm2<fy=215/mm2a、根據(jù)∑B=0，計算得Rc=39261（N）所以選M27的螺栓，其Ae=459.4mm2Rc/Ae=85.5N/mm2<fvb=130N/mm2b、復核；由于截面C穿孔削弱，計算得其凈抵抗矩Wnx=25043mm3Mc/Wnx=4122450/25043=164.6N/mm2<fy=215/mm2c、抗剪：此時，Anx=A－tw·d=1024－5×30=874mm2Rc/Anx=39261/874=44.9N/mm2<fv=125/mm2d、ML139261/(5×π×27/2)=185.2N/mm2<fce=320/mm2e、橫鋼根部的焊縫計算：hf=5,Lw=80mm（實際焊縫100mm）V1′<fyw=160N/mm2根部鋼板選用8厚，故滿足要求。h、連接件B點處的RB是由承力架上的內橫框傳來的，與M3螺栓無關，故可按構造選用M14的螺栓。g、承力架邊框的計算：見圖七，B點處承力架承受的彎矩最大，MB=V′·BD－W3·BF=54965×500－168×250=27440500N.mm∴單根邊框承受的彎矩MB1=13720250N.mm選用[14a槽鋼，其Wx=80500mm3MB1/Wx=13720250/80500=170.4N/mm2<fy=215/mm22、拉桿計算：根據(jù)圖七，ΣY=0得2T1.sinα+V′－（2R外+W2）－2R內－W1－W3=02×32819＋600＋2×47344+1680＋168－54965T1==59477（N）2×sin650a、因為拉桿是花籃螺栓做成的，故按螺栓計算，選?25拉桿，則是M24的螺栓，其Ae=353mm2∴ft=59477/353=168.5<ftb=170N/mm2拉桿滿足要求。b、花籃螺栓花籃筋的計算，見圖九花籃筋選用20，其A=314mm2T1/2A=59477/(2×314)=94.7N/mm2<fy=215/mm2焊縫計算：焊縫如圖九示，為安全計，取單面焊縫計算，其有效長度為Lw=60mm∴fy=T1/(2×0.7hf×Lw)=59477/(2×0.7×6×60)=118<ffw=160N/mm2c、拉桿上節(jié)計算：見圖十（一），焊縫hf=8mm，Lw=80mm可見，其Lw=80mm∴fy=T1/（2×0.7hf×Lw）=59477/（2×0.7×8×80）=66.4<ffw=160N/mm2由于B3板較厚，可不必驗算其螺栓孔處的擠壓應力，且其抗剪強度是顯然滿足的（100寬的板）。d、拉桿下節(jié)計算：（從簡）直接用螺栓把下節(jié)接點板B8固定于承力架邊框槽鋼腹板上，螺栓為2M24，連接板B8為10厚。e、穿墻螺栓（受剪、拉）計算：選M30螺栓，其Ae=560.6mm2同時√（）2+（）2=√（）2+（）2=0.785M30螺栓滿足要求。f、結構邊梁的驗算：由以上計算可知，承力拉桿受力為T1=59477N，有兩根穿墻螺栓承擔拉力TS總=T1COS650=25136N，單根穿墻螺栓受拉力為TS=12568N，即結構邊梁所受的拉力為12.57KN；螺栓承受的剪力為Tτ總=T1sin650=53904N，單根穿墻螺栓承受剪力為Tτ=26952.2N，即結構邊梁所受的剪力為27KN；根據(jù)爬架平面圖可知：在1~6軸線交B軸線、1、6軸線交G軸線處（A座）；在8~13軸線交B軸線、8~13軸線交G軸線處（B座）；在18~23軸線交B軸線、18~23軸線交G軸線處（C座）；在25~30軸線交B軸線、25、30軸線交G軸線處（D座）等受力最不利。①邊梁側向受拉計算簡圖見附圖；②由圖紙查詢可知：邊梁L8：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁L7：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200×350，配筋為325；314，箍筋為8@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；③梁側面受力計算1）L8計算：由簡圖一計算得：RA1=18.38KNRB1=14.36KNMC1=28.72KN.mMD1=29.37KN.m由簡圖二計算得：RA2=18.38KNRB2=14.36KNMC2=24.02KN.mMD2=26.24KN.m∴Mmax=MD1=29.37KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=29.37×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.216<0.518ξ=1-√1-2αs=0.246<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.246)=0.856∴AS=M/fyγsh0=29.37×106÷（340×0.856×165）=611mm2現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2∴梁L8側面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：611-308=303mm2，即梁L8側面需加筋120（314.22）梁L7計算由簡圖三計算得：RA3=28.88KNRB3=28.88KNMC3=ME3=19.79KN.mMD3=MF3=23.5KN.mM中3=24.74KN.m∴Mmax=M中=24.74KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=24.74×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.182<0.518ξ=1-√1-2αs=0.202<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.202)=0.886∴AS=M/fyγsh0=24.74×106÷（340×0.886×165）=498mm2現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2＜∴梁L7側面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：498-308=190mm2，即梁L7側面需加筋116（201.13）懸挑梁XL1計算（配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖四計算得：R04=28.11KNM04=20.75KN.mMA4=12.4KN.mMB4=0.265KN.m由簡圖五計算得：R05=28.11KNM05=20.75KN.mMC5=4.2KN.mMD5=0.632KN.m∴Mmax=M04=M05=20.75KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-60=140mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=20.75×106÷（1.0×14.3×350×1402）=0.212<0.518ξ=1-√1-2αs=0.241<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.241)=0.86∴AS=M/fyγsh0=20.75×106÷（340×0.86×140）=506.9mm2現(xiàn)場配筋：220+116，AS實際=628+201.1=829.1mm2＞∴懸挑配筋能滿足受力要求。④邊梁正面受彎計算簡圖見附圖。②由圖紙查詢可知：邊梁L8：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁L7：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200×350，配筋為325；314，箍筋為8@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；③梁正面受彎計算1）L8計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）：由簡圖一計算得：RA1=35.12KNRB1=26.48KNMC1=57.17KN.mMD1=58.4KN.m由簡圖二計算得：RA2=35.12KNRB2=26.48KNMC2=47.45KN.mMD2=51.64KN.m∴Mmax=MD1=58.4KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=58.4×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.206<0.518ξ=1-√1-2αs=0.233<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.233)=0.865∴AS=M/fyγsh0=58.4×106÷（340×0.865×315）=630mm2現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L8正面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：630-461.7=168.3mm2，即梁L8正面需加筋116（201.12）梁L7計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）由簡圖三計算得：RA3=57.74KNRB3=57.74KNMC3=ME3=23KN.mMD3=MF3=47.86KN.mM中3=48.55KN.m由簡圖四計算得：RA4=57.74KNRB4=57.74KNMC4=ME4=40KN.mMD4=MF4=47.31KN.mM中4=48.55KN.m∴Mmax=M中4=48.55KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=48.55×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.171<0.518ξ=1-√1-2αs=0.189<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.189)=0.894∴AS=M/fyγsh0=48.55×106÷（340×0.894×315）=507.1mm2現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L7正面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：507.1-461.7=45.4mm2，即梁L7正面需加筋112（113.13）懸挑梁XL1計算（200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：R05=56.975KNM05=41.68KN.mMA5=24.67KN.mMB5=0.265KN.m由簡圖六計算得：R06=56.975KNM06=41.68KN.mMC6=7.81KN.mMD6=0.632KN.m∴Mmax=M05=M06=41.68KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-60=290mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=41.68×106÷（1.0×14.3×200×2902）=0.173<0.518ξ=1-√1-2αs=0.191<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.191)=0.893∴AS=M/fyγsh0=41.68×106÷（340×0.893×290）=473.4mm2現(xiàn)場配筋：220，AS實際=628mm2＞∴懸挑配筋能滿足受力要求。根據(jù)現(xiàn)場施工情況，當爬架作用于結構時，砼強度等級未達到設計要求，考慮施工的誤差，在爬架預留洞兩邊各加三個加密箍筋。6.4提升系統(tǒng)的計算1、單元整體提升腳手架的自重，在1~2軸線交B軸線、5~6軸線交B軸線、8~9軸線交B軸線、12~13軸線交B軸線、12~13軸線交G軸線、18~19軸線交B軸線、22~23軸線交B軸線、18~19軸線交G軸線、25~26軸線交B軸線、29~30軸線交B軸線處爬架受力進行計算，爬架長6.07米，高17.3米，活荷載(三步裝修架荷載)不作用，則在自重作用下，作用于承力架上的支座力為：R內=21.87KNR外=16.41KN∵ΣY=0∴T=2（R內+R外）+W1+W2+W3=2（21.87+16.41）+1.68+0.6+0.168=80.52KN∵ΣA=0W1.AO+2R內.AB+W3.AF－T.x=01680×0.56＋2×21870×0.8＋168×1.05x==0.45(m）805202、吊架的計算經(jīng)過上面的計算，取吊中距A點0.45米，（1）吊鉤計算：a、抗拉：選用?20的鋼筋，A=314mm2故選用?22安全。b、與連接板B4的焊縫計算：取hf=6∴ff=c、四根吊桿上螺栓計算及吊桿等計算。通過計算（根據(jù)構造）可知：θ=16.26o,β=30o每根吊桿所受的力為T2=T/4cosθT2=80520/（4×cos16.260）=20969（N）采用?16園鋼作吊桿，其A=201mm2∴螺栓選用M16的螺栓，其Ae=156.7mm2∴fv=與連接板B5的焊縫計算，取hf=6，Lw′=100實際Lw=80mm∴ff=吊桿下節(jié)與連接板B6的焊縫計算同上，用連接板B6也采用2M16的螺栓連接在承力架框槽鋼的腹板上，從而把承力架和吊架連接成整體。3、支掛電動葫蘆的挑架及升降拉桿（懸掛拉桿）：（1）吊鉤穿過下翼緣的孔焊于腹板上，吊鉤直徑及腹板的焊縫同吊架吊鉤。（2）連接板B7計算∵ΣY=0∴T3.sinθ－T=0T3b、B7連接板的抗剪強度和擠壓應力，擠壓應力c、連接板B7與16號工字鋼的焊接計算（受剪、受拉）采用h4=6,Lw′=120，實際Lw=100（雙面焊）T3.cosθ′88844×cos65ofτ===44.70.7hf.2·Lw0.7×6×2×100T3.sinθ′88844×sin65oft==0.7hf.2·Lw0.7×6×2×100=95.8在全應力下：√ft2+1.5fτ2=√95.82＋1.5×44.72=110.3a、拉桿主筋：采用?25鋼筋，承受1/2T3b、花籃螺栓的花籃筋采用?16鋼筋，與螺帽的焊接為雙面焊，h4=6,Lw=80c、上節(jié)連接板同承力拉桿形成，板厚改為10厚。d、拉桿下節(jié)構造見圖十三（計算簡略）。e、拉桿上節(jié)處穿墻螺栓（受剪、受拉）；選用M24的螺栓，其Ae=352.5mm2T3sinθ/288844×sin650/2τ==Ae352.5=114.2T3cosθ/288844×cos650/2∴σt===53.3N/mm2<ftb=170/mm2Ae352.5同時√（）2+（）2=√（）2+（）2=0.93故滿足。f、結構邊梁的驗算：由以上計算可知，承力拉桿受力為T3=88844N，有兩根穿墻螺栓承擔拉力Tσ總=T3COS650=37547N，單根穿墻螺栓受力為Tσ=18773.5N，即結構邊梁所受的拉力為18.8KN；螺栓承受的剪力為Tτ總=T3sin650=80520N，單根穿墻螺栓承受剪力為Tτ=40260N，即結構邊梁所受的剪力為40.26KN；根據(jù)爬架平面圖可知，在1~2軸線交B軸線、5~6軸線交B軸線、8~9軸線交B軸線、12~13軸線交B軸線、12~13軸線交G軸線、18~19軸線交B軸線、22~23軸線交B軸線、18~19軸線交G軸線、25~26軸線交B軸線、29~30軸線交B軸線處受力最不利。①由圖紙查詢可知：邊梁L8：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁L7：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200×350，配筋為325；314，箍筋為8@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；②梁側面受力計算1）L8計算：由簡圖一計算得：RA1=21.81KNRB1=15.79KNMC1=37.08KN.mMD1=37.82KN.m由簡圖二計算得：RA2=21.81KNRB2=15.79KNMC2=30.53KN.mMD2=33.08KN.m∴Mmax=MD1=37.82KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=37.82×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.277<0.518ξ=1-√1-2αs=0.332<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.332)=0.79∴AS=M/fyγsh0=37.82×106÷（340×0.79×165）=853.4mm2現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2∴梁L8側面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：853.4-308=545.4mm2，即梁L8側面需加筋220（6282）梁L7計算由簡圖三計算得：RA3=37.6KNRB3=37.6KNMC3=ME3=26.32KN.mMD3=MF3=31.02KN.m由簡圖四計算得：RA4=37.6KNRB4=37.6KNMC4=ME4=15.04KN.mMD4=MF4=31.02KN.m∴Mmax=MD3=MD4=31.02KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=31.02×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.228<0.518ξ=1-√1-2αs=0.262<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.262)=0.845∴AS=M/fyγsh0=31.02×106÷（340×0.845×165）=654.4mm2現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2∴梁L7側面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：654.4-308=364.4mm2，即梁L7側面需加筋122（380.13）懸挑梁XL1計算（配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：R05=37.6KNM05=27.26KN.mMA5=15.98KN.mMB5=0KN.m由簡圖六計算得：R06=37.6KNM06=27.26KN.mMC6=4.7KN.mMD6=0KN.m∴Mmax=M05=M06=27.26KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-60=140mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=27.26×106÷（1.0×14.3×350×1402）=0.278<0.518ξ=1-√1-2αs=0.334<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.334)=0.788∴AS=M/fyγsh0=27.26×106÷（340×0.788×140）=726.8mm2現(xiàn)場配筋：220+116，AS實際=628+201.1=829.1mm2＞∴懸挑配筋能滿足受力要求。③梁正面受彎計算1）L8計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）：由簡圖一計算得：RA1=50.5KNRB1=37.62KNMC1=83.32KN.mMD1=85.08KN.m由簡圖二計算得：RA2=50.5KNRB2=37.62KNMC2=68.99KN.mMD2=74.97KN.m∴Mmax=MD1=85.08KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=85.08×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.3<0.518ξ=1-√1-2αs=0.368<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.368)=0.76∴AS=M/fyγsh0=85.08×106÷（340×0.76×315）=1045.3mm2現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L8正面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：1045.3-461.7=583.6mm2，即梁L8底面需加筋220（6282）梁L7計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）由簡圖三計算得：RA3=84.26KNRB3=84.26KNMC3=ME3=33.56KN.mMD3=MF3=69.74KN.mM中3=70.43KN.m由簡圖四計算得：RA4=84.26KNRB4=84.26KNMC4=ME4=58.55KN.mMD4=MF4=69.19KN.mM中4=70.43KN.m∴Mmax=M中3=M中4=70.43KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=70.43×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.248<0.518ξ=1-√1-2αs=0.29<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.29)=0.824∴AS=M/fyγsh0=70.43×106÷（340×0.824×315）=798.1mm2現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L7正面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：798.1-461.7=336.4mm2，即梁L7正面需加筋122（380.13）懸挑梁XL1計算（200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：R05=83.5KNM05=60.91KN.mMA5=35.94KN.mMB5=0.265KN.m由簡圖六計算得：R06=83.5KNM06=60.91KN.mMC6=21.19KN.mMD6=0.632KN.m∴Mmax=M05=M06=60.91KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-60=290mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=60.91×106÷（1.0×14.3×200×2902）=0.253<0.518ξ=1-√1-2αs=0.297<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.297)=0.819∴AS=M/fyγsh0=60.91×106÷（340×0.819×290）=754.3mm2現(xiàn)場配筋：420，AS實際=1256mm2＞∴懸挑配筋能滿足受力要求。根據(jù)以上計算和現(xiàn)場施工情況知，當主體結構施工時，應在在陽臺邊梁L8側邊上增加220鋼筋，底面增加220鋼筋，滿足最小錨固長度36d；L7側邊上增加122鋼筋，底面增加122鋼筋，滿足最小錨固長度36d（加筋詳見加筋平面布置圖）。當爬架作用于結構時，砼強度等級未達到設計要求，考慮施工的誤差，在爬架預留洞兩邊各加三個加密箍筋。6.5關于整體提升腳手架上搭設懸挑平臺，選成對固定系統(tǒng)；對提升系統(tǒng)及腳手架的影響，以及采取的防護措施1、關于裝飾施工的受料平臺，其上施工荷載考慮為3個工人和0.4m3W=（3×75×10＋0.4×20000）×1.2×2=24600（N）其豎向重力幾乎全部由外立桿承受，加入裝飾施工荷載中驗算外桁架，是完全可滿足的。（此時，偏重一方的最大支座反力才為54319N），與內桁架的支座反力相差不多，或見桁架是安全的。同時，受料平臺產(chǎn)生的水平拉力必須由腳手架上的連墻桿承受。因此，搭設裝飾施工用的挑平臺，一般要采取以下兩個措施：①搭在跨度較小的桁架支承的腳手架上。②挑平臺處必須加拉墻桿，其斜撐的下部處的腳手架，要用水平桿頂緊于墻上，并一起和腳手架連接成整體。2、主體施工的受料平臺（按4t荷載計）。由于斜拉桿承受一部分力，這樣分解于桁架的荷載將小于裝飾施工時的荷載，可不必驗算。主體挑平臺撐桿（外）支撐于外桁架（下），內撐桿支撐于內桁架（下弦），另外，在該處的桁架下弦要加水平斜撐，并加鋼管頂緊墻面。6.6關于高層建筑結構挑出部分和陰角處腳手架處理1、對挑出部分，視結構的堅固程度，分別采用下面兩個方案：（1）挑出部分結構堅固，則在此處可以布置承力架，不過要采用小跨度，并驗算結構的強度（或征求設計院的意見）。（2）挑出部分不允許加重荷載的情況，如一般陽臺等，則采用加長承力架的離墻長度，搭設一寬度為500寬的架子，此時因窄架的荷載的荷載小，雖然承力架加長，按原來的截面及節(jié)點做法仍可承受可不必驗算。2、陰角處的腳手架，采用調整架寬或在承力布設多支座進行處理，此處的所有下弦桿均不得采用在支座處扣件接頭。6.7關于自動升降腳手架電氣平面圖中文字說明1、電機提升機電壓為380V，功率為0.5KW，則計算電流為1A，故控制臺至各提升機的導線均采用YZ3×1.5＋1×1.0的橡套電纜，且均沿腳手架明設。2、控制臺的電源線采用YZ3×6＋1×4.0的橡套電纜，且沿墻明設。3、所有提升機均作接地保護，其接地電阻應小于500Ω。4、在每提升機處設置一個開關（按鈕），以控制指示燈的通斷，從而實現(xiàn)與控制臺的聯(lián)絡。爬架檢查項目工程名稱：海榮名城1號樓座層序號檢查內容及項目檢查點數(shù)合格率備注1構件焊縫：①焊縫厚度不少于6mm②夾渣內氣孔裂紋弧坑③一級焊縫與母材同等強度試件1組2桁架檢測①下弦起拱不少于30mm②撐拉桿件位置③扣件螺栓扭矩測定桁架查符合40~80mm要求。④防雷連接已作防雷處理，連接點處。3荷載試驗①爬架靜載試驗②平臺靜載試驗③滿載試驗4安全檢查①電氣設備布置符合施工方案要求。②平網(wǎng)立網(wǎng)安全桿符合方案設計和安全標準要求。③承力架錨拉系統(tǒng)符合要求。5本頁小結外腳手架驗收單工程名稱：海榮名城1號樓座層序號檢查內容檢查標準檢查結果備注1鋼管、扣件無腐蝕、脆裂、彎曲、壓扁、滑絲等。合格“工字鋼”焊縫檢驗合格，架體搭設符合要求規(guī)定。2鋼管砌磚架立桿間距不得大于2米，大橫桿間距不得大于1.2米，小橫桿間距不得大于1.5米。合格3鋼管裝修架立桿間距不得大于2米，大橫桿間距不得大于1.8米，小橫桿間距不得大于1.5米，寬度不得小于0.8米。合格4接頭立桿、大橫桿接頭應錯開。合格5鋪架板達標架板滿鋪、無探頭板，無飛跳板。合格6欄桿操作層除1－米高欄桿外，還應設立網(wǎng)。合格7與建筑物連接架子高度在7米以上，每高4米，水平每隔7米設一連結點。合格8承重每平方米不得超過270公斤。合格9跑道外架必設跑道（斜道）或升降梯。合格10剪刀撐腳手架兩端轉角處，以及每隔6~7根立桿設剪刀撐與地面的角度不大于60度，不小于45度。合格工長：質安員：班組：填報日期：年月日

附錄資料：不需要的可以自行刪除井架搭拆施工(方案)目錄概述……………3主要技術參數(shù)…………………3升降機底盤混凝土基礎施工方案……………4升降機安裝……………………4纜風繩安裝…………………….6吊臂安裝……….6鋼絲繩安裝…………………….6升降機安全裝置的安裝……….7?？考案綁ρb置……………….7SSB-100型（2×2.3m）升降機的計算書….調試與試運行…………………10使用……………11管理……………12安全技術措施…………………13升降機的拆卸………………….13技術交底……….15 一、概述本工程使用SSB-100型（2×2.3m）貨用升降機2臺，A5-4街坊8號樓、A6-1街坊5號樓各一臺,架體高度均為11節(jié)*1.5米、節(jié)=16.5米。本施工升降機是根據(jù)JGJ59-99《建筑施工安全檢查標準》和JGJ88-92《龍門架及本升降機配備起重限制裝置、提升高度上下限位裝置及放松繩裝置、吊籃?？垦b置、進料口安全門、吊籠進出口安全門和鋼絲繩過路保護（防跳繩）以及防墜落裝置等多種安全裝置。二、主要技術參數(shù)序號項目名稱性能參數(shù)1吊籠最大起重量10KN2吊桿最大起重量5KN3提升高度不大于304提升速度不大于30m5適用卷揚機額定拉力10KN平均速度不大于30m鋼絲繩型號6×19-11-115或6×37-11-155電動機型號Y132S-4制動器型號TJ2-2006起重量限制器5KN-12KN7吊籃出料安全停靠裝置同吊籠出料門聯(lián)動8防墜落安全器墜落鎖定距離小于2009上、下限位按提升高度調整10進料口安全門機械式直動開閉11鋼絲繩過路保護小于鋼絲繩直徑20%12外形尺寸（長×寬）2×2.313自重（不包括卷揚機）30米高度約3900kg（每3米約三、升降機底盤混凝土基礎施工方案1.在施工現(xiàn)場選擇合理的安裝位置，對升降機的安裝基礎進行處理，開挖基礎并夯實。2.按升降機底盤的尺寸每邊放大30cm3.在經(jīng)夯實的基礎內配置6mm鋼筋（鋼筋的縱向和橫向間距為200mm）后澆混凝土，并在地腳螺栓彎頭內橫穿一根12mm鋼筋，與另一地腳螺栓以及和所配置的6mm鋼筋聯(lián)接?；炷翗颂柌坏陀贑20。（圖2-1-44.基礎四周不得有積水現(xiàn)象，必要時在基礎四周開挖排水溝。5.澆搗后對地腳螺栓進行校正。6.混凝土強度達到75%后，進行升降機安裝。圖圖2-1-4-1井架底盤混凝土基礎示意圖規(guī)格尺寸（mm）代號2m×2L2900H2600M2300N2100四、升降機安裝1．先將底盤安裝在混凝土基礎上（圖2-1-4-2）校準好水平，把內吊籃置于底盤中間（圖2-1-4-3），并檢查進料口方向是否正確。2．在底盤上安裝４根立桿，取兩長兩短，應對角安裝，再在短主桿上裝２塊大連接板，在長立桿上裝２塊小連接板（圖2-1-4-4）3．對準卷揚機方向，并借用大連接板將地滑輪裝在底盤上。4．裝４根水平撐，再裝４根斜撐，上螺栓使螺栓呈放松狀態(tài)，回下去緊固下節(jié)所有螺栓，以利校正與安裝，依此循環(huán)，直到完成（圖2-1-4-5）。5．內吊籃裝好第一節(jié)時，先把４根導軌裝上去與有孔平撐緊固（圖2-1-4-6）。6．裝頂上豎撐時，把２根短豎撐裝上去，裝上頂角撐板，裝上頂平撐和斜撐，緊固螺栓，將天梁按升降機體的對角方向安裝在井字架最上端，并將靠近天梁外端側滑輪的一端伸出井字架（圖2-1-4-7）7．用壓板與螺絲緊固，再安裝避雷針，井字架體安裝完畢后，再裝纜風繩。圖2-1-4-2升降機鋼底盤與地腳螺栓連接示意圖圖2-1-4-3吊盤安裝示意圖１—鋼底盤；２—地腳螺栓；３—螺母Ｍ２０；４—墊圈１—底盤；２—出料口安全門；３—進料口安全門；４—停層鎖；５—防附裝置圖2-1-4圖2-1-4-4底盤安裝圖1—長立桿；2—短立桿；3—大連接板；4—小連接板圖2-1-4-5井架總體安裝示意圖1—底盤；2—起重量限制器；3—導軌；4—安全門；5—大連接板；6—斜撐；7—小連接板；8—平撐；9—搖臂；10—吊籠；11—天梁；12—通往卷揚機圖2-1-4圖2-1-4-6導向滑輪、水平腹桿及導軌示意圖1－吊籃底部導向滑輪；2－防墜裝置上的導向滑輪；3－中間有孔的水平腹桿；4－導軌圖2-1-4-7天梁與井架架體關系圖1－天梁；2－井架架體五、纜風繩安裝1、纜風繩的地錨可采用2根φ48腳手鋼管，并排設置，打入深度不小于1.7m2、當升降機安裝到12m高度時，必須在架體的四角方向系好纜風繩，并與地錨錨固。纜風繩的每一端采用三只鋼絲繩卡夾緊，繩卡間距為6-103、當升降機安裝到16.5m高度時，將12m高度處的纜風繩逐根移向最高處，每根纜風繩與地面的夾角應在454、纜風繩必須采用鋼絲繩，其直徑不小于9.3mm5、如果現(xiàn)場場地有限，不便安裝纜風繩時，須采用附墻撐。六、吊臂安裝選擇好便于物料吊運的合理位置（如吊臂的高度、角度等）進行安裝。在大連接板上借用８只螺栓，將臺靈同大連接板緊固在一起。將直徑不小9.3mm的鋼絲繩同吊臂外端用２個繩卡緊固，將吊臂拉起并安裝在臺靈上，穿好卷揚機鋼絲繩。用吊臂拉索將吊臂拉起，將拉索用繩卡同升降機體固定，使吊臂同井字架的夾角不大于60°，拉索同井字架固定處距離臺靈3m以上。注：吊臂安裝根據(jù)現(xiàn)場實際需要確定。七、鋼絲繩安裝將鋼絲繩穿入地滑輪，然后在井字架外側將鋼絲繩拉到天梁處，穿入天梁上的２個滑輪內，從天梁中間的滑輪把鋼絲繩放下，穿過吊籃上部滑輪，往上拉到天梁地面的吊環(huán)上，用螺卡卡緊（圖2-1-4-8）。根據(jù)升降機同卷揚機的距離加上繩筒上按照規(guī)定應留的鋼絲繩圈數(shù)，確定地面鋼絲繩的長度，剪斷鋼絲繩，把鋼絲繩同卷揚機固定好。圖圖2-1-4-8鋼絲繩穿繩示意圖八、升降機安全裝置的安裝1.安裝吊籃安全門。2.安裝升降機外安全門。3．安裝限載控制器。九、?？考案綁ρb置1.?？考案綁ρb置的安裝1.1當樓層與架體出料水平腹桿的差程小于350mm時（向上或向下），其接料平臺可在樓層與架體出料方向水平腹桿之間采用坡度的連接方法，不需拆除水平腹桿；當樓層與架體出料方向水平腹桿的差程大于3501.2用拖箍在主弦桿相應的位置上固定好，將拆下的水平腹桿裝在抱箍上，在有停層裝置的兩側裝好擋桿，在斜撐的內側用小抱箍和豎撐桿在兩根短水平撐上固定擋桿的另一端，高度可以在豎撐桿的孔上調整。1.3架體出料處需經(jīng)拆除兩根斜撐時，應用兩根腳手架管作為加固管以扣件固定在抱箍管上，再用一根加固管在架體進料方向同其以扣件緊固。在墻體鋼筋砼上適當位置預埋或用中φ16mm膨脹螺絲緊固41.3.1當架體出料處拆除一根斜撐時，只需在墻體附墻座和抱箍管上緊固兩根短附墻桿即可。1.4附墻裝置的安裝接1.3條進行。1.5樓層門根據(jù)現(xiàn)場情況安裝。十、SSB-100型（2×2.3）升降機的計算書升降機的主要技術參數(shù)：主要技術參數(shù)參數(shù)值升降機高度16.5吊籠最大提升高度25額定載重量1000提升速度不大于30m升降機身截面尺寸2m×主弦桿規(guī)格角鐵70×70×7吊籠自重500最大附墻間距6巴桿長度5.5巴桿額定吊重500升降機身結構強度計算1.結構自重計算主弦桿自重：G主=888斜腹桿自重：G斜=792水平腹桿自重：G水=Kg大連接板自重：G大板=225小連接板自重：G小板=28接螺栓自重：G螺栓=197天梁自重：G大梁=100井字架總重為：G總=2878風載負荷計算升降機的最大高度末30m，外型尺寸為2.2×升降機身的輪廓面積為：A輪廓=91.5則升降機身的迎風面積為：A=27.45風壓值q工=250N/q非工=800N/則工作狀態(tài)的最大風載荷為F工=q工×A=6862.5N工作狀態(tài)時的最大風載荷F非=q非×A=21960N額定起重量吊籠的額定起重量為：Q額=1000K吊籠自重：G吊籠=200K升降機內力計算非工作狀態(tài)下的N和q值N=0Q=732N/m工作狀態(tài)下的N和q值N=4438NQ=228