延伸孔型設(shè)計

關(guān)于延伸孔型設(shè)計第1頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計內(nèi)容簡介本章講述各種延伸孔型設(shè)計的變形特點、變形系數(shù)、構(gòu)成方式等，并介紹三種孔型設(shè)計計算方法。學習目的與要求了解延伸孔型系統(tǒng)的概念及作用。掌握箱形孔型系統(tǒng)、橢圓—方型系統(tǒng)、橢圓—圓孔型系統(tǒng)。了解菱—方孔型系統(tǒng)，六角—方孔型系統(tǒng)，菱—菱孔型系統(tǒng)，橢圓—立橢圓孔型系統(tǒng)。了解無孔型軋制、混合孔型系統(tǒng)。掌握延伸孔型的設(shè)計方法。教學重點與難點重點：箱形孔型系統(tǒng)、菱-方孔型系統(tǒng)、橢圓-方孔型系統(tǒng)、橢圓-圓孔型系統(tǒng)、經(jīng)驗系數(shù)方法、烏薩托夫斯基方法、斯米爾諾夫方法。難點：橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)、無孔型軋制法、經(jīng)驗系數(shù)方法、烏薩托夫斯基方法、斯米爾諾夫方法。第2頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.0概述定義通常在成品孔和預軋孔之前有一定數(shù)量的、目的在于減小軋件斷面積的一系列孔型，稱為延伸孔型；延伸孔型的組合稱為延伸孔型系統(tǒng)。作用壓縮軋件斷面，為成品孔型系統(tǒng)提供合適的紅坯，影響產(chǎn)量和質(zhì)量，對成品形狀、尺寸影響不大。常用孔型箱形、菱形、橢、圓、方、六角孔等。第3頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.0概述分類菱—方孔型系統(tǒng)菱—菱孔型系統(tǒng)箱—箱孔型系統(tǒng)橢圓—方孔型系統(tǒng)六角—方孔型系統(tǒng)橢圓—圓孔型系統(tǒng)橢圓—立橢圓孔型系統(tǒng)箱形孔型系統(tǒng)選擇孔型系統(tǒng)的原則軋機型式軋輥直徑軋制速度電機能力軋機前后的輔助設(shè)備原料尺寸、鋼種生產(chǎn)技術(shù)水平及操作習慣第4頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)平箱孔+立箱孔—產(chǎn)品為矩形或方形。適用范圍：一般用于軋制大、中型斷面產(chǎn)品。適用于初軋機、大中型軋機的開坯機、連續(xù)式鋼坯軋機、二或三輥開坯機、型鋼軋機前幾個延伸孔以及小型或線材軋機的粗軋機架。箱形孔型的斷面大小取決于軋機的大小，對應關(guān)系如下：

φ850＞902、φ650＞802、φ400＞562、φ300＞452第5頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)優(yōu)點在軋件整個寬度上變形均勻，速度差小，孔型磨損較均勻

操作方便，便于實現(xiàn)機械化操作軋件表面氧化鐵皮容易脫落，穩(wěn)定性也較好（不易扭轉(zhuǎn)）孔型切入軋輥較淺，軋輥強度高，允許采用較大的道次變形量在同一孔型內(nèi)，通過調(diào)整上輥可以得到多種厚度軋件，減少孔型數(shù)量，減少換孔或換輥次數(shù)，提高軋機作業(yè)率軋件無尖銳棱角，軋件斷面溫降較均勻用改變輥縫的方法可以軋制多種尺寸規(guī)格的軋件，共用性好第6頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)缺點由于箱形孔型結(jié)構(gòu)的特點，難以從箱形孔型中軋出幾何形狀正確和尺寸精確的方形和矩形斷面軋件。軋件斷面愈小，這種現(xiàn)象愈嚴重。因此，箱形孔型不適于軋制要求斷面形狀正確和尺寸精確的小斷面軋件。軋件在箱形孔型中只能在垂直方向上受到壓縮，因而側(cè)表面不易平直。當進入孔型的軋件高寬比大于1.2而孔型槽底又較寬時，軋件在孔型中軋制穩(wěn)定性不好，容易產(chǎn)生倒坯和扭轉(zhuǎn)等不穩(wěn)定現(xiàn)象。第7頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)常見箱型孔型系統(tǒng)的組成方案

特點：

最常用的系統(tǒng)，在同一方向上經(jīng)二道次軋制后翻鋼，再經(jīng)兩道次軋成方坯。由于翻鋼在偶數(shù)道次后進行，軋件由上軋制線經(jīng)翻鋼滑板自動進行，操作方便，輔助時間短，節(jié)省機后設(shè)備，只要一臺機后升降臺即可。適用第4道出方坯和塑性較好的普碳鋼、低合金鋼；孔型在軋輥上的配置可采用交叉配置和共軛配置兩種方式，其中共軛配置用得較為普遍，特別是在Φ550mm和Φ650mm開坯軋機上應用較廣。平-平-立-方箱形孔型第8頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)常見箱型孔型系統(tǒng)的組成方案

特點：這種孔型系統(tǒng)需奇數(shù)道次后翻鋼，在鋼錠的兩個方向上交叉進行加工，這對軋制低塑性或質(zhì)量差的鋼錠可以減少開裂，如高硫鋼或皮下氣泡離表面較淺的鋼錠。故從加工質(zhì)量上看，該系統(tǒng)較合理。另外，該孔型系統(tǒng)軋輥切槽深度較淺，并使工作輥徑較小的孔型靠近輥頸，利于提高軋輥強度、減少斷輥事故。特別適用于小軋機軋制大斷面的情況。

平-立-平-立箱形孔型第9頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)常見箱型孔型系統(tǒng)的組成方案

特點：這種孔型系統(tǒng)適用于第六道次出方坯或接近于方坯的情況，其翻鋼道次在2、3、4道次后，適用于一列多機架軋機，因為第3道次是立箱孔型，軋件寬高比較大，可利用它的不穩(wěn)定性在軋件的橫移途中自動翻鋼。

平-平-立-平-立-方箱形孔型第10頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)常見箱型孔型系統(tǒng)的組成方案

特點：

這種孔型系統(tǒng)用于要求在奇道次（第5道）出方坯的情況，其翻鋼道次在2、3、4道次后。由于在奇道次出方坯，奇道次的平均壓下量與偶道次的平均壓下量差較大，造成軋機負荷不均。平-平-立-平-方箱形孔型第11頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

穩(wěn)定性軋制矩形斷面軋件時，若軋件不發(fā)生扭轉(zhuǎn)和倒坯現(xiàn)象，則軋件在孔型中是穩(wěn)定的，否則為不穩(wěn)定。影響軋件在箱形孔中的穩(wěn)定性的因素有：軋件斷面尺寸軋件斷面較小時，其抗扭轉(zhuǎn)能力較小，穩(wěn)定不良。軋件斷面高寬比h/b當h/b>1.2時，易產(chǎn)生倒坯現(xiàn)象，穩(wěn)定性差；當h/b<1.2時，即使在平輥上軋制軋件也較穩(wěn)定，因為平輥上軋制不需切槽，軋輥利用較好。所以在最初的道次，軋件斷面較大長度較短，可采用平輥和箱形孔的混合孔型系統(tǒng)，來簡化軋輥加工和生產(chǎn)操作過程。第12頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

穩(wěn)定性第13頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

穩(wěn)定性孔型側(cè)壁斜度和槽底寬度側(cè)壁斜度對軋件有扶正作用，因此側(cè)壁角減小，軋件的穩(wěn)定性越高。

箱形孔槽底寬度bk要使開始時的軋件首先與孔型側(cè)壁四點接觸（圖a），產(chǎn)生一定的側(cè)壓以夾持軋件，以提高穩(wěn)定性和咬入能力

。圖b，由于bk太大無側(cè)壓作用所以穩(wěn)定性差。圖c，由于bk過小側(cè)壓過大，會使孔型磨損太快或出耳子影響鋼坯質(zhì)量，也不合理。第14頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

寬展與延伸延伸系數(shù)由于箱形孔型適用軋制大、中斷面，壓下量受咬入條件、電機能力和軋輥強度等因素的限制，故軋件在箱形孔型中的延伸系數(shù)一般采用1.15~1.6，其平均延伸系數(shù)可取1.15~1.4。

項目開始道次預軋道次精軋前道次精軋道次兩方之間總延伸系數(shù)A2/a22.4~3.802.4~4.841.82~2.41.44~1.96平均延伸系數(shù)或壓下系數(shù)A/a1.55~1.951.55~2.21.35~1.951.2~1.4相鄰方孔間的平均延伸系數(shù)與方形軋件的邊長第15頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

寬展與延伸寬展系數(shù)①根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗選??；②按公式計算。寬展系數(shù)β一般是順軋制程序而逐漸增大。原因有二。因為軋件溫度逐漸下降，摩擦系數(shù)逐漸增大，使延伸系數(shù)減少，寬展系數(shù)增大；同時軋制厚度也順著軋制程序而不斷變薄，逐漸由高件軋制的雙鼓形變?yōu)閱喂男?，寬展系?shù)增大。應當指出，在二輥初軋機和三輥開坯機軋制鋼錠時，出于鋼錠內(nèi)部有疏松，在前幾道次軋制時使其變得致密，因而軋件在前兩道次幾乎無寬展，隨后的幾道次中軋件的寬展亦較小第16頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

寬展與延伸寬展系數(shù)

①根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗選取軋件在箱形孔型中的寬展系數(shù)β=0~0.45，在不同情況下β的取值范圍如下表所示：

軋制條件中、小型開坯機軋制鋼錠或鋼坯型鋼軋機軋制鋼坯前1～4道軋錠扁箱形孔型方箱形孔型扁箱形孔型方箱形孔型寬展系數(shù)β0～0.10.15～0.300.15～0.250.25～0.450.2～0.3取值的考慮因子a.軋鋼錠時前1～4道次取0～0.1b.方箱形孔型的β應小于扁箱孔型的βc.在其他條件相同時，大軋件β值偏大，小軋件的β偏小d.順著軋制方向β值增加第17頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

寬展與延伸寬展系數(shù)

②按公式計算當用鋼軋輥時：

當用鐵軋輥時：式中：Dg為軋輥的工作直徑，H為軋件軋前高度，α為咬入角。第18頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)變形特點：

翻鋼次數(shù)在箱形孔系統(tǒng)中軋制時，為減小輔助操作時間以及提高軋機的產(chǎn)量，翻鋼次數(shù)應盡量少些，減少間隙時間。但從提高軋件質(zhì)量來看，為使軋件各個面不停地受到加工，應盡量增加翻鋼次數(shù)（最好每軋一道翻一次鋼），特別是對質(zhì)量要求較高的產(chǎn)品，因為軋件在軋前由于去除表面缺陷而精整留有凹坑，如不翻鋼，經(jīng)過幾次軋制后，凹坑可能被包進內(nèi)部，形成折疊。因此要兼顧產(chǎn)量和質(zhì)量兩個方面。第19頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成分為立箱、方箱和矩箱形孔三種。立箱h/Bk>1，方箱h/Bk=1，矩箱形h/Bk<1第20頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成孔型高度：Hk=h，h為軋后軋件的高度，mm；孔型槽底寬度：bk=B-（0~8）mm，B為來料寬度；有的廠采用bk=（1.01~1.06）B，即來料寬度小于槽底寬度，軋件在這種孔型中易產(chǎn)生傾斜和扭轉(zhuǎn)，但當軋件斷面較大，并為減少孔型的磨損時也采用之。在確定bk值時，最好使來料恰好與孔型槽底和兩側(cè)壁同時接觸，或與接近孔型槽底的兩側(cè)壁先接觸，以保證軋件在孔型中軋制穩(wěn)定。

孔型槽口寬度：Bk=B+β△h+△=b+△mm，b為出孔型軋件的寬度，△為寬展余量，隨軋件尺寸大小可以取5~10mm，或更大些。

第21頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成側(cè)壁斜度：箱形孔型的側(cè)壁斜度對軋件咬入和穩(wěn)定性有很大影響，孔型的側(cè)壁斜度由0→∝，側(cè)壁由垂直轉(zhuǎn)為平輥，孔型的側(cè)壁過大，咬入條件逐漸變壞。當y=∝，側(cè)壁消失，軋輥為平輥，側(cè)壁對咬入作用消失。y=0，因為垂直的側(cè)壁一方面使金屬出現(xiàn)折疊；另一方面使孔型磨損后無法重修。側(cè)壁斜度對軋件由扶正作用，側(cè)壁角減小，軋制的穩(wěn)定性提高。側(cè)壁斜度配合一定的箱形孔槽底寬度會影響箱形孔的側(cè)壓，同時還會使軋件寬展，側(cè)壁斜度小，軋件穩(wěn)定性提高，軋件咬入能力大，但側(cè)壁斜度過小，孔型側(cè)壁的磨損嚴重，軋制時會出現(xiàn)刮絲或軋件被槽孔夾勞不易脫槽或沖力不夠，軋件不能從導衛(wèi)中跑出，因此可將單斜度改為雙斜度。

第22頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成側(cè)壁斜度

一般單側(cè)壁斜度y取值如下：平箱孔型：y=10%~20%立箱形型：y=5%~25%第23頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)參數(shù)名稱關(guān)系單位mm說明側(cè)壁斜度交接處槽寬b1=B-(2~5)B—來料寬度槽底側(cè)壁斜度雙斜度孔型8%~15%圓弧過渡5%~12%槽口側(cè)壁斜度雙斜度孔型15%~30%側(cè)壁斜度交接處槽深hp—軋槽深度槽底寬度bk=b1-2h1y1槽口寬度槽口圓弧過渡半徑r=(1~1.5)HH—來料高度雙側(cè)壁斜度孔的構(gòu)成

第24頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成圓角：外圓角R=（0.1~0.12）B，內(nèi)圓角r=（0.12~0.2）B。

輥縫：S=5~20mm凸度：

目的：是為了使軋件在輥道上行進時穩(wěn)定；也是為了使軋件進入下一個孔型時狀態(tài)穩(wěn)定，避免軋件左右傾倒，同時也給軋件翻鋼后在下一個孔型中軋制時多留一些展寬的余量，以防止軋件出“耳子”。凸度的構(gòu)成有四種形式。前三種凸度因為凸峰高度小，在軋制中很快被磨低，目前使用較少，通常取f=1~5mm；第四種平底凸弧底法因為凸峰高度大，斷面容易加工，目前使用較廣。d形式：b1=10~20mm，b2=20~40mm，f=1.5~4mm第25頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)【例題】100×100mm的方坯軋成h=70mm，b=110mm的扁形軋件，計算該箱形孔的尺寸。

第26頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)菱形+方形孔相互交替的孔型系統(tǒng)。適用范圍：菱－方孔型系統(tǒng)既可以作為延伸孔型壓縮軋件斷面，又可以用來軋制成品方鋼。它適用于鋼坯連軋機、三輥開坯機以及中小型軋機軋制斷面尺寸為A＜60~80mm方坯和方鋼。在要求產(chǎn)品有精確的方形斷面形狀時，一般都采用菱—方孔型系統(tǒng)。菱—方孔型所能解決的主要問題是四面得到良好的加工和得到斷面形狀較正確的方坯和方鋼，因此它應適用于箱形孔型之后，而不宜于用在開始的道次。第27頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)優(yōu)點多種尺寸產(chǎn)品—由于在該孔型系統(tǒng)中有較多的中間方孔型，所以能在同一套孔型系統(tǒng)中的許多個中間孔型中軋出幾種不同尺寸的方坯或方鋼。相近尺寸—可以在同一個方孔型中，采用調(diào)整輥縫大小的方法，軋出幾種尺寸相近的方軋件。由于菱－方孔型系統(tǒng)滿足了多規(guī)格的要求，所以它比箱形孔型更為優(yōu)越，既可減少換輥次數(shù)，又能減少軋輥的儲備量。穩(wěn)定性—孔型對軋件的夾持力大，從而使孔型側(cè)壁由于對軋件的擠壓所產(chǎn)生的側(cè)向摩擦力亦大，這既利于改善軋件的咬入條件，又增加了軋件在孔型中的穩(wěn)定性，因而對導衛(wèi)裝置的安裝與調(diào)整的要求并不嚴格，對于工人操作較為方便。工條件好—軋件在菱—方孔型系統(tǒng)中同時受到四個方向的壓縮加工，有利于改善金屬內(nèi)部組織，并能防止軋件頭部及表面開裂。尺寸好—能軋出角部形狀正確，四邊平直的方形斷面軋件和成品方鋼。第28頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.1箱型（箱-方）孔型系統(tǒng)缺點強度弱—與相同面積的箱形孔型比較，菱形和方形孔的軋輥切槽較深，因而削弱了軋輥的強度，故該孔型系統(tǒng)不適用于軋制大斷面的軋件。磨損不均—沿孔型寬度方向各處的軋輥工作直徑差異較大，因此孔型側(cè)壁上各點線速座差亦較大，而沿軋件寬度方向上各處仍按相同的速度軋出，這就造成金屬和孔型間產(chǎn)生相對滑動，從而引起了軋件與孔型的附加摩擦，這種附加摩擦造成能耗大，孔型磨損加快而且不均勻。表面不佳—在軋制過程中，出于軋件的四面同時都能得到壓縮，因此軋件表面的氧化鐵皮不易脫落，對產(chǎn)品表面質(zhì)量有一定影響。變形不均—在菱－方孔型系統(tǒng)軋制時，角部的冷卻速度比其它地方的快，易出現(xiàn)冷卻裂紋。由于最大絕對壓下量和最大延伸系數(shù)都發(fā)生在孔型中間的頂角部位，并且延孔型寬度從中間向兩邊急劇下降，因此，軋件角部易出現(xiàn)拉裂，尤其是在軋制某些合金鋼時更容易產(chǎn)生角部裂紋。第29頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)軋件在菱—方孔型內(nèi)變形分析孔型內(nèi)不均勻變形的分布在菱或方孔內(nèi)軋制時，軋件在a、b點的外側(cè)部分幾乎沒有壓下量，但如果從軋件與軋輥的縱向接觸來看，軋件進入孔型時并非同時變形，軋件中部首先受到壓縮并產(chǎn)生寬展，把軋件擠入兩側(cè)孔型內(nèi)，a、b兩側(cè)也受到壓下。因此，大體上按AB線來考慮孔型各點的壓下量。顯然，壓下量沿孔型寬度方向的分布時不均勻的，中部的壓下量達到最大值。

第30頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)軋件在菱—方孔型內(nèi)變形分析孔型內(nèi)不均勻變形的分布

但壓下系數(shù)η沿孔型寬度的分布比壓下量的分布要均勻的多。另外，由于孔型內(nèi)軋件變形的不同時性，軋制過程中變形又是不均勻的，各部分將產(chǎn)生相互平衡的內(nèi)力，隨著軋件向變形區(qū)的移動，不均勻變形逐漸減輕。第31頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)軋件在菱—方孔型內(nèi)變形分析寬展情況軋件在方形孔內(nèi)的寬展，由于孔型側(cè)壁抑制了金屬的橫向流動，其寬展量要小于自由寬展。在菱形孔內(nèi)，孔型側(cè)壁斜度較大，對寬展限制程度小于方孔，故寬展比方孔大。另外，在金屬橫向移位體積相同的條件下，由于菱形孔的形狀特征，產(chǎn)生絕對寬展的值較大，并隨菱形孔的頂角增大而增大。

第32頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)軋件在菱—方孔型內(nèi)變形分析穩(wěn)定性軋件頂角與孔型頂角之差越小，則孔型側(cè)壁對軋件的夾持作用越大，軋件在孔型中越穩(wěn)定。但菱—方孔型系統(tǒng)的延伸系數(shù)取決于菱形孔內(nèi)的頂角大小，頂角α越大，則延伸系數(shù)也越大，帶來軋件與孔型的頂角差增大，穩(wěn)定性下降。實際生產(chǎn)中：頂角差（方孔為90°-β，菱孔為α-90°）小于10°時，軋件在孔型內(nèi)十分穩(wěn)定，即使沒有導衛(wèi)板，軋件也能自動對正孔型；當頂角差大于30°時，穩(wěn)定性明顯下降；當菱孔頂角α>100°時，需要安裝導板。

第33頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)軋件在菱—方孔型內(nèi)變形分析穩(wěn)定性此外，軋件在孔型內(nèi)的穩(wěn)定性還與菱、方孔型的圓角大小有關(guān)。為了保證菱方孔型內(nèi)軋制的穩(wěn)定性和具有一定的延伸系數(shù)，菱形孔的鈍頂角α一般取98°~120°，即菱形孔型的寬高比為由此條件確定的菱形孔尺寸，菱—方孔型系統(tǒng)的道次延伸系數(shù)在1.15~1.6之間，常用1.2~1.4。第34頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)寬展系數(shù)

方斷面軋件在菱形孔中的寬展系數(shù)為0.25~0.40

菱形軋件在方孔中的寬展系數(shù)為0.15~0.30式中：D0為軋輥名義直徑；μ為延伸系數(shù)；A為菱孔前方軋件的邊長；

a為軋出方軋件的邊長。第35頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)延伸系數(shù)

方軋件在菱形孔型中的延伸系數(shù)μl=1.15~1.45

方形斷面軋件在菱形孔型中的延伸系數(shù)取決于菱形孔型的軸比—寬高比b/h和寬展系數(shù)。菱形軋件在方孔型中軋制時的延伸系數(shù)μf=1.16~1.37

菱形在方孔型中的延伸系數(shù)取決于菱形軋件的寬高比b/h和在方孔型中的寬展系數(shù)。第36頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)延伸系數(shù)

在一般的軋制條件中，后一方孔型與前一菱形孔型中的延伸系數(shù)比值為e

對于a≤40mm的方軋件對于a≥40mm的方軋件e=0.9~1.0。

第37頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成原則根據(jù)原始方斷面的尺寸A和終方尺寸an，確定總延伸系數(shù)，確定出各對方的延伸系數(shù)，分別求出各中間方的面積和邊長，然后用“兩方夾一扁”的方法求各中間菱孔的高度h和寬度b。如已知：A和a，則菱形件的高度h和寬度b為：第38頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成菱形孔

r=（0.15~0.2）hR=（0.1~0.35）hS=（0.01~0.02）D0≈0.1hFl≈bh/2邊長

孔型頂頭

第39頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.2菱-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成方孔

h=（1.4~1.41）ab=（1.41~1.42）ahk=h-0.828r

Bk=b-sR=（0.1~0.35）hr=（0.1~0.2）hS≈0.1aFf=bh/2=a2

第40頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)菱形+菱形孔組合使用的孔型系統(tǒng)稱為菱-菱孔型系統(tǒng)。

適用范圍：菱—菱孔型系統(tǒng)一般用于鋼坯連軋機、中小型或線材軋機上做為過渡孔型，以及用于品種規(guī)格繁多及軋制合金鋼的中小型開坯機上做為延伸孔型。第41頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)優(yōu)點軋件在孔型內(nèi)穩(wěn)定，調(diào)整和操作也較方便；

易于喂鋼和咬入，故對導衛(wèi)板要求不嚴；在一套孔型中，用翻90°的方法能軋出多種不同斷面尺寸的軋件，在任意一對孔型中皆可軋出成品方坯，但成品坯的四邊不平直

，這對于軋制多品種的舊式軋機是有利的；當用方形斷面坯料時，利用菱—菱孔型系統(tǒng)能在奇數(shù)道次中軋出方或圓斷面軋件，而且各道次的變形量較為均勻。例如，某小型廠利用奇道次軋出成品圓鋼和方斷面軋件。變形量小，軋槽磨損較?。坏?2頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)缺點除具有菱方孔型系統(tǒng)的缺點外，軋出方坯有明顯八邊形；這對連續(xù)式推鋼加熱爐的操作不利，鋼坯在爐中運行時易產(chǎn)生蹦（拱）鋼翻爐事故不能用大的變形量，延伸系數(shù)小，很少超過1.3;否則，難于充滿孔型以致引起軋件斷面形狀畸形，且穩(wěn)定性下降。不易去除軋件表面上的氧化鐵皮

軋槽切軋輥較深，對軋輥強度有所削弱

軋件在孔型中的穩(wěn)定性較菱-方孔型為差第43頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

菱—菱孔型系統(tǒng)的展寬系數(shù)為0.2~0.35。延伸系數(shù)主要取決于菱形孔型的頂角α，為了軋件在孔型中軋制穩(wěn)定，其頂角不宜超過120°，在生產(chǎn)實踐中一般采用97°~110°。延伸系數(shù)為1.25~1.45，常用1.2~1.38，平均延伸系數(shù)為1.25~1.35。第44頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)設(shè)計方法

按內(nèi)接圓直徑以菱形內(nèi)接圓直徑為設(shè)計的依據(jù)。相鄰兩個菱形的內(nèi)接圓直徑的關(guān)系。直徑關(guān)系開坯機型鋼軋機的開機孔型精軋孔相鄰菱形直徑比D/d1.08~1.21.08~1.141.05~1.14相鄰菱形的內(nèi)接圓直徑差D-d/mm8~156~124~8第45頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)設(shè)計方法

按菱形邊長前后菱形邊長之間的關(guān)系為依據(jù)。相鄰兩個菱形的邊長之間的關(guān)系。邊長關(guān)系開坯機型鋼軋機的開坯孔型精軋孔相鄰菱形邊長比A/a1.08~1.21.08~1.171.05~1.17相鄰菱形邊長差A-a/mm8~156~126~8第46頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)設(shè)計方法

不論按哪一種方法設(shè)計，其菱形頂角與D/d或A/a成正比。菱形頂角與軋件斷面大小的關(guān)系如表所示。菱形孔型的頂角雖然最大可達120°，在大多數(shù)的實踐中很少超過115°。軋件斷面的邊長或內(nèi)接圓直徑A或D＞50mm30~50mm10~30mm菱形頂角α/(°)93~9895~100100~105第47頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成

菱形孔型的構(gòu)成可按菱-方孔型系統(tǒng)中的菱形孔型的構(gòu)成方法，也可按萬能菱形孔型的構(gòu)成方法。擴張線段

擴張角θ=30°~40°，通常為30°側(cè)壁圓弧半徑

R=（0.15~0.2）D

或R=（0.15~0.2）A

r=（0.05~0.1）h

S=（0.12~0.16）D或S=（0.12~0.16）A。第48頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成

上述尺寸確定后，則構(gòu)成完整的孔型，但孔型的實際高度和軋槽寬度Bk

等尺寸尚需計算，其計算方法如下。按菱形內(nèi)接圓直徑設(shè)計

第49頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.3菱-菱孔型系統(tǒng)孔型的構(gòu)成

上述尺寸確定后，則構(gòu)成完整的孔型，但孔型的實際高度和軋槽寬度Bk

等尺寸尚需計算，其計算方法如下。按菱形邊長設(shè)計

其他尺寸的計算方法與按菱形內(nèi)接圓設(shè)計時的計算方法相同

第50頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)橢圓+（對角）方形孔組合使用的孔型系統(tǒng)稱為橢-方孔型系統(tǒng)。

適用范圍：效率最高的延伸孔型系統(tǒng)，同其它孔型系統(tǒng)相比，可得到最大的延伸系數(shù)，并相應的減少軋制道次。該孔型系統(tǒng)軋制時，橢圓軋件翻鋼90°，而方軋件翻鋼45°。廣泛應用于小型或線材軋機上作為延伸孔型軋制40×40~75×75mm

以下的軋件。第51頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)優(yōu)點沒有固定不變的棱角，軋件表面溫度均勻。(軋件角部位置變換和四個方向壓縮軋件，使軋件得到均勻冷卻，有利于改善金屬的組織性能和防止角部裂紋的產(chǎn)生)橢圓孔型在軋輥上的切槽深度較淺

。軋件能得到多方向上的壓縮。這種變換方式對于改善金屬的內(nèi)部組織和提高鋼材的質(zhì)量均為有利。軋件在孔型中所處的狀態(tài)較為穩(wěn)定，有利于操作。延伸系數(shù)大.μtmax=2.42，μfmax=1.89(因此可通過橢圓—方孔型系統(tǒng)迅速壓縮軋件斷面，減少軋制道次，保持較高的軋制溫度。)第52頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)缺點不均勻變形嚴重，不論軋件在橢圓孔型或在方孔型中，軋件在寬度方向上的變形都很不均勻，軋件斷面愈大，變形的不均勻性也愈大，結(jié)果使孔型磨損快且不均勻。橢圓孔型比方孔型磨損快，若用于連軋機易破壞既定的連軋常數(shù)，從而使軋機調(diào)整困難。

軋件在橢圓孔中形成的斷面形狀往往不正確或充滿不良，這種軋件進入后一方孔型極易產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，因此，對導衛(wèi)的安裝和調(diào)整要求較嚴，對方孔型入口邊的夾板更要求能正確地夾持軋件。第53頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形特點

軋件在孔型中的變形無論是方進橢或橢進方軋制，沿孔型的寬度方向上變形分布不均，同時存在變形的不同時性

。特別是方進橢軋制時，壓下量大的方軋件四角部首先進行變形，而軋件中部還未與軋輥接觸，因此四角部的變形受到占軋件面積比例大的中部金屬牽制，而迫使角部壓下的金屬產(chǎn)生橫向流動，即強迫寬展，故橢孔內(nèi)的寬展量大。當橢圓孔型的Bk/Hk和孔型圓弧半徑R越小，則產(chǎn)生的強迫寬展相對越大，也就相應降低了橢圓孔型的延伸系數(shù)。因此橢圓孔型的延伸系數(shù)與Bk/Hk成正比。實際生產(chǎn)中Bk/Hk值常使用2~2.6范圍內(nèi)。當Bk/Hk值太大時，孔型接近于平輥，孔型對寬展的限制程度小，軋件尺寸波動大，因此Bk/Hk值不大于3。第54頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形特點

軋件在孔型中的變形橢圓軋件在方孔中軋制時其不均勻變形和變形的不同時性比方進橢軋制時要小的多。橢圓軋件進入方孔型時先以橢圓兩側(cè)圓弧與方孔側(cè)壁四點接觸，只要橢圓軋件形狀正確，軋件在孔型中受到對稱夾持是穩(wěn)定的。橢圓軋件在方孔中首先中部金屬受到壓縮，因中部金屬占整個面積中的比例較大，而帶動兩側(cè)未受壓的金屬隨之延伸；隨著軋件進入變形區(qū)，由于兩側(cè)金屬的壓下系數(shù)大于中部，而產(chǎn)生強迫寬展，因此孔型形狀對寬展的限制程度較大，故使方孔中的寬展較橢圓孔型中小。第55頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形特點

穩(wěn)定性橢-方孔型系數(shù)軋制時，只要保證各方孔型中軋出的方軋件形狀正確（對角線等長），則軋件在各孔型中均是相當穩(wěn)定的，各孔均能具有自動扶正軋件的作用。但當方孔中軋件發(fā)生過充滿（耳子）或欠充滿（脫方），此種軋件進入下一橢圓孔型時將產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，并造成橢圓孔軋出形狀畸形的橢圓斷面。而形狀畸形的橢圓軋件在方孔中軋制時也會發(fā)生扭轉(zhuǎn)（由A—A軸轉(zhuǎn)向B—B軸），結(jié)果使方孔中軋出軋件形狀進一步畸變

。第56頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形特點

“蛇頭”橢進方時，由于軋件頭部沒有變形區(qū)外區(qū)的影響，寬展小，形成如圖所示形狀。這種軋件頭部進入下一橢圓孔，軋制開始時它處于不穩(wěn)定狀態(tài)。在方形軋件頭部，可分成三個斷面形狀。

第57頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形特點

“蛇頭”b＜a＜h，形成對角進鋼

b=a＜h，軋件在橢圓孔型內(nèi)處于不穩(wěn)定狀態(tài)，可能仍對角軋制，也可能對邊軋制，隨著b的逐漸增加，方軋件在橢孔中逐漸翻轉(zhuǎn)到對邊軋制，此時b=h＜a。第58頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形特點

“蛇頭”方形軋件斷面的變化及其在橢圓軋件的翻轉(zhuǎn)過程形成了所謂“蛇頭”的頭子。軋件的“蛇頭”使進入下一道困難，如果下一道是成品孔，就會造成成品不合格。第59頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形特點

延伸系數(shù)的調(diào)整在橢圓—方孔型系統(tǒng)中，雖然橢圓孔型的寬展較大，使延伸系數(shù)下降，但由于橢圓孔型在相當寬的范圍內(nèi)壓縮軋件，壓縮斷面積較大，所以橢圓孔型的延伸系數(shù)總是大于方孔的延伸系數(shù)，即。

實際生產(chǎn)中，根據(jù)需要通過改變橢圓孔型的形狀來調(diào)整橢進方時的寬展空間，來增大μ2，改變值，也可以做到μ1<μ2

。第60頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

寬展系數(shù)按垂直軸端點計算壓下量的展寬系數(shù)：根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗，橢圓件在方孔型中的展寬系數(shù)為0.3~0.6，常用0.3~0.5。方軋件在橢圓孔中的寬展系數(shù)與軋件邊長有關(guān)系

第61頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

寬展系數(shù)按平均壓下量計算展寬系數(shù)

①方軋件在橢圓孔型中的展寬系數(shù)βpt隨方件尺寸A、延伸系數(shù)μt

和輥徑D的變化可表示為：②橢圓件在方孔型中的展寬系數(shù)βpf隨后一方件邊長a，延伸系數(shù)μf

，和輥徑D的變化可表示為：第62頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

延伸系數(shù)方件在橢圓孔型中的延伸系數(shù)

橢圓件在方孔中的延伸系數(shù)第63頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

延伸系數(shù)的比值在一般的軋制中，在兩個相鄰方孔之間的橢圓孔與方孔中延伸系數(shù)的比值為

計算表明e=0.3~0.9，當一對方的總延伸系數(shù)越大，e值越小，則越大。當方邊長A越大，且寬展系數(shù)越小，e值越大，在橢孔和方孔中的延伸系數(shù)分配的更均勻，這時：第64頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

方孔

見菱-方孔型系統(tǒng)中方孔的構(gòu)成。

相鄰方軋件邊長差與邊長的關(guān)系第65頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

橢孔孔型高度：Hk=h孔型寬度：Bk＝（1.088～1.11）b

輥縫：S＝（0.2～0.3）h；

橢圓孔型的圓弧半徑：

橢圓軋件斷面面積外圓角半徑

第66頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.4橢-方孔型系統(tǒng)【課堂練習題】在Φ320mm軋機上，采用橢圓—方孔型將40mm×40mm的方坯經(jīng)兩道軋成24mm×24mm的方坯，試設(shè)計K2、K1孔型尺寸并繪出孔型圖。（已知橢圓孔型中的寬展系數(shù)βt=0.8，方孔中的寬展系數(shù)βf=0.4）第67頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)六角+（對角）方形孔組合使用的孔型系統(tǒng)稱為六角-方孔型系統(tǒng)。

適用范圍：

六角-方孔型系統(tǒng)在軋制時較突出的變形特點是變形均勻、延伸系數(shù)大。該孔型系統(tǒng)用作小型和線材軋機的延伸孔型，一般不單獨使用，常用在箱形孔型系統(tǒng)之后和橢圓-方孔型系統(tǒng)之前，組成混合孔型系統(tǒng)，可克服小斷面軋件在箱形孔型中軋制不穩(wěn)定和大斷面軋件在橢圓孔型中軋制有嚴重不均勻變形的缺點。該系統(tǒng)常用于來料25~60mm的方坯軋件的延伸孔型，最小軋出方坯軋件的邊長為16~17mm。90°45°90°第68頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)優(yōu)點軋件在軋輥入口處的夾板之間及咬入時的狀態(tài)較為穩(wěn)定，簡化了導衛(wèi)裝置的安裝調(diào)整六角孔型比相同面積的橢圓孔型軋槽淺，相應提高了軋輥強度六角孔與方孔的寬展情況基本相同，因為側(cè)壁斜度都是45°延伸大，變形效率高在軋件斷面寬度上絕對壓下量基本均勻，各部分金屬基本同時變形；金屬的附加流動較小，從而使得軋制能耗小，孔型的不均勻磨損小缺點方孔進六角孔型時的延伸系數(shù)必須大于1.4，否則六角孔充滿不良而影響到軋制的穩(wěn)定性。這一點限制了六角-方孔系統(tǒng)的廣泛應用。第69頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

寬展系數(shù)

六角—方孔型系統(tǒng)比橢圓—方孔型系統(tǒng)變形均勻因此方軋件在六角孔型中和六角形軋件在方孔型中的寬展系數(shù)均相應地比方軋件在橢圓孔型中和橢圓軋件在方孔型中略小一些。

第70頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

延伸系數(shù)與邊長比六角形軋件進入方孔型變形時，由于六角形軋件頂角與方孔型頂角基本吻合，沿軋件寬度方向各處絕對壓下量是均勻的，即基本相等，但壓下率則是邊部比中間部分大，即軋件邊部的延伸比中間部分大，同時軋件斷面中部金屬牽制了金屬向延伸方向流動而引起強迫寬展

。但因為有軋槽側(cè)壁的限制，這種寬展是不能自由進行的，寬展量是容易控制的，因此軋件在六角-方孔型系統(tǒng)中方孔型的延伸系數(shù)要稍比在橢圓-方孔型系統(tǒng)中方孔型的延伸系數(shù)大。

方軋件在六角孔中的延伸系數(shù)六角軋件在方孔中的延伸系數(shù)平均延伸系數(shù)1.4~1.81.4~1.61.35~1.8常用1.4~1.6第71頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

延伸系數(shù)與邊長比在設(shè)計六角—方孔型系統(tǒng)時，應注意取方軋件在六角孔型中的延伸系數(shù)μl不得小于1.4，否則六角孔型將充不滿，從而造成軋制不穩(wěn)定。六角—方孔型系統(tǒng)中的延伸系數(shù)相鄰兩方件的邊長比η=A/a，當軋制20~60mm的方軋件時，η=1.4~1.6，常用1.45~1.55。

第72頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

穩(wěn)定性

方軋件在六角孔型中的穩(wěn)定性條件是：方孔軋件斷面形狀規(guī)整，兩對角線等長，且bk=A（來料邊長）。

當bk＜A時，軋件四角先與孔型側(cè)壁接觸，軋制穩(wěn)定，但存在側(cè)壓產(chǎn)生稍許強迫寬展；當bk=A時，軋制基本上和平輥相似，變形均勻，軋制穩(wěn)定，孔型側(cè)壁稍有限制寬展作用；bk＞A時，軋件在孔型中軋制不夠穩(wěn)定，并會產(chǎn)生孔型充滿不良現(xiàn)象。第73頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

方孔型的構(gòu)成與橢圓—方孔型系統(tǒng)中的方孔型構(gòu)成相同。六角孔型構(gòu)成須保證軋件在孔型中穩(wěn)定，為此要求進入六角孔型的軋件最好同時接觸孔型的槽底和兩個側(cè)壁，而且上下軋槽側(cè)壁之間的夾角不能過大，以保證六角軋件在方孔型中軋制穩(wěn)定。設(shè)來料的邊長為A，軋后軋件高度為h，寬度為b。在進行六角孔型設(shè)計時應盡量使bk

=A，或使bk稍小于方軋件的邊長A，即第74頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

孔型槽口寬度Bk，也可通過幾何關(guān)系推導，可得：由上式求出的槽口寬度Bk應大于軋件的寬度b，否則應增大Bk，使

第75頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

側(cè)壁斜度y：孔型側(cè)壁斜角一般稍大于45o，即兩側(cè)壁交角α＜90o。

α角不能大于90o，否則從六角形孔中出來的軋件如同矩形件一樣，進下一個方孔時將產(chǎn)生不良后果。一般α在80~90o的范圍內(nèi)，在方料大時即a＞40mm時，α接近于90o，a＜40mm時，α=85~90o。第76頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5六角-方孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

槽底圓角r：可按作圖法去確定，其原則是使孔型槽底的兩側(cè)圓弧和槽底同時與來料接觸，，即應使方軋件進入六角孔與軋輥剛接觸時，使六角孔型槽底及圓弧R正好將方軋件的圓角包住。一般槽底圓角r=（0.3~0.6）h

槽口圓角R=（0.2~0.4）h輥縫S=（0.2~0.3）h第77頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.6橢圓-圓孔型系統(tǒng)橢圓+圓形孔組合使用的孔型系統(tǒng)稱為橢圓-圓孔型系統(tǒng)。

第78頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.6橢圓-圓孔型系統(tǒng)適用范圍：由于橢圓－圓孔型系統(tǒng)的延伸系數(shù)小，故早期在延伸孔型系統(tǒng)中應用不廣，但在軋制優(yōu)質(zhì)或高合金鋼時，可提高產(chǎn)品的表面質(zhì)量，雖然軋制道次有所增加，但可減少精整工作量和提高成品率，經(jīng)濟上較為合算。在軋制普碳鋼時，用于延伸孔型的最后幾個孔型。隨著圓鋼軋制技術(shù)的進步和線材連軋的發(fā)展，橢圓－圓孔型系統(tǒng)被應用于圓鋼精軋孔型系統(tǒng)與線材的連軋精軋機上。特別是軋制線材的45°無扭轉(zhuǎn)精軋機組，也用它作為延伸孔型。可消除橢-方孔型系統(tǒng)產(chǎn)生的舌頭缺陷等，有利于實現(xiàn)軋件的自動進鋼。第79頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.6橢圓-圓孔型系統(tǒng)適用范圍：圓軋件進橢圓孔型時從圓孔型軋出的軋件斷面只有最大和最小直徑兩尺寸，進入橢圓孔型時能自動認面進鋼，從而減少軋制斷面的波動，該特點對于連軋機的調(diào)整意義重大。橢圓軋件進圓孔型時孔型側(cè)壁對軋件無夾持作用，當軋件軸線稍有偏斜，即產(chǎn)生倒坯，穩(wěn)定性極差。另外，孔型側(cè)壁對寬展的限制作用小，圓孔型中的寬展大，但與其它孔型相比，軋件在圓孔型中的寬展空間小，即充許在水平線尺寸的寬展小，因此既限制了延伸系數(shù)，又容易出耳子。第80頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.6橢圓-圓孔型系統(tǒng)優(yōu)點在孔型中軋出的軋件沒有尖銳的棱角，可保證軋件斷面各處冷卻均勻，因此軋制時不易形成裂紋?？仔托螤钣欣谌コ埣系难趸F皮，使軋件具有良好的表面。需要時，可在延伸孔型中生產(chǎn)成品圓鋼，從而減少換輥次數(shù)。變形較為均勻?？仔托螤钅苁管埣囊环N斷面平滑地轉(zhuǎn)換成另一種斷面，從而避免了金屬由于劇烈的不均勻變形而產(chǎn)生的局部應力。第81頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.5橢圓-圓孔型系統(tǒng)缺點延伸系數(shù)較小，一般為1.4~1.5。由于延伸系數(shù)較小，有時會造成軋制道次增加。橢圓軋件在圓孔型中軋制穩(wěn)定性差，需要借助于導衛(wèi)裝置來提高軋件在孔型中的穩(wěn)定性，因而對導衛(wèi)裝置的設(shè)計、安裝及調(diào)整要求嚴格。圓孔型對來料尺寸波動適應能力差，容易出耳子，故對調(diào)整要求高。第82頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.6橢圓-圓孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

寬展系數(shù)

橢圓孔型寬展系數(shù)為：0.5~0.95

圓孔型寬展系數(shù)為：0.3~0.4延伸系數(shù)作為延伸孔型采用橢圓—圓孔型系統(tǒng)的目的，就是利用它的變形較為均勻，斷面的過渡較為緩和的特點來軋制合金鋼；以及在軋制普碳鋼時用它做后面的延伸孔型，因此延伸系數(shù)就不能用大了，平均延伸系數(shù)一般不超過1.3~1.4。橢圓孔型延伸系數(shù)為：1.2~1.6

圓孔型延伸系數(shù)為：1.2~1.4第83頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.6橢圓-圓孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

圓孔型構(gòu)成面積：槽口寬度：Bk=h+(0.5~1)孔型半徑：R=h/2孔型高度：h=d輥縫：S=（0.10~0.15）h槽口圓角：r=1.5~2.0側(cè)壁角：θ=30°開口圓弧半徑用計算或作圖法確定第84頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.7橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)橢圓+立橢圓形孔組合使用的孔型系統(tǒng)稱為橢圓-圓孔型系統(tǒng)。

第85頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.7橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)適用范圍：橢圓—立橢圓孔型系統(tǒng)主要用于軋制低塑性的鋼材。近年來，由于連軋機的廣泛使用，特別是在水平輥機架與立輥機架交替配置的連軋機以及45°軋機上，為了使軋件在機架間不進行翻鋼，以保證軋制過程的穩(wěn)定和消除卡鋼事故，因而在現(xiàn)代連軋機上，這種孔型系統(tǒng)已經(jīng)取代了橢圓—方、菱—方孔型系統(tǒng)被廣泛地用于小型和線材連軋機上。第86頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.7橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)優(yōu)點能較好的去除軋件表面的氧化鐵皮，能穩(wěn)定的實現(xiàn)軋件的斷面形狀和尺寸過渡。軋件與孔型開始接觸時的接觸面積大，有利于咬入?？仔蛡?cè)壁對寬展的限制作用強，變形效率高。立橢圓孔型的頂部圓弧半徑可隨軋件的形狀確定，因而可使孔型對軋件夾持作用增加，提高軋件在孔型中的穩(wěn)定性。第87頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.7橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)缺點立橢圓孔型軋槽深度比圓孔深，削弱了軋輥的強度孔型各處速度差較大，孔型磨損較快，電能消耗也因之增加。第88頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.7橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

寬展系數(shù)按孔型垂直軸端點處壓下量計算的寬展系數(shù)

軋件在立橢圓孔型中的展寬系數(shù)：βl=0.3~0.4軋件在平橢圓孔型中的展寬系數(shù)：βt=0.5~0.6按平均壓下量計算的寬展系數(shù)軋件在平橢圓孔型中的寬展系數(shù)軋件在立橢圓孔型中的寬展系數(shù)第89頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.7橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)變形系數(shù)

延伸系數(shù)橢圓—立橢圓孔型系統(tǒng)的延伸系數(shù)主要取決于平橢圓孔型的寬高比Bk／Hk，其比值為1.8~1.35時，平均延伸系數(shù)為1.15~1.34。軋件在平橢圓孔型中的延伸系數(shù)為1.15~1.55，常用1.17~1.34軋件在立橢圓孔型中的延伸系數(shù)為1.16~1.45，常用1.16~1.27第90頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.7橢圓-立橢圓孔型系統(tǒng)孔型構(gòu)成

立橢圓的構(gòu)成立橢圓孔型高寬比為1.04～1.35（一般為1.2）立橢圓孔型的高度Hk與軋出軋件的高度H相等寬度

Bk＝（1.055～1.1）b，b—軋出軋件寬度立橢圓孔型弧形側(cè)壁半徑可取為R1＝（0.7～1.0）BkR2＝（0.2～0.25）R1外圓角半徑r＝（0.5～0.75）R2輥縫S＝（0.1～0.25）Hk第91頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.8混合孔型系統(tǒng)為了提高軋機產(chǎn)量和成品質(zhì)量，在生產(chǎn)條件允許范圍內(nèi)一般盡量采用較大斷面原料，需要多道次軋制。由于軋機類型、坯料尺寸和成品規(guī)格不同，型鋼軋機上很少采用單一的延伸孔型系統(tǒng)，而是采用混合孔型系統(tǒng)。箱形—菱—方或箱形—菱—菱孔型系統(tǒng)這種混合孔型系統(tǒng)是由一組以上的箱形孔型和一組以上的菱—方（或菱—菱）孔型所組成。一般用于三輥開坯機和中小型軋機的開坯機架上。

箱形孔型的作用：去除鋼錠或鋼坯表面的氧化鐵皮，有利于提高成品的表面質(zhì)量。除此之外，箱形孔型刻槽淺，有利于提高軋輥強度和增大道次壓下量。箱形孔型的組數(shù)取決于所軋斷面的大小，當軋件斷面較小時，在箱形孔型中軋制是不穩(wěn)定的。第92頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.8混合孔型系統(tǒng)箱形—菱—方或箱形—菱—菱孔型系統(tǒng)菱－方孔型的作用：軋出方形坯（當箱孔軋制一定程度后，斷面較小時，軋制不穩(wěn)定，進入菱－方孔型系統(tǒng)軋制）。菱—方孔型的組數(shù)取決于成品坯規(guī)格的大小和數(shù)量以及對其斷面形狀精度的要求。當成品坯只有一種規(guī)格，并對其斷面形狀和尺寸又無嚴格要求時，可采用一組菱—方（或菱—菱）孔型。若對所軋成品方坯的斷面形狀和尺寸要求較嚴時，則采用兩組菱—方孔型。當成品方坯的規(guī)格尺寸較多時，菱—方孔型的組數(shù)就由所需的規(guī)格數(shù)量決定。在合金鋼廠軋制規(guī)格較多、批量又不大的合金鋼時，往往采用菱—菱孔型系統(tǒng)。第93頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.8混合孔型系統(tǒng)箱形—六角－方混合孔型系統(tǒng)這種孔型系統(tǒng)主要用于中小型軋機的開坯機架上。采用箱形的作用同上所述。當軋件在箱形孔型中軋到一定斷面尺寸之后，采用六角—方孔型系統(tǒng)軋制，除了具有較好軋制穩(wěn)定性外，還有較大的延伸能力，這對減少軋制道次有利。第94頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.8混合孔型系統(tǒng)箱形—六角—方—橢圓—方混合孔型系統(tǒng)這種混合孔型系統(tǒng)主要用于小型和線材軋機上。采用箱形—六角—方孔型系統(tǒng)的目的同上。用六角—方孔型將軋件軋到一定斷面尺寸之后，為了軋制穩(wěn)定及用較少道次軋出成品，采用橢圓—方孔型系統(tǒng)是有利的。應當指出的是，由于橢圓—方孔型磨損的不均勻性，故這種混合孔型系統(tǒng)用于連軋機時，使軋機調(diào)整困難。第95頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.8混合孔型系統(tǒng)箱形—六角—方—橢圓—立橢圓或箱形—六角—方—橢圓—圓混合孔型系統(tǒng)這種混合孔型系統(tǒng)采用橢圓—立橢圓或橢圓—圓孔型的目的是變形均勻、易于去除軋件表面上的氧化鐵皮，提高軋件表面質(zhì)量。所以這種混合孔型系統(tǒng)主要用于軋制塑性較低的合金鋼。隨著連軋機的廣泛使用，這種混合孔型系統(tǒng)被廣泛用于小型和線材連軋機。第96頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.8混合孔型系統(tǒng)箱形—橢圓—

圓—橢圓—圓箱形—橢圓—立橢—圓—橢圓—圓—

橢圓—

圓箱形—

雙弧橢圓—

圓—

橢圓—

圓隨著高速線材軋機和連續(xù)式小型軋機在我國的迅速發(fā)展，這些孔型系統(tǒng)得到了廣泛的應用。值得注意的是，孔型系統(tǒng)的選擇一定要考慮軋機的布置形式和原料的大小，不可機械地搬用。第97頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（1）概述

方坯、方鋼和圓鋼一般都是在排列有各種孔型的軋輥上軋制而成。但這種軋法軋輥消耗和儲備量大，換輥頻繁，不僅嚴重地影響軋機生產(chǎn)率的提高，而且致使生產(chǎn)成本增加。為此，世界上許多國家研究在鋼坯和簡單斷面型鋼生產(chǎn)中，用無軋槽平輥代替粗軋機組和中軋機組中全部有槽軋輥進行無孔型軋制，僅精軋機組仍采用常規(guī)的孔型軋制法軋制并取得了成果。

第98頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（1）概述

20世紀末，曾先后在澳大利亞布羅肯-希爾公司在小型軋機上軋制圓鋼和螺紋鋼筋，美國拉克利德（Laclede）公司的線材軋機上及日本水島廠的開坯軋機上進行了無孔型軋制工業(yè)性試驗并獲得成功。20世紀80年代以來，日本和中國等國家在理論研究和實際應用方面取得了進展。日本川崎鋼鐵公司研究成功的棒材和方坯的無孔型軋制法，已投入工業(yè)生產(chǎn)，正在世界上一些國家的中小鋼廠的軋制生產(chǎn)中推廣應用。

第99頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（1）概述無孔型軋制正在較為廣泛地取代常規(guī)的孔型軋制。

無孔型軋制技術(shù)不僅可以用于軋制碳鋼，而且可以用于軋制合金鋼；不僅可以用于鋼坯生產(chǎn)，也可用于軋制方鋼、圓鋼和線材；目前已在初軋機、開坯機以及緊湊式軋機、半連續(xù)軋機、橫列式軋機和連續(xù)式軋機等各種棒材和線材軋機上得到廣泛應用。

第100頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（2）定義

無孔型軋制又稱圓邊矩形軋制、平輥軋制或無槽軋制。

無孔型軋制是指在不帶軋槽的平輥上，通過方—矩形變形過程，完成延伸孔型軋制的任務；減小斷面到一定程度，再通過數(shù)量較少的精軋孔型，最終軋成方、圓、扁等簡單斷面軋件。無孔型軋制軋制法是軋件在上、下兩個平輥輥縫間軋制，輥縫高度即為軋件高度，軋件寬度即為自由寬展后的軋件寬度，無孔型側(cè)壁的作用。圓邊矩形軋制法（RER）是無孔型軋制的典型代表。第101頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點優(yōu)點節(jié)約能源采用無孔型軋制，可使軋機作業(yè)率明顯提高，因而減少停爐時間，使加熱爐的燃料消耗減少6％；無孔型軋制時軋件變形較為均勻，軋件內(nèi)部產(chǎn)生的附加應力小，沒有軋槽側(cè)壁對軋件的作用力和軋槽周邊輥徑差對軋件引起的摩擦力的作用，因此軋制力比用常規(guī)孔型軋制減小5％～10％，可節(jié)約電能約7％。第102頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點優(yōu)點成品質(zhì)量好無孔型軋制可避免孔型軋制時軋輥與導衛(wèi)裝置錯位、軋偏和過充滿所引起的質(zhì)量缺陷（圖2-41）；無孔型軋制可使金屬產(chǎn)生橫向流動，有利于表面更新，因而可使表面上的發(fā)紋、裂紋等缺陷減少和表面層變化均勻，這對要求脫碳層均勻分布的產(chǎn)品非常重要；第103頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點優(yōu)點成品質(zhì)量好軋輥工作表面無速度差，金屬與軋輥接觸表面上的相對滑動較孔型軋制時小得多，因而沒有軋輥的磨屑壓在軋件表面上，這對生產(chǎn)作為拉絲坯料的盤條特別有利。因為壓在軋件表面上的磨屑是造成細絲拔斷的主要原因。由于拉絲盤條的質(zhì)量改善，可使細絲拉伸機的生產(chǎn)能力提高6％，成本降低5.5％。

第104頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點優(yōu)點成材率高，節(jié)約金屬無孔型軋制時軋件變形均勻，因而軋件頭部和尾部形成缺陷的長度大為減小。由于切頭切尾長度顯著減小，從而可使成材率提高0.4％～1.0％；無孔型軋制時導板和衛(wèi)板簡單，它們的安裝和調(diào)整要求不嚴格，并且軋輥的竄動對軋件變形也無影響，因此由卡鋼等原因造成的中間軋廢也相應減少；由于變形均勻，無內(nèi)部缺陷的軋件所占百分比也比常規(guī)孔型軋制法要高。因此可以獲得提高成材率和節(jié)約金屬的顯著效果。

第105頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點優(yōu)點節(jié)約軋輥，軋輥復修簡化無孔型軋制時所用軋輥直徑比常規(guī)孔型軋制所用輥徑小，其差值為軋槽深度的2倍，從而使軋輥重量減輕；平輥軋制時因為沒有輥環(huán)，所以輥身長度的利用率可提高20%~30%；軋件與軋輥接觸處的軋輥工作直徑相同，沒有由于軋槽所形成的輥徑差，軋件寬向沒有輥面速度差，軋輥磨損大為減少且較均勻，軋輥復修量顯著減小，軋輥壽命提高3~6倍；第106頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點優(yōu)點節(jié)約軋輥，軋輥復修簡化由于無孔型的軋輥可適用于各種規(guī)格的產(chǎn)品，相同的軋輥又可適用于不同機架，這又可使軋輥的儲備量大為減少(減少約1/3)，從而使軋輥的管理大為簡化；由于平輥不車軋槽，減少了軋輥加工的勞動量和費用。

第107頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點優(yōu)點提高軋機的生產(chǎn)能力，降低勞動強度、勞動量和生產(chǎn)成本無孔型軋制時，因為軋輥的共用性大，換軋產(chǎn)品時常常不用換輥，軋機調(diào)整也較為簡便，從而可使軋機停工時間減少37％；換輥時，由于對軋輥軸向相對位置要求不嚴格，導板、衛(wèi)板既簡單也易調(diào)整，使換輥時間大為縮短；軋制時軋卡和中間軋廢事故少，處理事故的時間也少。因此軋機的作業(yè)率大為提高，從而顯著提高軋機的生產(chǎn)能力，這對多品種小批量生產(chǎn)的軋機以及品種規(guī)格多的合金鋼廠，效果尤為顯著。此外，由于無孔型軋制道次變形量大，可減少軋制道次，縮短軋制節(jié)奏時間，也是使軋機產(chǎn)量提高的主要原因之一。

第108頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法1.無孔型軋制及其經(jīng)濟意義（3）特點缺點由于軋件是在平輥間軋制，失去了孔型側(cè)壁的夾持作用，容易出現(xiàn)歪扭脫方的現(xiàn)象（圖2-42a），如果脫方嚴重，將影響軋制的正常進行。經(jīng)多道次平輥軋制后，軋件角部易出現(xiàn)尖角，此軋件進入精軋孔型容易形成折疊（圖2-42b）。如果無孔型軋制是在水平連軋機上進行，則軋件在機架間要扭轉(zhuǎn)90°，此時，由于軋件與導衛(wèi)板接觸而容易發(fā)生刮傷，且加劇了脫方和尖角的缺陷。在連續(xù)水平機架間需裝設(shè)能夠穩(wěn)定扭轉(zhuǎn)軋件的翻鋼裝置。

第109頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法2.無孔型軋制特性無孔型軋制的變形特點既不同于板軋制，也不同于孔型軋制。因此須掌握其軋制特性，自由面變形特性、軋件歪扭脫方的產(chǎn)生及其表層金屬流動特點等。

寬展特性

無孔型軋制雖然是矩形軋件在平輥間軋制，但與板軋制不同，主要表現(xiàn)為（B0/H0），徑厚比（D/H0）都很小。一般B0/H0=1~2，因此寬展量大。設(shè)計壓下規(guī)程時，需要精確計算寬展量。計算寬展可用艾克隆德公式和巴赫契諾夫公式，也可用筱倉公式。第110頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法2.無孔型軋制特性

寬展特性

寬展：

平均寬展：

最大寬展量：第111頁，共199頁，2023年，2月20日，星期四第二章延伸孔型設(shè)計§2.9無孔型軋制法2.無孔型軋制特性

自由面變形特性

與板軋制不同，用無孔型軋制法軋制棒材時，軋件的各個面反復成為軋輥壓下面和自由寬展面。自由寬展的形狀對軋制的穩(wěn)定性和成品表面質(zhì)量都有重要影響。因此，必須掌握自由寬展面的變形特點，并將它反映到壓下規(guī)程中。自由寬展面的形狀隨軋制條件不同而變化，棒材軋制均屬高件軋制，隨壓下率、寬厚比、徑厚比不同，自由寬展面即軋件側(cè)表面可能形成單鼓形或雙鼓形。通常，壓下率、徑厚比越大越容易出現(xiàn)單鼓形。單鼓形和雙鼓形的臨界壓下率用公式表示為：第112頁，共199頁，2023年，2