合肥某框架剪力墻結(jié)構(gòu)高架模板支撐施工方案有計(jì)算

目錄1、編制依據(jù)--------------------------------------------------------------12、工程概況--------------------------------------------------------------13、模板計(jì)算與與選擇------------------------------------------------------24、模板施工--------------------------------------------------------------54.1柱模模板--------------------------------------------------------------54.2梁板板模板------------------------------------------------------------54.3滿堂堂鋼管腳手架架----------------------------------------------------64.4模板板安裝質(zhì)量--------------------------------------------------------64.5模板板拆除------------------------------------------------------------75、質(zhì)量保證措措施---------------------------------------------------------76、施工安全措措施---------------------------------------------------------87、高架支撐的的構(gòu)造措施---------------------------------------------------98、承荷樓板的的加固------------------------------------------------------109、混凝土澆筑筑及其他----------------------------------------------------10高支模施工應(yīng)急急預(yù)案-----------------------------------------------------12附：模板計(jì)算書書---------------------------------------------------------16梁模板扣件鋼管管高支撐架計(jì)計(jì)算書----------------------------------------16梁側(cè)模計(jì)算書-----------------------------------------------------------24扣件鋼管樓板模模板支架計(jì)算算書-----------------------------------------30圓柱鋼模板計(jì)算算書-----------------------------------------------------381、編制依據(jù)招標(biāo)文件、施工工合同及設(shè)計(jì)計(jì)圖紙；現(xiàn)行有關(guān)工程建建設(shè)的法律、法法規(guī)、強(qiáng)制性性條文、規(guī)范范、標(biāo)準(zhǔn)和文文件；本企業(yè)內(nèi)部施工工工藝標(biāo)準(zhǔn)：：《合肥市東東皖建安公司司施工工藝標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》。2、工程概況本工程位于合肥肥市雙鳳經(jīng)濟(jì)濟(jì)開發(fā)區(qū)內(nèi)，主主要結(jié)構(gòu)類型型為鋼筋混凝凝土框架剪力力墻結(jié)構(gòu)，總總建筑面積114975mm2。各層層高分分別為：地下下室為4.33m，一層、八層層為4.5m，二～七層為為3.6m，其中一層門廳層高為8..1m（詳見下圖圖）。為確保工程質(zhì)質(zhì)量和施工安安全，特制定定本方案。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情情況，此部位位模板工程擬擬采用以下材材料：18330×9155×18mmm膠合板（側(cè)模模、底模）、50×100mm木方（背楞、次龍骨）、φ48×3.5鋼管（腳手架、主龍骨）、直徑800mm圓鋼模。3、模板計(jì)算與與選擇依據(jù)《建筑施工工手冊(cè)》縮印印本(第二版)，對(duì)本工程模模板進(jìn)行了設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算（詳見附后計(jì)計(jì)算書），并通過(guò)計(jì)算確確定以下模板板參數(shù)。3.1框架柱：：圓柱側(cè)模采用用3mm厚的直徑徑800mm圓鋼模，在鋼鋼模外側(cè)用φφ48×3..5鋼管做間距1.0m的方形柱箍箍和φ6鋼筋做間距0.5m的圓形柱箍，以加強(qiáng)強(qiáng)模板強(qiáng)度。方柱側(cè)模采用1830×915×18mm膠合板和50×100mm木方，柱模外側(cè)用φ48×3.5鋼管做間距0.5m的方形柱箍，并在中部增設(shè)一道φ14對(duì)拉螺栓。3.2框架梁：：梁模采用11830×9915×188mm膠合板和50×100mm木方，梁支撐架立立桿的橫向間間距0.8m、縱向間距0.8m，梁下小橫桿桿間距0.3m，梁底另增頂撐至基礎(chǔ)，頂頂撐縱向間距距0.8m。3.3頂模板：：板底模采用用1830××915×118mm膠合板，模模板次龍骨為為間距0.330m的50×1000木方，主龍龍骨為間距00.8m的φ48×3..0鋼管。3.4滿堂支撐撐架：采用φ48×3..5mm鋼管搭設(shè)，立立桿間距為00.8×0.8m，縱橫水平平桿步距為1.5m，且每根立立桿必須每步步都用縱橫水水平桿拉接成成整體。4、模板施工4.1柱模板4.1.1工藝藝流程：搭設(shè)設(shè)安裝架→模板安裝就就位→檢查對(duì)角線線、垂直和位位置→安置柱箍→安裝梁口的的柱?！鏅z查校校正→群體固定。4.1.2樓面面上彈縱橫軸軸線和柱四周周控制邊線，并并做好檢查復(fù)復(fù)核工作；4.1.3安裝裝前柱根部應(yīng)應(yīng)清理干凈并并且柱模根部部應(yīng)留出清掃掃口；4.1.4柱模模接槎處要密密縫連接，陽(yáng)陽(yáng)角接縫處必必須加墊海棉棉條；4.2梁板模板板4.2.1梁模模工藝流程：：彈梁軸線并并復(fù)核→搭滿堂架→安放梁底模模并固定→梁底起拱→安裝側(cè)?！鷱?fù)核梁模尺尺寸、標(biāo)高、位位置→與相鄰模板板連接固定頂模板工藝流程程：搭滿堂架架→測(cè)水平→擺主次龍骨骨→調(diào)整樓板模模標(biāo)高及起拱拱→鋪膠合板→清理、刷油油→檢查模板標(biāo)標(biāo)高、平整度度、支撐牢固固情況。4.2.2梁板板模板的安裝裝要密切配合合鋼筋綁扎，高高度超過(guò)1m的梁應(yīng)留一一側(cè)模板不封封，待梁鋼筋筋綁扎完畢后后再封模，以保證證大截面梁的的綁扎質(zhì)量；；4.2.3所有有跨度≥4m的梁、板必必須起拱0.1％～0.3％，防止撓撓度過(guò)大；4.2.4梁模模板鋪排從梁梁兩端往中間間退，梁的清清掃口設(shè)在梁梁中；4.2.5為保保證安全，在在大尺寸的梁梁底模下增設(shè)設(shè)雙扣措施；；4.3滿堂鋼管管腳手架4.3.1搭設(shè)設(shè)工藝流程：：根據(jù)梁位置置定出立桿位位置→豎立桿→帶縱橫水平平桿→復(fù)核立桿垂垂直度→加剪刀撐→與已澆筑砼砼結(jié)構(gòu)連接固固定4.3.2每根根立桿底部應(yīng)應(yīng)設(shè)置100×1100×200墊板；4.3.3采用用φ48×3..5mm鋼管搭設(shè)，立桿間距為0.8×0.8m，縱橫水平桿桿步距為1..5m，縱橫掃地地水平桿距地地不大于0.2m。立桿之間必必須按步距滿滿設(shè)雙向水平平桿，確保兩兩方向足夠的的設(shè)計(jì)剛度；；4.3.4立桿桿搭設(shè)時(shí)先拉拉出個(gè)框架，與與水平桿連接接的扣件不要要扣緊，待從從兩個(gè)方向上上用線墜復(fù)核核完垂直度后后再扣牢，以以后每層立桿桿均必須用線線墜復(fù)核垂直直度。立桿的的接長(zhǎng)必須采采用對(duì)接扣件件并在高度方方向應(yīng)交錯(cuò)布布置，即兩根根相鄰立桿的的接頭不應(yīng)設(shè)設(shè)置在同步內(nèi)內(nèi)，同步內(nèi)隔隔一根立桿的的兩個(gè)相隔接接頭在高度方方向錯(cuò)開的距距離不宜小于于0.5m，各接頭中中心至節(jié)點(diǎn)的的距離不宜大大于步距的1/3。4.3.5支架架周邊與中間每每隔五根立桿應(yīng)設(shè)設(shè)置一道縱向向交叉剪刀撐撐且應(yīng)一直到到頂，并且應(yīng)應(yīng)與相交立桿桿、底部掃地地桿、頂部水水平桿扣牢，每每個(gè)扣件的間間距不應(yīng)大于于2m，剪刀撐的的設(shè)置角度應(yīng)應(yīng)在45°～60°。4.3.6在高高支撐架的頂頂部、底部（掃地地桿的設(shè)置層層）及中間樓樓層處必須設(shè)設(shè)水平加強(qiáng)層層，水平加強(qiáng)層層必須與各層層已澆筑完畢畢的框架柱拉拉結(jié)牢固。4.4模板安裝裝質(zhì)量4.4.1模板板安裝必須有有足夠的強(qiáng)度度、剛度和穩(wěn)穩(wěn)定性，拼縫縫嚴(yán)密無(wú)漏漿漿，立模垂直直，角模方正正，位置標(biāo)高高正確。4.4.2高支支模架體位于于地下室頂板板上（板厚180mm），為保證證架體不下沉沉和不對(duì)頂板板結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破破壞，架體搭搭設(shè)時(shí)地下室室頂板砼強(qiáng)度度至少達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%且頂板板下模板支撐撐架不得拆除除。4.4.2允許許偏差項(xiàng)目：：項(xiàng)目允許偏差（mmm）項(xiàng)目允許偏差（mmm）軸線位置5層高垂直度8底模上表面標(biāo)高高±5相鄰兩板表面高高低低差2截面內(nèi)部尺寸+4，-5表面平整度54.5模板拆除除4.5.1模板板必須在砼達(dá)到到一定強(qiáng)度后后方可拆除，拆模順序?yàn)椤跋戎Ш蟛?，后后支先拆”?.5.2梁板板等水平構(gòu)件件的模板應(yīng)在在拆除前要填填寫模板拆除申請(qǐng)表，經(jīng)監(jiān)理批準(zhǔn)后方方可拆模。4.5.3拆除除后要及時(shí)清清理場(chǎng)區(qū)垃圾圾，做到工完完場(chǎng)清，做好好文明施工。5、質(zhì)量保證措措施5.1施工中要要嚴(yán)把材料關(guān)關(guān)：所使用的的木方、膠合合板、鋼管等等材料應(yīng)符合合其規(guī)格、材材質(zhì)等要求，對(duì)于不合格格和長(zhǎng)期使用發(fā)發(fā)生變形的材材料應(yīng)嚴(yán)禁使使用。確保立立桿的垂直偏偏差和橫桿的的水平偏差小小于《扣件架架規(guī)范》的要要求；5.2為保證高高支模架體的的搭設(shè)質(zhì)量，將將由專業(yè)架子子工進(jìn)行搭設(shè)設(shè)，施工前進(jìn)進(jìn)行詳細(xì)交底底，施工中對(duì)對(duì)立桿垂直度度、橫桿水平平度、架體拉拉結(jié)進(jìn)行認(rèn)真真復(fù)核，確保保支撐架的質(zhì)質(zhì)量。5.3建立健全全以項(xiàng)目經(jīng)理理為首、項(xiàng)目目部質(zhì)檢員和班級(jí)級(jí)兼職質(zhì)量員員的質(zhì)量管理理組織機(jī)構(gòu)，以以保證對(duì)施工工質(zhì)量的層層層把關(guān)，確保保工程質(zhì)量。6、施工安全措措施6.1柱砼的中中間澆搗口處處，應(yīng)搭設(shè)人行馬道、滿滿鋪腳手板，圍圍上防護(hù)網(wǎng)，防防止人員和物物體墜落。6.2安裝柱模模時(shí)，應(yīng)隨時(shí)時(shí)支撐固定，防防止傾覆。遇遇有中途停歇歇，應(yīng)將已就就位的模板或或支承件連接接穩(wěn)固，不得得單擺浮擱。在在樓層拆模時(shí)時(shí)，如有間歇歇，亦應(yīng)將已已拆下的模板板和配件及時(shí)時(shí)運(yùn)走，防止止墜落傷人。6.3在腳手架架或操作臺(tái)上上堆放模板時(shí)時(shí)，應(yīng)按規(guī)定定碼放平穩(wěn)，防防止脫落并不不得超載。操操作工具及模模板連接件要要隨手放入工工具袋內(nèi)，嚴(yán)嚴(yán)禁放在腳手手架或操作臺(tái)臺(tái)上。6.4鋼筋等材材料不能在支支架上方堆放放。6.5使用電動(dòng)動(dòng)工具，注意意用電安全，并并應(yīng)有可靠的的漏電保護(hù)裝裝置。6.6澆筑混凝凝土?xí)r，應(yīng)設(shè)設(shè)專人看護(hù)模模板，如發(fā)現(xiàn)現(xiàn)模板傾斜、位位移、局部鼓鼓脹時(shí)，應(yīng)及及時(shí)采取緊固固措施，方可可繼續(xù)施工。6.7樓層平面面施工時(shí)，應(yīng)應(yīng)層層支設(shè)防防護(hù)欄，防護(hù)護(hù)高度不小于于1.1m；高空作業(yè)時(shí)，應(yīng)按規(guī)定定穿防滑鞋、佩佩戴安全帶，同同時(shí)應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)執(zhí)行有關(guān)高空空作業(yè)的規(guī)程程和文件的規(guī)規(guī)定。6.8重復(fù)使用用的模板應(yīng)進(jìn)進(jìn)行挑選，破破損和污染嚴(yán)嚴(yán)重的不得使使用，孔洞較較多的只可使使用在開間較較小等預(yù)留洞洞較多的部位位，且次龍骨骨應(yīng)視板材情情況進(jìn)行適當(dāng)當(dāng)?shù)募訌?qiáng)。7、高架支撐的的構(gòu)造措施7.1立桿平面面布置高架施工前應(yīng)先先將立桿位置置現(xiàn)場(chǎng)放出大大樣，嚴(yán)格按按大樣設(shè)置立立桿和搭設(shè)高高架，同時(shí)立立桿的垂直度度應(yīng)用經(jīng)緯儀儀檢查校正。7.2扣件的擰擰緊力矩確保保達(dá)到40～65N.mm7.3立桿落在在回填土的部部位，回填土土必須夯實(shí)，確確保地基承載載力設(shè)計(jì)值達(dá)達(dá)到68.000kN/mm2。7.4剪刀撐設(shè)設(shè)置剪刀撐沿縱橫兩兩個(gè)方向應(yīng)滿滿設(shè)，與水平平夾角為455～600，剪刀撐均均與現(xiàn)有結(jié)構(gòu)構(gòu)抵緊或落地地，并剛性聯(lián)聯(lián)接，確保將將因荷載不均均勻造成的水水平力傳遞至至結(jié)構(gòu)或地面面。7.5架體與樓樓層結(jié)構(gòu)的連連接支撐架與每層結(jié)結(jié)構(gòu)柱用水平平桿及斜桿連連接牢固，水水平桿及斜桿桿與架體連接接不少于兩點(diǎn)點(diǎn)，確保整個(gè)個(gè)架體與主體體結(jié)構(gòu)的連接接可靠；架體與西面和北面現(xiàn)有結(jié)結(jié)構(gòu)的滿膛架架也必須每步步牢固相連。一層與該支支撐架相鄰的的一跨原主體體結(jié)構(gòu)模板滿堂架不得拆除，二二層和三層的的模板滿堂架均不得拆拆除。7.6架體東面面、南面的增增強(qiáng)措施架體東面、南面面因不能與主主體結(jié)構(gòu)連接接，應(yīng)沿邊梁梁向外延伸2跨。7.7水平加強(qiáng)強(qiáng)層的設(shè)置支撐架在主梁下下及2層中部設(shè)置水水平加強(qiáng)層二二道，水平加加強(qiáng)層的作用用主要是加強(qiáng)強(qiáng)架體在平面面方向的剛度度，并起一定定的抗扭轉(zhuǎn)作作用。水平加加強(qiáng)層的設(shè)置置方法是采用用雙向水平斜斜桿，間距11660㎜，盡量與框框架柱連接及及與架體立桿桿連接，使架架體水平扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)力傳遞給主主體結(jié)構(gòu)。7.8架體的其其他構(gòu)造要求求架體搭設(shè)除了遵遵守《扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》的相關(guān)關(guān)要求外，還還要符合以下下要求：梁板模板高支撐撐架所用桿件件和扣件必須須為合格的國(guó)國(guó)標(biāo)產(chǎn)品；每每個(gè)扣件的擰擰緊力矩都要要進(jìn)行控制，直直接承受荷載載較大的扣件件（如梁底橫橫桿與立桿）由由專人負(fù)責(zé)檢檢查嚴(yán)格控制制擰緊力矩在在45-600N.m，對(duì)采用的雙雙扣件必須逐逐個(gè)檢查，雙雙扣件必須做做抗滑移試驗(yàn)驗(yàn)，確?？够屏_(dá)到18KN，否則及時(shí)時(shí)向?qū)＜医M匯匯報(bào)，采取其其他的加固措措施。鋼管不不能選用已經(jīng)經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)發(fā)生變形的。所有梁底支撐架架必須滿設(shè)剪剪刀撐。所有方木的位置置和放置方向向必須嚴(yán)格按按照設(shè)計(jì)執(zhí)行行。立桿的位置要彈彈線控制，嚴(yán)嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)計(jì)尺寸搭設(shè)，確確保位置準(zhǔn)確確、齊整；立立桿連接采用用對(duì)接，嚴(yán)禁禁搭接，相鄰鄰接頭應(yīng)錯(cuò)開開至少一步架架；水平桿的的接頭也應(yīng)錯(cuò)錯(cuò)開在不同的的框格中設(shè)置置?？v橫梁交接處，不不得因梁底支支撐架相會(huì)減減少立桿，應(yīng)應(yīng)根據(jù)具體情情況，適當(dāng)增增加立桿。架體大部分落在在地下室頂板板上，小部分分落在室外地地坪上，應(yīng)注注意協(xié)調(diào)步高高與掃地桿的的關(guān)系，以保保證掃地桿位位置為原則，可可采用一至兩兩步小步高的的變步距設(shè)置置進(jìn)行調(diào)整。確保立桿的垂直直偏差和橫桿桿的水平偏差差小于規(guī)范的的要求；立桿桿底部必須加加設(shè)墊板或槽槽鋼。梁按1.5‰起起拱。8、承荷樓板的的加固本支撐架體較高高，材料用量量大，荷載較較大。采用地地下室樓板與與板間加固支支撐共同構(gòu)成成的結(jié)構(gòu)體系系承擔(dān)荷載。加固支撐設(shè)置如如下：在高架架處的地下室室搭設(shè)滿堂架架，立桿縱橫橫間距按1200設(shè)置置，步距1500，縱橫梁下必必須設(shè)置加固固支撐架。高高架處的后澆澆帶及后澆帶帶向南、西、北北延伸的三跨跨加固支撐的的設(shè)置必須與與上部高架支支撐相同。結(jié)構(gòu)加固支撐的的具體設(shè)置方方法：先在地下室做做加固支撐架架，后做模板高高支撐架，后后澆帶采取先先頂后拆的方方法，以確保保梁板在未承承受附加荷載載之前已得到到支撐。結(jié)構(gòu)構(gòu)加固支撐必必須上下頂緊緊。板底墊以以大于200×2200的墊板，必必要時(shí)以木楔楔加緊。結(jié)構(gòu)加固支撐滿滿堂架必須設(shè)設(shè)置掃地桿，水水平拉接桿件件和剪刀撐，按按照通常結(jié)構(gòu)構(gòu)受荷滿堂架架的要求進(jìn)行行搭設(shè)。9、混凝土澆筑筑及其他9.1混凝土澆澆筑路線及注注意事項(xiàng)考慮到架體的受受力均勻性，砼砼應(yīng)從中間向向南北兩邊對(duì)對(duì)稱澆筑。澆筑混凝土前，模模板應(yīng)清理干干凈，用水潤(rùn)潤(rùn)濕，大梁澆澆筑時(shí)，應(yīng)分分層振搗，防防止漏振和重重振。棒頭應(yīng)應(yīng)垂直插入，插插入下層混凝凝土5-10ccm左右，以加加強(qiáng)層間結(jié)合合，但嚴(yán)禁插插入下層過(guò)深深甚至一插到到底，造成側(cè)側(cè)壓力陡增而而發(fā)生漲模。振振搗時(shí)應(yīng)盡量量不碰模板、鋼鋼筋、預(yù)埋件件和穿梁螺栓栓。9.2操作面設(shè)設(shè)置架體搭設(shè)過(guò)程中中，在二層中中部滿鋪竹笆笆，以防墜落落。搭設(shè)到預(yù)預(yù)定高度后在在梁底標(biāo)高以以下約1000處鋪設(shè)操作作面，便于進(jìn)進(jìn)行梁底支設(shè)設(shè)、鋼筋綁扎扎等工作。高支模施工應(yīng)急急預(yù)案1、應(yīng)急救援組組織機(jī)構(gòu)2、應(yīng)急組織機(jī)機(jī)構(gòu)人員職責(zé)責(zé)2.1指揮：負(fù)負(fù)責(zé)啟動(dòng)本預(yù)預(yù)案，是高支支模架施工發(fā)發(fā)生事故時(shí)的現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)應(yīng)急救援指指揮，負(fù)責(zé)接接待采訪事故故現(xiàn)場(chǎng)的媒體體和對(duì)外發(fā)言言。2.2副指揮：：協(xié)助指揮工工作，當(dāng)指揮揮未在現(xiàn)場(chǎng)時(shí)時(shí)履行指揮職職責(zé)。2.3現(xiàn)場(chǎng)成立立四個(gè)搶險(xiǎn)分分隊(duì)：人員救護(hù)隊(duì)：負(fù)負(fù)責(zé)受傷人員員的急救和事事故現(xiàn)場(chǎng)的安安全防護(hù)。通訊保障隊(duì)：負(fù)負(fù)責(zé)事故場(chǎng)工負(fù)援照用的應(yīng)負(fù)現(xiàn)工救物場(chǎng)關(guān)事2.4組織機(jī)構(gòu)構(gòu)人員具體職職責(zé)及聯(lián)系電電話救援隊(duì)職務(wù)人員職責(zé)電話人員救救護(hù)隊(duì)組長(zhǎng)梁水英組織發(fā)言1350050066105副組長(zhǎng)韓永來(lái)工作1386618899037組員朱其兵各項(xiàng)作的王國(guó)章斷電照明鐘圣付機(jī)械胡廣亭的清險(xiǎn)工揮柳金祥的清張亮員的通訊保障障隊(duì)組長(zhǎng)韓永來(lái)組織副組長(zhǎng)張宇俠工作組員朱其兵與應(yīng)的聯(lián)戴玉森急機(jī)絡(luò)物資保障障隊(duì)組長(zhǎng)韓永來(lái)組織副組長(zhǎng)戴玉森工作組員鐘圣付場(chǎng)收朱其兵的運(yùn)組長(zhǎng)韓永來(lái)組織副組長(zhǎng)孫曉虎工作組員黃袁凌的勞的集對(duì)2.5公共緊急急電話治安巡巡邏1100消防車1199救護(hù)車12002.6傷員就近近送市第三人民院寨路03、應(yīng)急措施發(fā)事故發(fā)應(yīng)聽到呼救的任何人，應(yīng)將信息準(zhǔn)確報(bào)告與自己最近的應(yīng)急機(jī)構(gòu)人員，使事故信息迅速準(zhǔn)確報(bào)告到現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)急指揮/副指揮（項(xiàng)目經(jīng)理、副經(jīng)理）處。應(yīng)急指指揮/副指揮決定定是否啟動(dòng)應(yīng)應(yīng)急預(yù)案，并并立即進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)組織救援，同時(shí)由由應(yīng)急指揮/副指揮負(fù)責(zé)將將事故情況及及時(shí)上報(bào)公司司。3.3報(bào)警：通通訊保障隊(duì)或或相關(guān)人員，按按照應(yīng)急指揮揮的要求撥打打緊急救護(hù)電電話等緊急電電話，報(bào)告事事故地點(diǎn)、簡(jiǎn)簡(jiǎn)況和事故現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)附近醒目目的標(biāo)志性建建筑及道路，以以利于救護(hù)車車等各種急救救車輛迅速判判斷方位。3.4救護(hù)程序序現(xiàn)場(chǎng)電工迅速切切斷事故地的的電源，同時(shí)時(shí)立即由其它它線路對(duì)事故故地進(jìn)行照明明；專業(yè)工長(zhǎng)立即集集合施工班組組，統(tǒng)計(jì)確切切的遇險(xiǎn)人員員，并組織班班組進(jìn)行搶險(xiǎn)險(xiǎn)準(zhǔn)備；應(yīng)急指揮/副指指揮親臨一線線查看險(xiǎn)情，及及時(shí)搶救傷員員，并采取措措施、做好防防護(hù)，防止二二次傷害；3.5接車：指指揮/副指揮指定專專人迅速到主主要路口/現(xiàn)場(chǎng)大門口口接車，引領(lǐng)領(lǐng)救護(hù)車等各各種急救車輛輛到達(dá)事故現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)，提供現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)用電平面面布置圖，積積極協(xié)助采取取技術(shù)性的撲撲救措施。3.6通訊保障障隊(duì)保證搶險(xiǎn)險(xiǎn)救援工作中中各項(xiàng)信息快快速、準(zhǔn)確傳傳遞。3.7障援材防物3.8現(xiàn)場(chǎng)處理理：治安保衛(wèi)隊(duì)負(fù)負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)安全全保衛(wèi)工作，設(shè)設(shè)置警戒線，維維持現(xiàn)場(chǎng)秩序序，保障各類類救援車輛通通行，禁止無(wú)無(wú)關(guān)人員進(jìn)入入現(xiàn)場(chǎng)，防止止物資丟失和和人為破壞。保保護(hù)好事故現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)，為事故故調(diào)查提供證證據(jù)。在送電電之前全面檢檢查電路情況況，確認(rèn)無(wú)危危險(xiǎn)源后方可可送電，恢復(fù)復(fù)生產(chǎn)。4、事故調(diào)查處處理現(xiàn)場(chǎng)指揮和相關(guān)關(guān)人員協(xié)助有有關(guān)部門調(diào)查查事故原因，及及時(shí)清理現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)，填寫相關(guān)關(guān)記錄。附：模板設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算書梁模板扣件鋼管管高支撐架計(jì)計(jì)算書模板支架搭設(shè)高高度為9.66米，基本尺尺寸為：梁截截面B×D=300mm×950mm，梁支支撐立桿的橫橫距(跨度方向)ll=0.80米，立桿的的步距h=11.50米，梁梁底增加1道承重立桿桿，采用的鋼管管類型為φ48×3.0，計(jì)算中考慮慮梁兩側(cè)部分分樓板混凝土土荷載以集中中力方式向下下傳遞。圖1梁模板板支撐架立面面簡(jiǎn)圖一、模板面板計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu)，需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度，模板面板的的按照多跨連連續(xù)梁計(jì)算，作用荷載包包括梁與模板板自重荷載，施施工活荷載等等。1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混混凝土梁自重重(kN/m))：q1=255.000××0.9500×0.3000=7.1225kN/mm(2)模板的自自重線荷載((kN/m))：q2=0..350×0.3000×(2×0.9500+0.3000)/0..300=00.770kkN/m(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1==(1.00000+2..0000)×0.3000×0.3000=0.22770kN均布荷載q==1.22××7.1255+1.22××0.7700=9.44774kN//mm集中荷載P==1.44××0.2700=0.33778kN面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=30..000×1.80×1.80//6=116.200ccm3；I=30..000×1.80×1.80×1.80//12==14.5588cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN..mm)剪力圖(kN))變形圖(mm))經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從從左左到右各支支座座力分別為為NN1=0..5533kNNNN2=2..1154kNNNN3=0..5533kNN最大彎矩最大變形V==0.00mmm(1)抗彎強(qiáng)度度計(jì)算算經(jīng)計(jì)算得到面板板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值f==0.00226×1000×1000//1620000=1.66005N/mmmm2面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取15.000N/mmmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f]],,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算算[[可以不計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值T=33×888.00/(2×300.0000×18.0000)=00..247NN//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.4400N/mmm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[[TT]，滿足要要求!(3)撓度計(jì)算算面板最大撓度計(jì)計(jì)算算值v==0.00229mm面板的最大撓度度小小于150..0/25500，滿足要求!二、梁底支撐木木方方的計(jì)算（一）梁底木方方計(jì)計(jì)算按照三跨連續(xù)梁梁計(jì)計(jì)算，最大大彎彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計(jì)算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計(jì)計(jì)算公式如如下下:均布荷載q==2.11554/0..3300=77..181kkNN/m最大彎矩M==0.11qql2=00..1×7.18×0.30×最大剪力Q==00.6×0.3000×7.1811=1.22993kN最大支座力NN==1.1×0.3000×7.1811=2.33770kN木方的截面力學(xué)學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.5500×9.50×9.50//6=667.699ccm3；I=4.5500×9.50×9.50×9.50//12==321..552cm44；(1)木方抗彎彎強(qiáng)度度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.00665×106/6676877..5=0..996N/mmmm2木方的抗彎計(jì)算算強(qiáng)強(qiáng)度小于133.0N//mmm2,滿足足要求!(2)木方抗剪剪計(jì)算算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算算公公式如下:QQ=00..6ql截面抗剪強(qiáng)度必必須須滿足:TT=33QQ/2bhh<[TT]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值T=33×1293//(2×45×95)=00.4544NN/mm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.3300N/mmm22木方的抗剪強(qiáng)度度計(jì)計(jì)算滿足要要求求!(3)木方撓度度計(jì)算算最大變形v==0.67777×5.9844×300.004/(11000×9500..00×32151156.33))=0.00111mm木方的最大撓度度小小于300..0/25500，滿足要求!三、梁底支撐鋼鋼管管計(jì)算(一)梁底支支撐橫向向鋼管計(jì)算算橫向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木木方方支撐傳遞遞力力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力圖圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmmaax=0..0030mmm最大支座力QQmmax=33..969kkNN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.00993×106/44491..00=20..666N/mmmm2支撐鋼管的抗彎彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于4000.0//1150與10mm,,滿足要求!(二)梁底支支撐縱向向鋼管計(jì)算算縱向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫橫向向支撐鋼管管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力圖圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmmaax=1..5532mmm最大支座力QQmmax=1111.4933kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.88559×106/44491..00=1911..38N//mmm2支撐鋼管的抗彎彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于8000.0//1150與10mm,,滿足要求!四、扣件抗滑移移的的計(jì)算縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時(shí)，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)計(jì)值值,取8.0kNN；R———縱向或橫向向水平桿傳傳給給立桿的豎豎向向作用力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值；計(jì)算中R取最大大支支座反力，RRR=11..449kN單扣件抗滑承載載力力的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算不滿足要要求求，此處將采采用大螺桿桿頂頂托支撐。五、立桿的穩(wěn)定定性性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算算公式其中N———立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)計(jì)值值，它包括括：：橫桿的最大支座座反反力N1==11.4499kN((已已經(jīng)包括組組合合系數(shù)1.44)腳手架鋼管的自自重重N2==1.22××0.1299×9.5000=1.44772kNNN=1111.4933++1.47722=12..9964kNN——軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll0/i查查表得到；；i———計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A———立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.244W———立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度度計(jì)算值((N/mm22)；[ff]]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=22005.000NN/mm22；；ll00——計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計(jì)算ll00=kk11uh(11))ll00=((hh+2a))((2)kk1——計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，按按按照表1取值為1.1185；uu——計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照照《扣扣件式規(guī)范范》表表；u=11.70aa——立桿上端伸伸出頂層橫橫桿桿中心線至至模模板支撐點(diǎn)點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0..007m；公式(1)的計(jì)計(jì)算算結(jié)果：==1522..16N//mmm2，立桿桿的穩(wěn)定性性計(jì)計(jì)算<[[f],滿足足要求!公式(2)的計(jì)計(jì)算算結(jié)果：==53..332N/mmmm2，立桿的的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算算<[ff],滿足要要求!如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由公式(3)計(jì)算ll00=kk11k2(hh++2a)(33))k2——計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，按按按照表2取值為1.0020；公式(3)的計(jì)計(jì)算算結(jié)果：==71..223N/mmmm2，立桿的的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算算<[ff],滿足要要求!模板承重架應(yīng)盡盡量量利用剪力力墻墻或柱作為為連連接連墻件件，否否則存在安安全全隱患。1模板支架架計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附附加加系數(shù)k11步距h(m))h≤0.90.9<h≤11..21.2<h≤11..51.5<h≤22..1k11.1631.1671.1851.243表2模板支支架計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附附加加系數(shù)k22H(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091梁側(cè)模板計(jì)算書書一、梁側(cè)模板基基本本參數(shù)計(jì)算斷面寬度33000mm，高高度950mmm，兩側(cè)樓樓板高度1220mm。模模板面板采采用用普通膠合合板板。內(nèi)龍骨骨布布置3道，內(nèi)龍骨骨采用45×95mm木方方。外龍骨骨間間距400mmm，外龍骨骨采用雙鋼鋼管管48mm×3.0mmm。對(duì)拉螺栓栓布置2道，在斷面面內(nèi)水平間間距距200+4450mmm，斷斷面跨度方方向向間距4000mm，直徑徑12mm。模板組裝示意圖圖二、梁側(cè)模板荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮新新澆混凝土土側(cè)側(cè)壓力和傾傾倒倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓撓度度驗(yàn)算只考考慮慮新澆混凝凝土土側(cè)壓力產(chǎn)產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓壓力力計(jì)算公式式為為下式中的的較較小值:其中c——混混凝凝土的重力力密密度，取244.0000kkN/m33；；t———新澆混凝土土的初凝時(shí)時(shí)間間，為0時(shí)(表示無(wú)資料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T———混凝土的入入模溫度，取取取25.0000℃；V———混凝土的澆澆筑速度，取取取2.5000m/h；HH——混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位位置置處至新澆澆混混凝土頂面面總總高度，取取00.9500mm；1——外加劑劑影響修正系系系數(shù)，取1..200；2——混凝土土坍落度影響響響修正系數(shù)數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計(jì)算的的新新澆混凝土土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值F1=222.79900kN/mm22實(shí)際計(jì)算中采用用新新澆混凝土土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值F1=222.80000kN/mm22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值F2=4.00000kN/mm22。三、梁側(cè)模板面面板板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度度和和剛度。模模板板面板的按按照照三跨連續(xù)續(xù)梁梁計(jì)算。面面板板的計(jì)算寬寬度度取0.400m。荷載計(jì)算值qq=1..22×22.8000×0.4000+1.44××4.0000×0.4000=13..1184kNN//m面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W==40..000×1.80×1.80//6=221.600ccm3；I==40..000×1.80×1.80×1.80//12==19.4444cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN..mm)剪力圖(kN))變形圖(mm))經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從從左左到右各支支座座力分別為為N11==1.94411kNN22==6.46688kNN33==1.94411kN最大彎矩最大變形V==1.44mmm(1)抗彎強(qiáng)度度計(jì)算算經(jīng)計(jì)算得到面板板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值f==0.22553×1000×1000//2160000=11..7713N//mmm2面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取15.000N/mmmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f]],,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算算[[可以不計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值T=33×3234..0/(22××400.0000×18.0000)=00..674NN//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.4400N/mmm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[[TT]，滿足要要求!(3)撓度計(jì)算算面板最大撓度計(jì)計(jì)算算值v==1.44113mm面板的最大撓度度小小于392..5/25500,滿足要求求!四、梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)龍龍骨的計(jì)算算內(nèi)龍骨直接承受受模模板傳遞的的荷荷載，通常常按按照均布荷荷載載連續(xù)梁計(jì)計(jì)算算。內(nèi)龍骨均布荷載載按按照面板最最大大支座力除除以以面板計(jì)算算寬寬度得到。q==6.46688/0.44000=166..171kkNN/m按照三跨連續(xù)梁梁計(jì)計(jì)算，最大大彎彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計(jì)算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計(jì)計(jì)算公式如如下下:均布荷載q==6.44668/0..4400=1166.1711kkN/m最大彎矩M==0.11qql2=00..1×16.1771×0.40×最大剪力Q==00.6×0.4000×16.1771=3..8881kNN最大支座力NN==1.1×0.4000×16.1771=7..1115kNN本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W==4.500××9.50×9.50//6=667.699ccm3；I==4.500××9.50×9.50×9.50//12==321..552cm44；(1)抗彎強(qiáng)度度計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.22559×106/6676877..5=3..882N/mmmm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小小于于13.0NN/mm22,,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算算[可可以不計(jì)算算]]最大剪力的計(jì)算算公公式如下:Q==0.66qql截面抗剪強(qiáng)度必必須須滿足:T==3Q/22bbh<[[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值T=33×3881//(2×45×95)=11.3622NN/mm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.3300N/mmm22抗剪強(qiáng)度計(jì)算基基本本滿足要求!(3)撓度計(jì)算算最大變形v==0.67777×13.4776×400.004/(11000×9500..00×32151156.33))=0.00776mm最大撓度小于44000.0//2250,滿足足要求!五、梁側(cè)模板外外龍龍骨的計(jì)算算外龍骨承受內(nèi)龍龍骨骨傳遞的荷荷載載，按照集集中中荷載下連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中中荷荷載作用下下的的連續(xù)梁計(jì)計(jì)算算。集中荷載P取橫橫向向支撐鋼管管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力圖圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmmaax=0..0085mmm最大支座力QQmmax=55..405kkNN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.44000×106/9945800000.0==442.299NN/mm22支撐鋼管的抗彎彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于4550.0//1150與10mm,,滿足要求!六、對(duì)拉螺栓的的計(jì)計(jì)算計(jì)算公式:NN<[[NN]=ffA其中N———對(duì)拉螺栓所所受的拉力力；；A——對(duì)對(duì)拉拉螺栓有效效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取取170N//mm2；對(duì)拉螺栓的直徑徑((mm):12對(duì)拉螺栓有效直直徑徑(mm):10對(duì)拉螺栓有效面面積積(mm2)::A==76.00000對(duì)拉螺栓最大容容許許拉力值(kN):[N]==12..9920對(duì)拉螺栓所受的的最最大拉力(kN):N==5.40055對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算算滿足要求求!!扣件鋼管樓板模模板板支架計(jì)算算書書模板支架的計(jì)算算參參照《建筑筑施施工扣件式式鋼鋼管腳手架架安安全技術(shù)規(guī)規(guī)范范》（JGJJ130--22001）。模模板支架搭搭設(shè)設(shè)高度為9..5米，搭設(shè)設(shè)尺寸為：：立立桿的縱距距b=0..880米，立桿桿的橫距l(xiāng)l=0.8800米，立桿的的步距h==1.500米米。采用的鋼鋼管類型為為448×3.0。圖1樓板支支撐架架立面簡(jiǎn)圖圖圖2樓板支支撐架架荷載計(jì)算算單單元一、模板面板計(jì)計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度度和和剛度。模模板板面板的按按照照三跨連續(xù)續(xù)梁梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值qq1=225.00000×0.1200×0.8000+0.33550×0.8000=2.66880kN//mm活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qq2=((2.0000+1.00000)×0.8000=2.44000kN//mm面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W==80.0000×1.80×1.80//6=443.200ccm3；I==80.0000×1.80×1.80×1.80//12==38.8888cm4；(1)抗彎強(qiáng)度度計(jì)算算f=M//W<[[f]其中f———面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算算值值(N/mm22)；M——面面板板的最大彎彎距距(N.mm))；W——面面板板的凈截面面抵抵抗矩；[f]————面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值，取15..00N//mmm2；M=0.11000ql22其中q———荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到MM=0..1100×(1.2×2.6800+1.44××2.4000)×0.3000×經(jīng)計(jì)算得到面板板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值f==0.00559×1000×1000//4320000=1.33770N/mmmm2面板的抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f]],,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算算[[可以不計(jì)算算]T=3Q//22bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.66000×(1.2×2.6800+1.44××2.4000)×0.3000=1.11884kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值T=33×1184..0/(22××800.0000×18.0000)=00..123NN//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.4400N/mmm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[[TT]，滿足要要求!(3)撓度計(jì)算算v=0.66777ql44/10000EI<<[v]==l//250面板最大撓度計(jì)計(jì)算算值v==0.66777×2.6800×3004//(1000××6000×3888000)=00..063mmmm面板的最大撓度度小小于300..0/25500,滿足要求求!二、模板支撐木木方方的計(jì)算木方按照均布荷荷載載下連續(xù)梁梁計(jì)計(jì)算。1.荷載的計(jì)算算(1)鋼筋混凝凝土板板自重(kN/m))：q11=2255.0000××0.1200×0.3000=0.99000kN//mm(2)模板的自自重線線荷載(kN/m))：q12=00..350×0.3000=0.11005kN//mm(3)活荷載為為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值與振倒混混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值q2==(1.00000+2..0000)×0.3000=0.99000kN//mm靜荷載q1==1.22××0.9000+1.22××0.1055=1.22006kN//mm活荷載q2==1.44××0.9000=1.22660kN//mm2.木方的計(jì)算算按照三跨連續(xù)梁梁計(jì)計(jì)算，最大大彎彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計(jì)算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計(jì)計(jì)算公式如如下下:均布荷載q==0.99886/0..4400=22..466kkNN/m最大彎矩M==0.11qql2=00..1×2.47×0.40×最大剪力Q==00.6×0.4000×2.4666=0.55992kN最大支座力NN==1.1×0.4000×2.4666=1.00885kN木方的截面力學(xué)學(xué)參參數(shù)為W==4.500××9.50×9.50//6=667.699ccm3；I==4.500××9.50×9.50×9.50//12==321..552cm44；(1)木方抗彎彎強(qiáng)度度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.00339×106/6676877..5=0..558N/mmmm2木方的抗彎計(jì)算算強(qiáng)強(qiáng)度小于133.0N//mmm2,滿足足要求!(2)木方抗剪剪計(jì)算算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算算公公式如下:Q==0.66qql截面抗剪強(qiáng)度必必須須滿足:TT=3QQ//2bh<<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值T=33×592/((2×45×95)=00.2088NN/mm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.6600N/mmm22木方的抗剪強(qiáng)度度計(jì)計(jì)算滿足要要求求!(3)木方撓度度計(jì)算算最大變形v==0.67777×1.0055×400.004/(11000×9500..00×32151156.33))=0.00006mm木方的最大撓度度小小于400..0/25500,滿足要求求!三、板底支撐鋼鋼管管計(jì)算橫向支撐鋼管計(jì)計(jì)算算橫向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木木方方支撐傳遞遞力力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力圖圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmmaax=0..4419mmm最大支座力QQmmax=33..142kkNN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.22335×106/44491..00=52..332N/mmmm2支撐鋼管的抗彎彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于8000.0//1150與10mm,,滿足要求!縱向支撐鋼管計(jì)計(jì)算算縱向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫橫向向支撐鋼管管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力圖圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmmaax=0..8838mmm最大支座力QQmmax=66..755kkNN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.44440×106/44491..00=97..995N/mmmm2支撐鋼管的抗彎彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于8000.0//1150與10mm,,滿足要求!四、扣件抗滑移移的的計(jì)算縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時(shí)，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)計(jì)值值,取8.0kNN；R——縱縱向向或橫向水水平平桿傳給立立桿桿的豎向作作用用力設(shè)計(jì)值值；；計(jì)算中R取最大大支支座反力，RRR=6.7766kN單扣件抗滑承載載力力的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算滿足要求求!!當(dāng)直角扣件的擰擰緊緊力矩達(dá)400--655NN.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在122kN的荷載載下會(huì)滑動(dòng)動(dòng),,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kkNN的荷載下會(huì)會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載載力可取122.0kNN。五、模板支架荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架架的的荷載包括括靜靜荷載、活活荷荷載和風(fēng)荷荷載載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值包括以下下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架的的自重重(kN)：NG1=00..129×9.5000=1.22226kN(2)模板的自自重((kN)：NG2=00..350×0.8000×0.8000=0.22224kN(3)鋼筋混凝凝土樓樓板自重(kN)：NG3=2255.0000××0.1200×0.8000×0.8000=1.99220kN經(jīng)計(jì)算得到，靜靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值NG==NG1++NNG2+NNGG3=33.3700kkN。2.活荷載為施施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值與振倒混混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值NQ==(1.00000+2..0000)×0.8000×0.8000=1.99220kN3.不考慮風(fēng)荷荷載載時(shí),立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)計(jì)值值計(jì)算公式式N=1.22NNG+11.4NQQ六、立桿的穩(wěn)定定性性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí),,立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公公式式其中N———立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)計(jì)值值(kN))；N=66.73——軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll0/i查查表得到；；i——計(jì)計(jì)算算立桿的截截面面回轉(zhuǎn)半徑徑(cm))；；i=11.60A——立立桿桿凈截面面面積積(cm22)；A=4.244W——立立桿桿凈截面抵抵抗抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度度計(jì)算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值，[f]=20055.00NN//mm2；l0——計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由公式(1)或(2)計(jì)算l0=k11uuh(1))l0=(hh++2a)((2)k1——計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附附加加系數(shù)，取取值值為1.1555；u——計(jì)計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)數(shù)，參參照《扣件件式式規(guī)范》表表；；u=11.70a——立立桿桿上端伸出出頂頂層橫桿中中心心線至模板板支支撐點(diǎn)的長(zhǎng)長(zhǎng)度度；a=0.077mm；公式(1)的計(jì)計(jì)算算結(jié)果：==75..007N/mmmm2，立桿的的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算算<[ff],滿足要要求!公式(2)的計(jì)計(jì)算算結(jié)果：==27..669N/mmmm2，立桿的的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算算<[ff],滿足要要求!七、樓板強(qiáng)度的的計(jì)計(jì)算1.計(jì)算樓板強(qiáng)強(qiáng)度度說(shuō)明驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)時(shí)按按照最不利利考考慮,樓板的跨度度取8.400m，樓板承承受的荷載載按按照線均布布考考慮。寬度范圍內(nèi)配筋筋22級(jí)鋼筋，配配筋面積Ass=317755.2mmm22，fy=3000.0NN//mm2。板的截面尺寸為為b×h=58880mm×180mmm，截面有效效高度h00=1600mmm。按照樓板每300天天澆筑一層層，所所以需要驗(yàn)驗(yàn)算算30天、60天、90天...的承載能力是否滿滿足足荷載要求求，其其計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如如下：2.計(jì)算樓板混混凝凝土30天的強(qiáng)度度是否滿足足承承載力要求求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊88..40m，短短邊8.400×0.70==5.888mm，樓板計(jì)算范圍內(nèi)內(nèi)擺擺放11×8排腳手架，將將將其荷載轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換換為計(jì)算寬寬度度內(nèi)均布荷荷載載。第2層樓板所需需承受的的荷載為q=1×1.22××(0.35++25.0000×0.12))+1×1.2×(1.23×11×8/8.440/5..888)+11.4×(2.00++1.000))=10..884kN//mm2計(jì)算單元板帶所所承承受均布荷荷載載q=5.888×10.844=63..775kN//mm板帶所需承擔(dān)的的最最大彎矩按按照照四邊固接接雙雙向板計(jì)算算Mmax=0..00735×ql2=00.073355×63.755×驗(yàn)算樓板混凝土土強(qiáng)強(qiáng)度的平均均氣氣溫為30..00℃，查溫度、齡齡齡期對(duì)混凝凝土土強(qiáng)度影響響曲曲線得到30天后混混凝凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到到102.007%，C30.00混凝土強(qiáng)度度近似等效效為為C30.66?；炷翉澢箟簤簭?qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值為為fcm=114.600NN/mm22則可以得到矩形形截截面相對(duì)受受壓壓區(qū)高度：：ξ=Asfyy/bbh0fccmm=331175.2200×300.000/(558880.0000×160.000×14.600)=0..007查表得到鋼筋混混凝凝土受彎構(gòu)構(gòu)件件正截面抗抗彎彎能力計(jì)算算系系數(shù)為s=0.0677此層樓板所能承承受受的最大彎彎矩矩為：M1=sbh0022fcm==0.00667×5880..000×160.00002×14.6×結(jié)論：由于ΣMMii=11447.233==147..223<MMmax==1162.0011所以第30天以以后后的樓板樓樓板板強(qiáng)度和不不足足以承受以以上上樓層傳遞遞下下來(lái)的荷載載。第2層以下的模模板支撐撐必須保存存。3.計(jì)算樓板混混凝凝土60天的強(qiáng)度度是否滿足足承承載力要求求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊88..40m，短短邊8.400×0.70==5.888mm，樓板計(jì)算范圍內(nèi)內(nèi)擺擺放11×8排腳手架，將將將其荷載轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換換為計(jì)算寬寬度度內(nèi)均布荷荷載載。第3層樓板所需需承受的的荷載為q=1×1.22××(0.35++25.0000×0.12))+1×1.2×(0.35++25.0000×0.18))+×1.2×(1.23×11×8/8.440/5..888)+11.4×(2.00++1.000))=19..228kN//mm2計(jì)算單元板帶所所承承受均布荷荷載載q=5.888×19.288=1133..39kNN//m板帶所需承擔(dān)的的最最大彎矩按按照照四邊固接接雙雙向板計(jì)算算Mmax=0..00735×ql2=00.073355×113.339×驗(yàn)算樓板混凝土土強(qiáng)強(qiáng)度的平均均氣氣溫為30..00℃，查溫度、齡齡齡期對(duì)混凝凝土土強(qiáng)度影響響曲曲線得到60天后混混凝凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到到122.887%，C30.00混凝土強(qiáng)度度近似等效效為為C36.99。混凝土彎曲抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值為為fcm=117.599NN/mm22則可以得到矩形形截截面相對(duì)受受壓壓區(qū)高度：：ξ=Asfyy/bbh0fccmm=331175.2200×300.000/(558880.0000×160.000×17.599)=0..006查表得到鋼筋混混凝凝土受彎構(gòu)構(gòu)件件正截面抗抗彎彎能力計(jì)算算系系數(shù)為s=0.0588此層樓板所能承承受受的最大彎彎矩矩為：M2=sbh0022fcm==0.00558×5880..000×160.00002×17.6×結(jié)論：由于ΣMMii=11447.233++153..660=30000.83>>Mmaaxx=2888..15所以第60天以以后后的各層樓樓板板強(qiáng)度和足足以以承受以上上樓樓層傳遞下下來(lái)來(lái)的荷載。第3層以下的模模板支撐撐可以拆除除。柱模板支撐計(jì)算算書書一、柱模板基本本參參數(shù)柱截面為110000×1100mmm，兩個(gè)方向均設(shè)對(duì)拉螺栓栓1道，取柱模板的計(jì)計(jì)算高度L為5mm、柱箍間距d為500mmm、柱箍采用雙雙φ48×3.5mmm鋼管、柱模背楞為45×95mm木方方（兩個(gè)方方向向均設(shè)5根木方）。柱模板支撐計(jì)算算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮新新澆混凝土土側(cè)側(cè)壓力和傾傾倒倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓撓度度驗(yàn)算只考考慮慮新澆混凝凝土土側(cè)壓力產(chǎn)產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓壓力力計(jì)算公式式為為下式中的的較較小值:其中c——混混凝凝土的重力力密密度，取244.0000kkN/m33；；t——新澆澆混凝土的初初凝凝時(shí)間，為為00時(shí)(表示無(wú)資料料)取200/((T+15))，取3.0000h；T——混凝凝土的入模溫溫度度，取20..000℃；V————混凝土的澆澆筑速度，取取取2.5000m/h；H————混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位位置置處至新澆澆混混凝土頂面面總總高度，取取55.0000mm；1——外加劑劑影響修正系系系數(shù)，取1..200；2——混凝土土坍落度影響響響修正系數(shù)數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計(jì)算的的新新澆混凝土土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值F1=334.56600kN/mm22，實(shí)際計(jì)算中中采用新澆澆混混凝土側(cè)壓壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=344..560kkNN/m2，倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值FF2=33..000kkNN/m2。三、柱模板面板板的的計(jì)算面板直接承受模模板板傳遞的荷荷載載，應(yīng)該按按照照均布荷載載下下的三跨連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，計(jì)計(jì)計(jì)算如下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的計(jì)算寬度度取取柱箍間距距00.50mm。荷載計(jì)算值qq=1..22×34.5660×0.5000+1.44××3.0000×0.5000=22..8836kNN//m面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=5500.00×1.80×1.80//6=227.000ccm3；II=5500.00×1.80×1.80×1.80//12==24.3300cm4；(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算算ff=M//W<<[f]其中f———面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算算值值(N/mm22)；M——面面板板的最大彎彎距距(N.mm))；W——面面板板的凈截面面抵抵抗矩；[[ff]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值，取15..00N//mmm2；M==0.11000ql22其中q———荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到MM=0..1100×(1.2×17.2880+1..44×1.5000)×0.2644×經(jīng)計(jì)算得到面板板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算算值f==0.11559×1000×1000//2700000=5.88884N/mmmm2面板的抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f]],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]TT=33QQ/2bhh<[TT]]其中最大剪力QQ=0.66000×(1.2×17.2880+1..44×1.5000)×0.2644=3.66114kN截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×3614..0/(22××500.0000×18.0000)=0