XX懸挑式腳手架施工方案

目錄一、編制依據 2二、工程概況 2三、施工計劃 23.1、進度計劃 23.2、材料計劃 3四、腳手架的主要搭設方法及檢查驗收 44.1、平面布置 44.2、立面布置 44.3、縱向水平桿(大橫桿)的構造 44.4、橫向水平桿(小橫桿)的構造 44.5、立桿的構造 44.6、連墻桿 54.7、橫向斜撐 54.8、節(jié)點構造 54.9、搭設前準備 54.10、外腳手架的搭設順序 64.11、腳手架的搭設注意事項 64.12、附屬結構搭設 64.13、腳手架的拆除 10五、質量、安全保證措施 115.1、質量控制組織機構 115.2、質量管理措施 115.3、安全管理措施 125.4、施工應急救援預案 13六、文明施工措施 14七、勞動力計劃 14八、懸挑腳手架的設計計算 14九、卸料平臺計算 14附圖： 37懸挑式腳手架施工方案一、編制依據①金溪灣施工圖；②《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001，行業(yè)標準；③《建筑施工手冊》（第四版）之扣件式鋼管腳手架設計計算。二、工程概況金溪灣工程位于廣東省惠州市大亞灣經濟技術開發(fā)區(qū)西部綜合產業(yè)區(qū)，項目由惠州大亞灣寶億置業(yè)有限公司開發(fā)，深圳市城建工程設計有限公司設計,山東長箭建設集團有限公司承建。金溪灣總建筑面積160237.4m2,包括1～7棟高層住宅（1～4棟為29層、5～7棟為32層）。29層建筑高度95.7m，32層建筑高度105.857m，標準層層高2.9m。結構形式為框支剪力墻結構。地下室2層為車庫，建筑面積34271.42m2?；A型式(1～7棟主樓為旋挖樁、樁徑800～1200㎜共582根，地下室為獨立承臺基礎)。根據總體施工部署和現場實際情況，將結合各棟單體的結構特點及建筑特點以確定塔樓部分懸挑外腳手架的搭設方案和要求：單體懸挑架總高度懸挑次數、起挑層及懸挑高度備注1～4棟為30層89.1m，標高由34.0m至89.9m。分兩次懸挑，第一次位于第11層34.0m標高處），懸挑29m。第二次位于第21層（63m標高處），懸挑26.9m。于工字鋼與立桿交接處卸荷一次，懸挑架體中部每5層卸荷一次。5～7棟為32層95.7m，標高由31.9m至97.6m。分兩次懸挑，第一次位于第11層（31.9m標高處），懸挑31.9m。第二次位于22層（63.8m標高處），懸挑33.8m。于工字鋼與立桿交接處卸荷一次，懸挑架體中部每6層卸荷一次。三、施工計劃3.1、進度計劃（1）、工程節(jié)點：本工程主要節(jié)點如下表。序號節(jié)點名稱起止時間1工程開工2013年12月01日開工2地下室結構2013.12.10~2014.02.253地下室周邊土方回填2014.02.30~2014.03.104主體封頂2014.03.15~2014.09.305外架拆除2015.06.25~2015.08.30（2）、外腳手架搭設進度：根據以上節(jié)點及工程概況可知，本工程外腳手架搭設分三個階段：1、地下室結構施工階段（2013年12月~2014年02月）；2、塔樓施工階段（2014年03月~2014年6月），該部分懸挑腳手架于2014年06月~2015年06月拆除。3.2、材料計劃（1）、材料數量：外腳手架主要周轉材料數量見下表：序號材料名稱及規(guī)格單位數量1φ48鋼管噸9602直角扣件個550003對接扣件個100004回旋扣件個60005密目式安全網m2120000（2）材料質量要求①、鋼管鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm，其材質應采用國家現行標準的要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg（6m長）。鋼管上嚴禁打孔。外架鋼管使用前涂黃色油漆，剪刀撐采用紅白相間色，②、扣件扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。③、鋼絲繩鋼絲繩選用6×19φ15.5光面鋼絲繩，斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。④、腳手板腳手板采用由毛竹制作的竹串片腳手板或鋼笆片。⑤、安全網安全網采用密目式安全網。安全網必須按規(guī)定送檢，合格后方可用于工程。⑥、工字鋼采用16#國標工字鋼。四、腳手架的主要搭設方法及檢查驗收4.1、平面布置立桿縱向間距La=1500mm，架寬Lo=900mm。內排立桿距離建筑物的距離為400mm。立桿與大橫桿必須采用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏。且立桿的直接頭應相互錯開500mm長，其接頭距離縱向水平桿的距離不大于600。4.2、立面布置縱向水平桿步距h=1800mm，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于500，扶手桿水平設置于每步架0.9m高處。高度大于24m的外架剪刀撐要求滿設，連接5根立桿（4跨），5根橫桿（4步）。并沿高連續(xù)布置，斜桿與立桿接觸部位均用旋轉扣件扣緊，其與水平桿的夾角約為50°，剪刀撐的節(jié)點應在同一水平和垂直線上，其接長必須采用搭接，搭接長度不小于1000mm，用三個旋轉扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿連接外，中間還增加2～4個節(jié)點。立桿和大橫桿交點處必須設小橫桿。4.3、縱向水平桿(大橫桿)的構造縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于4.5m?？v向水平桿采用對接扣件連接，符合下列規(guī)定：縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于500。4.4、橫向水平桿(小橫桿)的構造主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度為150mm。作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的一半750mm。4.5、立桿的構造（1）、懸挑立桿必須放在懸挑型鋼上的短鋼筋上.（2）、腳手架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（3）、立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接。（4）、立桿除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接應符合下列規(guī)定：①．立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于600。②．搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4.6、連墻桿為了增強腳手架的側向剛度及穩(wěn)定性，在外腳手架于建筑物之間設置連接桿。（1）、連墻桿用短鋼管制成，長度約1500～1800mm，一端用扣件固定于腳手架的兩根立桿上，另一端與預埋在建筑物中的鋼管相連（采用雙扣件連接）。連墻桿每兩步設置一次，水平間距4.5m（兩步三跨布置），上下錯開，成菱形布置。（2）、連接桿盡可能設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體垂直，如在規(guī)定的位置上設置有困難，應在鄰近點補足。4.7、橫向斜撐本工程所有懸挑腳手架，除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。4.8、節(jié)點構造（1）、工字鋼懸挑構造，詳見附圖（2）、卸荷裝置構造，詳見附圖4.9、搭設前準備熟悉各個部位及高度的結構變化，項目部應組織提供必要的物料進場，其中包括16#工字鋼、φ48×3.5mm鋼管、對接卡口、直角扣件、旋轉扣件和安全網等，以備外腳手架搭設使用；有關作業(yè)班組應組織足夠的作業(yè)人員，準備外腳手架的搭設；同時在施工前，應當組織有關技術人員和安質人員對作業(yè)班組進行作業(yè)前技術、安全交底。架子工必須具備國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》的條件，經過培訓、考核、取得安全操作證并經體檢合格后方可從事腳手架安裝、拆除作業(yè)。4.10、外腳手架的搭設順序外腳手架的搭設應嚴格遵循以下順序：鋪懸挑鋼梁→擺放掃地桿→逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第三、四步大橫桿和小橫桿→安連墻桿→接立桿。4.11、腳手架的搭設注意事項（1）按照規(guī)定的構造方案和尺寸進行搭設；（2）及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全；（3）擰緊扣件（擰緊程度要適當）；（4）有變形的桿件和不合格的扣件（有長度、扣接不緊等）不能使用；（5）搭設工人必須佩掛安全帶；（6）隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大；（7）沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩(wěn)定，以發(fā)生意外。4.12、附屬結構搭設（1）安全網腳手架的外側要滿掛安全立網，立網的下口與立桿或建筑物要牢固的扎結，固定點的間距應不大于50cm，下邊沿設擋腳板，上下兩網之間的拼接要嚴密。立網平網與施工作業(yè)面邊沿的最大間縫不得10cm。（2）腳手板腳手板采用鋼笆片，要求作業(yè)層封閉及以下兩步一滿鋪，以下三層一封閉，鋼笆片鋪放后要求用細鐵線(20號絲)與小橫桿綁扎固定。腳手架底層鋪舊模板全封閉。（3）擋腳板采用5厚木膠合板制作，寬180外側面刷紅白相間（500）油漆，每三步一道，設在立桿內側、安全網外側。（4）防護棚懸挑外架在通道口搭設雙層安全防護棚。（5）斜道搭設上人斜道采用之字形斜道，坡度為1：3，寬度為1.10m，斜道腳手板應鋪嚴，上面鋪厚3cm，間距不大于30cm的防滑條，轉彎處搭設休息平臺，寬度不小于1.2m，護欄高度1.2m。斜道設置在便于人員通行的腳手架外側。用安全網封閉，外設擋腳板，通道兩側設置剪刀撐，進出口搭設防護棚，并懸掛標志牌。（6）卸料平臺為了便于模板、木枋等周轉材料向上面的施工層調運，在主體結構施工階段設置懸挑式卸料平臺。本卸料平臺為施工臨時結構，在主體結構完成后即可拆除。本平臺是預制構件，采用工字鋼與鋼管焊接制作而成，端部由鋼絲繩與上層混凝土墻柱連接，以保證平臺的整體剛度和穩(wěn)定性。本平臺主要承受施工過程中的豎向荷載和水平荷載，必須具有足夠的抵抗垂直作用能力，并能承受風荷載。本平臺在各種荷載作用下不能破壞、倒塌，且不能超過結構的容許強度和變形，不能發(fā)生傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全。①構造要求a、本平臺的平面尺寸為2500×3000mm，采用16＃工字鋼作主梁，48×3.5mm的鋼管做次梁和防護欄桿，欄桿高度為1200mm，欄桿內側掛安全網，綁扎牢固，欄桿根部設置15cm高的擋腳木板。b、本平臺與外架脫離，懸挑于樓板上，采用15.5＃鋼絲繩斜拉卸荷。每側拉兩道鋼絲繩，兩側共四道。平臺擱支點放置在離地面高3cm左右的混凝土剪力墻預留洞處，平臺的工字鋼主梁伸入樓板上預埋的鋼環(huán)（直徑20mm的一級鋼筋）內，鋼絲繩拉結點放置在剪力墻上的螺桿洞內或梁上的預埋拉環(huán)處，具體見下圖。c、鋼絲繩設前后兩道（皆不參與計算），每根鋼絲繩用3只繩卡固定，繩卡必須按規(guī)范設置。d、本平臺所有接觸點全部用電焊連接，焊點符合規(guī)范要求。e、本平臺的地板用模板滿鋪，平臺口處必須設置安全標志及限載標識牌。②、搭設要求a、按照設計要求進行卸料平臺的制作及安裝。b、本平臺采用塔吊吊運安裝。c、塔吊在吊運平臺過程中必須緩慢平穩(wěn)，嚴禁平臺與外架碰撞。d、卸料平臺制作、安裝完畢，在驗收合格后方可使用。③、搭設及拆除程序搭設程序及注意事項：a、平臺由塔吊吊裝就位，懸挑端部抬高3-4cm。b、拉鋼絲繩兩端使其繃直，再固定兩端，并用6只馬蹄扣擰緊。c、做好外端二根鋼絲繩固定后，再用同樣做法固定內端二根鋼絲繩。d、操作完畢后，檢查平整度，必須保證同一水平面平整，外端懸挑根部應比內端高約3-4cm。e、應保持每天檢查，如有下墜和扣件松動現象，應及時處理。f、應對施工人員進行技術交底，本平臺限載1噸。拆除程序及注意事項：a、先松掉預埋件與鋼梁的連接。b、用塔吊吊住平臺，然后塔吊剎車。c、先松掉內端拉繩。d、再松掉外端拉繩。e、塔吊啟動緩慢升至上一層安裝。f、拆除工序容易出現機械失靈及人為造成的事故，必須格外重視，安排專人統(tǒng)一指揮。④、安全要求：a、卸料平臺只能與結構進行拉結，與外腳手架不能有任何形式的拉結。b、為防止卸料平臺在樓板上滑動，需在工字鋼側邊焊接鋼筋卡環(huán)以固定平臺。c、每次塔吊吊運平臺前，要先用塔吊試吊，尋找平衡點，再起吊卸料平臺。d、安裝時，鋼絲繩應用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口。e、斜拉鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在450～600，并設置保險鋼絲繩一道。f、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時更換，焊縫脫焊應及時修復。g、平臺上堆放材料時，應堆碼整齊、均勻，不能集中堆放，材料堆碼高度不得超過欄桿高度，且人員和物料總重量不能超過限載重量。4.13、腳手架的拆除腳手架使用完畢后立即拆除，拆除須經項目經理批準，在腳手架拆除前應作好以下工作：（1）、對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發(fā)生危險；（2）、在拆除腳手架時，應先清除腳手板（或竹笆板）上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。(3)、腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區(qū)域；(4)、嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿→腳手板→剪刀撐→大橫桿→小橫桿→立桿。(5)、外腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業(yè)，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；(6)、拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監(jiān)護人員要特別注意外，還應在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置；(7)、在拆除的腳手架周圍，于墜落范圍明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監(jiān)護，以保證拆腳手架時無其他人員入內；(8)、對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規(guī)定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉；(9)、拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區(qū)分，按規(guī)格堆放。對合格件應及時進行保養(yǎng)，保養(yǎng)后送倉庫保管以備今后使用；(10)、本工程腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業(yè)；(11)、拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。(12)、腳手架拆除過程中，不中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。五、質量、安全保證措施5.1、質量控制組織機構為確保架體搭設質量，本工程建立由項目經理直接負責，專職質檢員作業(yè)檢查，班組質量監(jiān)督員自檢、互檢的質量保證組織體系，將每個崗位、每個職工的質量職責都納入，并指定嚴格的獎罰標準，使施工過程的每一道工序、每個部位都處于受控狀態(tài)，并同經濟效益掛鉤，保證工程的整體質量水平。懸挑架質量保證體系如下：5.2、質量管理措施（1）、成立以項目經理為首的質量保證組織機構，定期開展質量統(tǒng)計分析活動，掌握工程質量動態(tài)，全面控制各棟單體各層懸挑架體工程質量。項目上配備專職懸挑架質檢員，對懸挑架搭設過程實行全過程控制（特別是懸挑工字鋼設置處）。嚴格按外腳手架施工規(guī)范和本專項方案，精心施工。（2）、施工前認真熟悉圖紙，逐級進行技術交底，施工中健全原始記錄，貫徹以自檢為基礎的自檢、互檢、專職檢“三檢”制度，并認真填寫“三檢制”檢查記錄。對于搭設不符合質量要求的架體不予驗收，且不投入使用。（3）、樹立全員質量意識，貫徹“誰管生產，誰管理質量；誰施工，誰負責質量；誰操作，誰保證質量”的原則，將每個與懸挑腳手架搭設及使用相關的崗位（項目經理、技術負責人、生產經理、質量主任、安全主任、各棟號長等）的質量職責納入懸挑外腳手架搭設過程中，采用經濟手段來輔助工程質量崗位責任制的落實，制定嚴格的獎懲標準，經濟效益與崗位職責掛鉤，以實際措施來堅持優(yōu)質優(yōu)價，不合格不驗收制度，保證懸挑架體的整體質量，使懸挑架體的每個、每個階段、每個部位都處于受控狀態(tài)。（4）、認真把好材料關，嚴格按第三章中材料要求執(zhí)行。（5）、懸挑架體搭設全過程中，嚴格技術管理和技術交底制度，明確崗位責任。（6）、所有架體搭設人員，必須持證上崗，持證應真實、有效、并檢驗審定，從人員素質上保證質量。（7）、合理配備施工機具設備及專業(yè)的工具、儀器和其它檢測設備，以保證質量，提高工作效率。施工中需要的機具、量具應始終保持其完善、準確、可靠。5.3、安全管理措施（1）、所有操作人員應持證上崗，操作人員進入現場后，由指揮部安全主任和項目安全主任做好進場三級教育，并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。（2）、每一樓層外架搭設完畢后，必須經項目技術經理、生產經理和安全員驗收，合格后由生產經理發(fā)出使用許可證后方可使用。（3）、防雷擊接地措施，采用4×30鍍鋅扁鐵與本建筑結構的四角避雷接地網焊接。（4）、高空作業(yè)要正確使用“三寶”，遇六級以上大風時，應停止高空作業(yè)。雨后作業(yè)應待腳手架上雨水吹干后進行，防止滑落。（5）、由綜合辦公室及時收集氣象資料，并通知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。（6）、焊接作業(yè)時，要注意防火，遇風時，應設置擋風板，避免火花飛濺。（7）、外架上不得堆放鋼筋，模板等材料。（8）、腳手架拆除程序與安裝程序相反，拆除時，先將腳手架板逐一傳遞至樓層或轉料平臺上，再按步驟拆除，拆除步驟為橫桿→立桿→剪刀撐，拆除時，嚴禁亂丟及高空墜物。（9）、架子工作業(yè)時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業(yè)，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。腳手架作業(yè)下方不準站人，架子工不準在腳手架上打鬧、嬉笑。（10）、在靠近電源處拆除腳手架時，必須將電源先切斷或嚴密防護，必要時變更位置后方可進行作業(yè)，不允許將電源線拉在腳手架上，以防止漏電傷人。（11）、不在腳手架上附裝機械設備，懸挑平臺拉纜風繩及搭（接）卸料槽（斗）等。5.4、施工應急救援預案（1）、目的：為保證懸挑腳手架現場可能發(fā)生腳手架系統(tǒng)坍塌事故后，能盡快采取應急措施，以使危險和損失降到最低，從而制定該方案。（2）、管理組織機構：①組織機構：組長：（項目經理，電話）；副組長：（執(zhí)行經理），（技術負責人，電話），（生產經理，電話），（安全員，電話）；組員：現場工人抽調10%及項目部所有人員；②職責：組長：全面負責現場發(fā)生腳手架坍塌后所有指揮人員調動，人員及外架下重要財產搶救的指揮。副組長：按指揮要求負責部位或分工（如大型機械、施工機具等）的疏散行動，做到現場搶救工作有條不亂。組員：參與現場坍塌搶救，保護搶救人員安全?，F場工人：有責任在將要出現外架坍塌時及時撤離現場，出現坍塌事故時按聯系方式聯絡工地指揮隊員進行搶救工作。（3）、外腳手架預防措施：①按施工總平面圖，在相應的位置布置合理的逃亡道路，以保證事故發(fā)生時能及時利用。②每天安排專人對外架巡視兩次，并要求施工隊進行變形觀測。③一旦出現可視變形，現場管理人員應立即組織作業(yè)人員分散離開施工現場。（4）、外腳手架坍塌緊急處理方案：①及時發(fā)現變形，第一時間采取可能的補救措施并及時向指揮人員匯報。②若外架坍塌時沒有及時發(fā)覺而造成人員傷亡事件，發(fā)現人發(fā)現后第一時間通知指揮人員進行搶救。③人員疏散，按指定的現場緊急撤離通道疏散。④現場救護，造成人員傷亡時，應及時撥打120急救電話，盡快將傷者送龍崗人民醫(yī)院搶救。重大傷亡時項目有專人、專車及時送救，保證人身安全。六、文明施工措施6.1建立安全生產管理體系：項目經理為本工程項目安全生產、文明施工第一責任人，項目副經理和安全監(jiān)督員統(tǒng)一抓各項安全生產、文明施工管理措施的落實工作；6.2上崗前教育：對全體施工人員進行安全生產教育，考核合格后方可上崗，特殊工種進行專業(yè)培訓，考試合格后發(fā)給操作證書，堅持持證上崗制度；6.3正確使用安全“三寶”：進入施工現場必須戴安全帽；高空作業(yè)必須系好安全帶，安全帶與固定物的拉結必須加強檢查；6.4場地整齊：進入施工現場的各種機械設備、半成品、原材料等，均須按指定位置，堆放整齊，不得隨意亂放，以保證道路暢通；6.5工完料清：做到誰做誰清，工完料清，場地干凈；6.6勞動保護：合理安排作息時間，配制施工預備力量。七、勞動力計劃根據節(jié)點計劃，懸挑架搭設階段，計劃架子工50人、電焊工5人、氣割工4人。腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格并持有上崗證者方能上崗作業(yè)。八、懸挑腳手架的設計計算型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。取懸挑高度最高一段進行驗算一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為33.8m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.40m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為1根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處廣東惠陽，基本風壓0.55kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取1.939，計算立桿穩(wěn)定性時取1.587，風荷載體型系數μs為1.128；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:10層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度2.3m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物0.4m。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(1+1)=0.135kN/m；活荷載標準值:Q=3×0.9/(1+1)=1.35kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.135=0.208kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.35=1.89kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.208×1.52+0.10×1.89×1.52=0.463kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.208×1.52-0.117×1.89×1.52=-0.544kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.463×106,0.544×106)/5080=107.087N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=107.087N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.135=0.173kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.35kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.173×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.35×15004/(100×2.06×105×121900)=2.931mm；大橫桿的最大撓度2.931mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.9×1.5/(1+1)=0.203kN；活荷載標準值：Q=3×0.9×1.5/(1+1)=2.025kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.202)+1.4×2.025=3.147kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=3.147×0.9/4=0.708kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.713kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.713×106/5080=140.309N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=140.309N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.202+2.025=2.285kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl3/48EIνpmax=2285.1×9003/(48×2.06×105×121900)=1.382mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.382=1.395mm；小橫桿的最大撓度為1.395mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×1/2=0.029kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；活荷載標準值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.029+0.017+0.202)+1.4×2.025=3.133kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×1/2)×0.038/1.80]×36.35=5.118kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(0.9+0.4)/2=2.925kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/mNG3=0.14×10×1.5/2=1.05kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×36.35=0.273kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.366kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.366+0.85×1.4×4.05=16.058kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.366+1.4×4.05=16.909kN；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規(guī)范以外，故僅供參考）:鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷3次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1次卸荷凈高度為8.7m;第2次卸荷凈高度為8.7m;第3次卸荷凈高度為7.35m;經過計算得到a1=arctg[2.900/(0.900+0.400)]=65.854度a2=arctg[2.900/0.400]=82.147度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1=P2=1.5×16.058×8.7/36.35=5.765kN；kx為不均勻系數，取1.5各吊點位置處內力計算為(kN)：T1=P1/sina1=5.765/0.913=6.318kNT2=P2/sina2=5.765/0.991=5.820kNG1=P1/tana1=5.765/2.231=2.584kNG2=P2/tana2=5.765/7.250=0.795kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T1=6.318kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85；K--鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取6.318kN，α=0.85，K=8，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(2×6.318×8.000/0.850)0.5=10.9mm。吊環(huán)強度計算公式為：σ=N/A≤[f]其中[f]--吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2；N--吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]；A--吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5πd2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=（2×6.318×103/50/3.142）0.5=9.0mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為10.9mm，必須拉緊至6.318kN，吊環(huán)直徑為10.0mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為10.9mm，必須拉緊至6.318kN，吊環(huán)直徑為10.0mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為10.0mm，必須拉緊至5.337kN，吊環(huán)直徑為10.0mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算:風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω0=0.55kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=1.587；μs--風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.55×1.587×1.128=0.689kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.689×1.5×1.82/10=0.399kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=16.058×11.6/36.35=5.125kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=16.909kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=5124.534/(0.186×489)+398593.293/5080=134.805N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=134.805N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=16908.846/(0.186×489)=185.905N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=185.905N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝1.939，μs＝1.128，ω0＝0.55，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.939×1.128×0.55=0.842kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=10.8m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=12.732kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=17.732kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比l/i=400/15.8的結果查表得到φ=0.933，l為內排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.933×4.89×10-4×205×103=93.529kN；Nl=17.732<Nf=93.529,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體為400mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2。受腳手架集中荷載P=(1.2×9.366+1.4×4.05)×11.6/36.35=5.396kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=5.566kN；R[2]=5.185kN；R[3]=0.753kN；R[4]=0.222kN。最大彎矩Mmax=0.14kN·m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=0.14×106/(1.05×141000)+6.547×103/2610=3.452N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值3.452N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數：查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.85。經過計算得到最大應力σ=0.14×106/(0.85×141000)=1.161N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=1.161小于[f]=215N/mm2,滿足要求!十一、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=5.619kN；RU2=5.683kN；十二、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=5.683kN選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--鋼絲繩使用安全系數。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝5.683KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=5.683kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為σ=N/A≤[f]其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(5683×4/(3.142×50×2))1/2=8.5mm；實際拉環(huán)選用直徑D=10mm的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：螺栓未受拉力，無須計算，節(jié)點按構造做法即可。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=0.753kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20mm；b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(1002-3.142×202/4)×11.9/1000=115.262kN>N=0.753kN經過計算得到公式右邊等于115.26kN，大于錨固力N=0.75kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!九、卸料平臺計算懸挑卸料平臺的計算依據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等編制。一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：沖壓鋼腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.30；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.15，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.25；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.90；鋼絲繩安全系數K：5.50，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼；次梁材料類型及型號：16號工字鋼；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：1.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50,次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。二、次梁的驗算:次梁選擇16號工字鋼，間距1.5m，其截面特性為：面積A=26.1cm2；慣性距Ix=1130cm4；截面抵抗矩Wx=141cm3；回轉半徑ix=6.58cm；截面尺寸：b=88mm,h=160mm,t=9.9mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30kN/m2；Q1=0.30×1.50=0.45kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16號工字鋼，標準值為0.20kN/mQ2=0.20kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷載P：8.00kN荷載組合Q=1.2×(0.45+0.20)+1.4×2.00×1.50=4.98kN/mP=1.4×8.00=11.20kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為：Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4經計算得出:Mmax=(4.98×2.502/8)×(1-(0.002/2.502))2+11.20×2.50/4=10.89kN·m。最大支座力計算公式:R=[P+q(l+2m)]/2經計算得出:R=(11.20+4.98×(2.50+2×0.00))/2=11.83kN3.抗彎強度驗算次梁應力：σ=M/γxWx≤[f]其中γx--截面塑性發(fā)展系數，取1.05；[f]--鋼材的抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值σ=1.09×104/(1.05×141.00)=73.57N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值σ=73.566N/mm2小于次梁工字鋼的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：φb=1.65由于φb大于0.6，按照下面公式調整：φb'=1.07-0.282/φb≤1.0得到φb'=0.899；次梁槽鋼的穩(wěn)