門式剛架內(nèi)力及節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)

1.3.1荷載及荷載組合1.3.2剛架的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算1.3.3剛架柱和梁的設(shè)計(jì)

1.3剛架設(shè)計(jì)永久荷載：包括結(jié)構(gòu)構(gòu)件的自重和懸掛在結(jié)構(gòu)上的非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重力荷載，如屋面、檁條、支撐、吊頂、墻面構(gòu)件和剛架自重等。

可變荷載：屋面活荷載、屋面雪荷載和積灰荷載吊車荷載、地震作用、風(fēng)荷載。1.3.1荷載及荷載組合風(fēng)荷載體型系數(shù)的特殊規(guī)定《門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS102：2002對(duì)風(fēng)荷載作用下的體型系數(shù)有特殊規(guī)定。對(duì)剛架、檁條、屋面板、墻梁等均有專門的規(guī)定。房屋端區(qū)的風(fēng)荷載體型系數(shù)不同于中間區(qū)比較荷載規(guī)范：風(fēng)荷載體型系數(shù)

荷載組合原則：屋面均布活荷載不與雪荷載同時(shí)考慮，應(yīng)取兩者中的較大值；

積灰荷載應(yīng)與雪荷載或屋面均布活荷載中的較大值同時(shí)考慮；施工或檢修集中荷載不與屋面材料或檁條自重以外的其他荷載同時(shí)考慮；多臺(tái)吊車的組合應(yīng)符合《荷載規(guī)范》的規(guī)定；當(dāng)需要考慮地震作用時(shí)，風(fēng)荷載不與地震作用同時(shí)考慮。

在進(jìn)行剛架內(nèi)力分析時(shí)，荷載效應(yīng)組合主要有：組合（1）：

1.2×永久荷載+0.9×1.4×[積灰荷載+max{屋面均布活荷載、雪荷載}]+0.9×1.4×(風(fēng)荷載+吊車豎向及水平荷載)組合（2）：

1.0×永久荷載+1.4×風(fēng)荷載

組合(1)－用于截面強(qiáng)度和構(gòu)件穩(wěn)定性計(jì)算，組合(2)－用于錨栓抗拉計(jì)算。1.3.2剛架內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算內(nèi)力計(jì)算原則按彈性分析方法計(jì)算構(gòu)件內(nèi)力；把剛架作為平面結(jié)構(gòu)，一般不考慮蒙皮效應(yīng)；必要條件下，可考慮屋面板的應(yīng)力蒙皮效應(yīng)，提高剛架的整體剛度和承載力。蒙皮效應(yīng)是指在建筑物的表面覆蓋材料（屋面板和墻板），利用本身的剛度和強(qiáng)度對(duì)建筑物整體剛度的加強(qiáng)作用。工作原理：圍護(hù)板與檁條以及板與板之間通過不同的緊固件連接起來，形成了以檁條作為其肋的一系列隔板。這種板在平面內(nèi)具有相當(dāng)大的剛度，類似于薄壁深梁中的腹板，檁條類似于薄壁深梁中的加勁肋，板的四周連接墻梁或檁條類似于薄壁深梁中的翼緣，可以用來傳遞板平面內(nèi)的剪力，承受板平面內(nèi)的各種荷載作用。應(yīng)力蒙皮效應(yīng)蒙皮效應(yīng)在工程中只將其作為一種結(jié)構(gòu)上的儲(chǔ)備。目前在滿足一定條件的壓型鋼板以及輕型鋼框架組成的輕鋼住宅和門式剛架體系中存在著較大的蒙皮效應(yīng)。

最大軸壓力Nmax和同時(shí)出現(xiàn)的M及V的較大值。最大彎矩Mmax和同時(shí)出現(xiàn)的V及N的較大值。最小軸壓力Nmin和相應(yīng)的M及V，出現(xiàn)在永久荷載和風(fēng)荷載共同作用下，當(dāng)柱腳鉸接時(shí)M=0。

根據(jù)不同荷載組合下內(nèi)力分析結(jié)果，找出控制截面的內(nèi)力組合，控制截面位置一般在柱底、柱頂、柱牛腿連接處及梁端、梁跨中等截面?？刂平孛娴膬?nèi)力組合主要有：變截面面門式式剛架架柱頂頂側(cè)移移應(yīng)采采用彈性分分析方方法確確定。計(jì)算算時(shí)荷荷載取取標(biāo)準(zhǔn)值值。側(cè)移計(jì)算原則：如果最最后驗(yàn)驗(yàn)算時(shí)時(shí)剛架架的側(cè)移不不滿足足要求求，需要采采用下下列措措施之之一進(jìn)進(jìn)行調(diào)調(diào)整：：放大柱柱或梁梁的截截面尺尺寸；；改鉸接接柱腳腳為剛剛接柱柱腳；；把多跨跨框架架中的的搖擺擺柱改改為上上端和和梁剛剛接的的節(jié)點(diǎn)點(diǎn)連接接形式式。1.3.3剛架柱柱和梁梁的設(shè)設(shè)計(jì)一）梁梁、柱柱板件件寬厚厚比和和腹板板屈曲曲后強(qiáng)強(qiáng)度的的利用用；二）剛剛架梁梁、柱柱構(gòu)件件的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算；；三）梁梁腹板板加勁勁肋的的配置置；四）變變截面面柱在在剛架架平面面內(nèi)的的整體體穩(wěn)定定計(jì)算算；五）變變截面面柱在在剛架架平面面內(nèi)的的計(jì)算算長(zhǎng)度度；六）變變截面面柱在在剛架架平面面外的的整體體穩(wěn)定定計(jì)算算；七）隅隅撐和和斜梁梁的設(shè)設(shè)計(jì)八）節(jié)節(jié)點(diǎn)設(shè)設(shè)計(jì)梁、柱柱板件件的寬寬厚比比限值值：工字形形截面面構(gòu)件件受壓壓翼緣緣板的的外伸伸寬厚厚比：：工字形形截面面梁、、柱構(gòu)構(gòu)件腹腹板的的寬厚厚比：：一梁、柱柱板件件寬厚厚比和和腹板板屈曲曲后強(qiáng)強(qiáng)度的的利用用對(duì)于腹板高高厚比比限值，，建議議按如如下取取值：：剛架柱柱：無橋式式吊車車時(shí)，，取有橋式式吊車車時(shí)，，取剛架斜斜梁：：取腹板屈屈曲后后強(qiáng)度度的利利用腹板受彎及受壓板幅屈曲后強(qiáng)度的利用有效寬度理論計(jì)算受剪板幅屈曲后強(qiáng)度的利用拉力場(chǎng)理論計(jì)算腹板受剪板幅屈屈曲后后強(qiáng)度度利用用——拉力場(chǎng)場(chǎng)理論論基本假假定：①屈屈曲后后腹板板中的的剪力力，一一部分分由小小撓度度理論論算出出的抗抗剪力力承擔(dān)擔(dān)，一一部分分由斜斜張力力場(chǎng)作作用承承擔(dān)；；②翼翼緣的的彎曲曲剛度度小，，假定定不承承擔(dān)腹腹板斜斜張力力場(chǎng)產(chǎn)產(chǎn)生的的垂直直分力力的作作用。。張力場(chǎng)場(chǎng)帶——斜拉桿桿，翼緣——上下弦弦桿，，加勁肋肋——豎桿。。腹板屈屈曲后后的實(shí)實(shí)腹梁梁猶如如一桁桁架：：腹板受受剪屈屈曲后后的極極限剪剪力=屈曲剪剪力+張力場(chǎng)場(chǎng)剪力力。精確確確定張張力場(chǎng)場(chǎng)剪力力值需需要算算出張張力場(chǎng)場(chǎng)寬度度，比比較復(fù)復(fù)雜，，為簡(jiǎn)簡(jiǎn)化計(jì)計(jì)算采采用了了相當(dāng)當(dāng)于下下限的的近似似公式式：式中λw——用于抗抗剪計(jì)計(jì)算的的腹板板通用用高厚厚比。上式的的條件件是腹板的的高度度變化化率≤≤60mm/m，當(dāng)＞60mm/m時(shí)，不不宜利利用腹腹板的的屈曲曲后抗抗剪承承載力力?？刹扇。?）調(diào)整截面高度變化，使之滿足要求；2）加大腹板厚度，滿足不考慮屈曲后強(qiáng)度對(duì)腹板高厚比限值的要求；3）設(shè)置橫向加勁肋。當(dāng)利用屈曲后抗剪強(qiáng)度時(shí)，橫向加勁肋的間距宜取2.腹板受彎及及受壓壓板幅的屈屈曲后后強(qiáng)度度的利利用—有效寬寬度理理論當(dāng)腹板不滿足要求時(shí)，在彎矩作用下腹板局部會(huì)發(fā)生彈性屈曲，因薄膜效益，梁還可以繼續(xù)承載，但受壓區(qū)的應(yīng)力不再呈直線分布，中和軸下移，直到板邊緣應(yīng)力達(dá)到才達(dá)到極限承載力。利用腹腹板屈屈曲后后強(qiáng)度度后，，構(gòu)件件的抗抗彎及及抗壓壓承載載力略略有降降低，，此時(shí)時(shí)應(yīng)按按有效寬寬度計(jì)算截截面特特性，，有效效截面面上的的應(yīng)力力仍按按直線線分布布。當(dāng)腹板全部受壓時(shí):當(dāng)腹板部分受拉時(shí)：有效寬寬度有效寬寬度系系數(shù)，與板板件局局部穩(wěn)穩(wěn)定的的臨界界應(yīng)力力有有關(guān)關(guān)，以通用用高厚厚比作作為為參數(shù)數(shù)，分分為三三個(gè)階階段，，完全全彈性性、完完全塑塑性及及彈塑塑性，，即：：腹板的的有效效寬度度按下下列規(guī)規(guī)則分分布：：腹板全部受受壓時(shí)：腹板部分受受拉時(shí)：二剛架梁、柱柱構(gòu)件的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算剛架內(nèi)力分分析在橫向均布布荷載作用用下，剛架架彎矩圖如如下剛架彎矩圖圖剛架荷載計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖在水平風(fēng)荷載載作用下，，剛架彎矩矩圖如下：：荷載計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖剛架彎矩圖圖輕型鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)是以構(gòu)件件邊緣最大大壓應(yīng)力達(dá)達(dá)到鋼材屈屈服點(diǎn)作為為臨界狀態(tài)，沒有考慮慮塑性發(fā)展展的影響，，所以門式式剛架一般般按彈性理理論設(shè)計(jì)?？紤]各種荷荷載組合內(nèi)內(nèi)力分析結(jié)結(jié)果，取出出最大荷載值值控制設(shè)計(jì)，，對(duì)初選截截面梁柱按按壓彎構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算。正應(yīng)力驗(yàn)算算：剪應(yīng)力驗(yàn)算算：式中：—構(gòu)件有效凈凈截面面積積；、—對(duì)主軸x和y的有效凈截截面抵抗矩矩；、—對(duì)主軸x和y的彎矩。工字形截面面受彎構(gòu)件件在剪力V和彎矩M共同作用下下的強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)符合下列列要求：當(dāng)時(shí)時(shí)當(dāng)時(shí)時(shí)當(dāng)截面為雙雙軸對(duì)稱時(shí)時(shí)注意：考慮屈曲曲后強(qiáng)度的的相關(guān)公式式，當(dāng)剪力力V大于0.5Vd時(shí)，腹板所所能承擔(dān)的的彎矩應(yīng)乘乘以一個(gè)折折減系數(shù)工字形截面面受彎構(gòu)件件在剪力V、彎矩M和軸力N共同作用下下的強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)符合下列列要求：當(dāng)時(shí)時(shí)當(dāng)時(shí)時(shí)當(dāng)截面為雙雙軸對(duì)稱時(shí)時(shí)三梁腹板加勁勁肋的配置置與中柱連接接處較大集中荷荷載作用處處翼緣轉(zhuǎn)折處處柱腹板與梁梁連接處以以及用連接接板與吊車車梁上翼緣緣相連處應(yīng)應(yīng)設(shè)置橫向向加勁肋梁腹板利用用屈曲后強(qiáng)強(qiáng)度時(shí)，橫橫向加勁肋肋的間距宜宜取hw～2hw當(dāng)梁腹板在在剪應(yīng)力作作用下發(fā)生生屈曲后，，將以拉力力帶的方式式承受繼續(xù)續(xù)增加的剪剪力，亦即即起類似桁桁架斜腹桿桿的作用，，而橫向加加勁肋則相相當(dāng)于受壓壓的桁架豎豎桿。因此此，中間橫橫向加勁肋肋除承受集集中荷載和和翼緣轉(zhuǎn)折折產(chǎn)生的壓壓力外，還還要承受拉拉力場(chǎng)產(chǎn)生生的壓力。。加勁肋穩(wěn)定定性驗(yàn)算按按規(guī)范規(guī)定定進(jìn)行，計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度取取腹板高度度hw，截面取加勁勁肋全部和和其兩側(cè)各各寬寬度度范圍內(nèi)的的腹板面積積，按兩端鉸接軸軸心受壓構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算。。加勁肋的計(jì)計(jì)算腹板平均剪剪應(yīng)力符合合下表的要要求時(shí)，不不需要設(shè)置置橫向加勁勁肋。通常剛架斜斜梁的等截截面段和不不受水平集集中力作用用的剛架柱柱符合這一一要求，而而不需設(shè)置置橫向加勁勁肋梁腹板不需需要設(shè)置橫橫向加勁肋肋的條件不需要設(shè)置置橫向加勁勁肋的條件件四變截面柱在在剛架平面面內(nèi)的整體體穩(wěn)定計(jì)算公式仍仍借用了鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范的形式。軸力取小頭頭，彎矩取取大頭。等效彎矩系系數(shù)按有側(cè)側(cè)移剛架取取1.0由于考慮腹腹板屈曲后后強(qiáng)度，故故采用有效效截面幾何何特性。剛架柱為楔楔形，其在在剛架平面面內(nèi)的計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)數(shù)、不能再再套用《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》，《門剛》規(guī)程另有特特殊規(guī)定。。對(duì)于變截面面柱，變化化截面高度度的目的是是為了適應(yīng)彎彎矩的變化化，合理的的截面變化化方式應(yīng)使使兩端截面面的最大應(yīng)應(yīng)力纖維同同時(shí)達(dá)到限限值。但是實(shí)際際上往往是是大頭截面用用足，其應(yīng)應(yīng)力大于小小頭截面，故公式左左端第二項(xiàng)項(xiàng)的彎矩M1，和有效截面面模量We1應(yīng)以大頭為為準(zhǔn)。公式第一項(xiàng)項(xiàng)源自等截截面的穩(wěn)定定計(jì)算。根根據(jù)分析，，小頭穩(wěn)定定承載力的的小于大頭頭，且剛架架柱的最大大軸力就作作用在小頭頭截面上，，故第一項(xiàng)項(xiàng)按小頭運(yùn)運(yùn)算比按大大頭運(yùn)算安安全。楔形柱在剛剛架平面內(nèi)內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度取計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)有有三種確確定方法：：五變截面柱在剛架平面面內(nèi)的計(jì)算算長(zhǎng)度查表法（適適合于手算算）一階分析法法（普遍適適用于各種種情況，并并且適合上上機(jī)計(jì)算)二階分析法法（要求有有二階分析析的計(jì)算程程序）查表法柱腳鉸接單單跨剛架楔楔形柱的可可由由表1-2查得。柱的線剛度度K1和梁的線剛剛度K2分別按下列列公式計(jì)算算：表中和式中中、—分別為柱小小頭和大頭頭的截面慣慣性矩；—梁最小截面面的慣性矩矩；—半跨斜梁長(zhǎng)長(zhǎng)度；—斜梁換算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，，見圖1-9。當(dāng)梁為等等截面時(shí)=1。柱腳鉸接楔楔形柱的計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，，表1—2K2／Kl0.10.2O.3O.50.751.02.0≥10.00.0l0.428O.368O.3490.3310.3200.3180.3150.3100.020.6000.5020.4700.4400.4280.420O.411O.4040.03O.7290.599O.5580.5200.50l0.4920.4830.473O.050.931O.756O.6940.6440.6180.6060.5890.5800.071.075O.8730.8010.7420.7110.697O.672O.6500.101.2521.0270.9350.857O.8170.801O.7900.7390.151.5181.2351.1091.021O.965O.938O.8950.8720.201.7451.3951.2541.1401.0801.0451.0000.969在圖1-9中，λ1和λ2分別為第一一、二楔形形段的斜率率。圖1-9楔形梁在剛剛架平面內(nèi)內(nèi)的換算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)多跨剛架的的中間柱為為搖擺柱時(shí)時(shí)，邊柱的的計(jì)算長(zhǎng)度度應(yīng)取為放大系數(shù)搖擺柱的計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)取1.0。對(duì)于屋面坡坡度大于1：5的情況，在在確定剛架架柱的計(jì)算算長(zhǎng)度時(shí)應(yīng)應(yīng)考慮橫梁梁軸向力對(duì)對(duì)柱剛度的的不利影響響。此時(shí)應(yīng)應(yīng)按剛架的的整體彈性性穩(wěn)定分析析通過電算算來確定變變截面剛架架柱的計(jì)算算長(zhǎng)度。一階分析法法框架有側(cè)移移失穩(wěn)的臨臨界狀態(tài)和和它的側(cè)移移剛度有直直接關(guān)系。?？蚣苌系牡暮奢d使此此剛度逐漸漸退化，荷荷載加到一一定程度時(shí)時(shí)剛度完全全消失，框框架隨即不不能保持穩(wěn)穩(wěn)定。因此此框架柱的的臨界荷載載或計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度可以由由側(cè)移剛度度得出。計(jì)算剛架柱柱頂水平荷荷載作用下下的側(cè)移剛剛度K=H／u。一階分析法法對(duì)柱腳為鉸鉸接和剛接接的單跨對(duì)對(duì)稱剛架(圖1-11a)當(dāng)柱腳鉸接接時(shí)當(dāng)柱腳剛接接時(shí)多跨剛架的的中間柱為為搖擺柱時(shí)時(shí)，邊柱的的計(jì)算長(zhǎng)度度應(yīng)乘以放放大系數(shù)搖擺柱的計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)取1.0。一階分析法法中間為非搖搖擺柱的多多跨剛架(圖1--11b)當(dāng)柱腳鉸接接時(shí)當(dāng)柱腳剛接接時(shí)二階分析法法當(dāng)采用計(jì)入入豎向荷載載一側(cè)移效效應(yīng)(即P-u效應(yīng))的二階分析析程序計(jì)算算內(nèi)力時(shí)，，如果是等截截面柱，取取μ=1，即計(jì)算長(zhǎng)度度等于幾何何長(zhǎng)度。對(duì)于楔形形柱，其計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)可由下下列公式計(jì)計(jì)算：六變截面柱在剛架平面面外的整體體穩(wěn)定按公式計(jì)算算：公式不同于規(guī)范中壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外的穩(wěn)定計(jì)算公式之處有兩點(diǎn)：截面幾何特性按有效截面計(jì)算；

考慮楔形柱的受力特點(diǎn)，軸力取小頭，彎矩取大頭。采用楔形受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)；截面不對(duì)稱時(shí)，引入大于0.6，按規(guī)范采用彎矩作用平平面內(nèi)：彎矩作用平平面外：適用于等截截面構(gòu)件的的整體穩(wěn)定定七斜梁和隅撐撐的設(shè)計(jì)斜梁的設(shè)計(jì)實(shí)腹式剛架架斜梁在平平面內(nèi)按照照壓彎構(gòu)件件計(jì)算其強(qiáng)強(qiáng)度，在平平面外按壓壓彎構(gòu)件計(jì)計(jì)算穩(wěn)定性性。平面外的計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度取取側(cè)向支承承點(diǎn)間的距距離。當(dāng)斜梁下翼翼緣受壓時(shí)時(shí)，必須在在受壓翼緣緣的兩側(cè)布布置隅撐（（端部?jī)H布布置一側(cè)））作為斜梁梁的側(cè)向支支承，隅撐撐的另一端端連接在檁檁條上。斜梁不需計(jì)計(jì)算整體穩(wěn)穩(wěn)定的側(cè)向向支承點(diǎn)間間最大長(zhǎng)度度，可取斜斜梁受壓翼翼緣寬度的的倍倍，否則應(yīng)應(yīng)驗(yàn)算斜梁梁平面外的的穩(wěn)定。當(dāng)斜梁上翼翼緣承受集集中荷載處處不設(shè)置橫橫向加勁肋肋時(shí)，應(yīng)驗(yàn)驗(yàn)算腹板上上邊緣正應(yīng)應(yīng)力、剪應(yīng)應(yīng)力和局部部壓應(yīng)力共共同作用時(shí)時(shí)的折算應(yīng)應(yīng)力；同時(shí)時(shí)還要驗(yàn)算算腹板在集集中力作用用下的屈皺：隅撐的設(shè)計(jì)當(dāng)實(shí)腹式剛剛架斜梁的的下翼緣受受壓時(shí)，必必須在受壓壓翼緣兩側(cè)側(cè)布置隅撐撐(山墻處剛架架僅布置在在一側(cè))作、為斜梁梁的側(cè)向支支承，隅撐撐的另一端端連接在檁檁條上。隅撐間距不不應(yīng)大于所所撐梁受壓壓翼緣寬度度的倍。因故不能設(shè)設(shè)置隅撐的的，必須采采取可靠措措施以保證證剛架的穩(wěn)穩(wěn)定。隅撐截面選選用單根等等邊角鋼，，與剛架構(gòu)件件腹板的夾夾角不宜小小于45°。隅撐按軸心心受壓構(gòu)件件設(shè)計(jì)：當(dāng)隅撐成對(duì)對(duì)布置時(shí)，，每根隅撐撐的計(jì)算軸軸壓力可取取N/2。需要注意的的是，單面面連接的單單角鋼壓桿桿在計(jì)算其其穩(wěn)定性時(shí)時(shí)，不用換換算長(zhǎng)細(xì)比比，而是對(duì)對(duì)f值乘以相應(yīng)應(yīng)的折減系系數(shù)?；騽偧芰号c柱柱的連接剛架梁的拼拼接柱腳牛腿搖擺柱與斜斜梁的連接接構(gòu)造八剛剛架節(jié)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)計(jì)h1Me（a）端板豎放（b）端板斜放（c）端板平放（d）斜梁拼接剛架斜梁與與柱的連接接及斜梁間間的拼接一般采用高高強(qiáng)螺栓－－端板連接接，按剛接接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)計(jì)端板連接屬屬于半剛性性連接，在在彈性階段段視為剛性性連接，進(jìn)進(jìn)入彈塑性性工作階段段，由于連連接的變形形，成為半半剛性連接接，具有較較好的延性性。還需符合下下列規(guī)定:（1）端板連接應(yīng)應(yīng)按最大內(nèi)力設(shè)設(shè)計(jì)。內(nèi)力小時(shí)時(shí)，按能承承受不小于于被連接截截面承載力力的一半設(shè)設(shè)計(jì)。（2）主剛架的的連接采用用高強(qiáng)螺栓連連接，不得采用用普通螺栓栓。M16—M24（3）螺栓成對(duì)對(duì)稱布布置。斜梁拼接接和斜梁與與鋼柱連接接的受拉區(qū)區(qū)，宜采用用端板的外伸伸式連接，，宜使翼緣緣內(nèi)外的螺螺栓群中心心與翼緣的的中心重合合或接近。。（4）與斜梁端端板連接的的柱翼緣部部分應(yīng)與端端板等厚，，不得切割割柱腹板。。（5）螺栓排列列應(yīng)符合一一定的構(gòu)造造要求。（6）同時(shí)受拉拉和受剪的的螺栓，應(yīng)應(yīng)驗(yàn)算螺栓栓在拉剪共共同作用下下的強(qiáng)度。。（7）端板的厚厚度根據(jù)支支承條件按按公式計(jì)算算，不得小小于16mm研究表明，，外伸式連連接轉(zhuǎn)動(dòng)剛剛度可以滿滿足剛性節(jié)節(jié)點(diǎn)的要求求。外伸式式連接在節(jié)節(jié)點(diǎn)負(fù)彎矩矩作用下，，可假定轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)中心位位于下翼緣緣中心線上上。上翼緣兩側(cè)側(cè)對(duì)稱設(shè)置置4個(gè)螺栓時(shí)，每個(gè)螺栓栓承受下面面公式表達(dá)達(dá)的拉力，，并依此確確定螺栓直直徑：h1Me端板外伸壓力則由端板承壓直接傳遞，，端板懸伸伸寬度e滿足：受壓翼緣的的螺栓不宜宜少于兩排排；當(dāng)受拉翼緣緣兩側(cè)各設(shè)設(shè)一排螺栓栓尚不能滿滿足承載力力要求時(shí)，，可在翼緣緣內(nèi)側(cè)增設(shè)設(shè)螺栓，其間距可取取75mm，且不于3倍螺栓孔徑徑。第三排螺栓栓拉力：第三排一個(gè)個(gè)螺栓承擔(dān)擔(dān)的彎矩節(jié)點(diǎn)上剪力力可以認(rèn)為由由除上邊二二排抗拉螺螺栓以外的的螺栓承受受，第三排螺栓栓拉力未用足足，可以和和下面二排螺螺栓共同抗剪。。對(duì)同時(shí)受拉和受剪剪的螺栓,應(yīng)驗(yàn)算螺栓栓在拉、剪共同同作用下的強(qiáng)度。。螺栓排列應(yīng)應(yīng)符合構(gòu)造造要求，下下圖的，應(yīng)滿滿足扣緊螺螺栓所用工工具的凈空空要求，通通常不小于于35mm，螺栓端距不不應(yīng)小于2倍螺栓孔徑徑，兩排螺螺栓之間的的最小距離離為3倍螺栓直徑徑，最大距距離不應(yīng)超超過400mm。端板的厚度t可根據(jù)支承條件按下列公式計(jì)算，，但不應(yīng)小于16mm，和梁端板相連的柱柱翼緣部分應(yīng)與端端板等厚度。(a)伸臂類端板(b)無加勁肋類端板(c)兩邊支承類端板當(dāng)端板外伸時(shí)當(dāng)端板平齊時(shí)(d)三邊支承類端板在門式剛架斜梁與與柱相交的節(jié)點(diǎn)域域，應(yīng)按下列公式式驗(yàn)算剪應(yīng)力：不滿足時(shí)，增加腹腹板厚度或加設(shè)斜加勁肋剛架構(gòu)件的翼緣與端板的連接接應(yīng)采用全熔透對(duì)對(duì)接焊縫，腹板與端板的連接接應(yīng)采用角焊縫。在端板設(shè)置螺栓栓處，腹板邊緣在螺栓拉拉力作用下，需進(jìn)進(jìn)行平面內(nèi)拉應(yīng)力力驗(yàn)算，并按下列公式驗(yàn)算構(gòu)構(gòu)件腹板的強(qiáng)度：：不滿足時(shí)，可設(shè)腹腹板加勁肋或局部部加厚腹板Nt2——翼緣內(nèi)第二排一個(gè)螺栓的軸向拉拉力設(shè)計(jì)值；P——高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉拉力；剛架柱腳平板式鉸接柱腳剛接柱腳一般情況當(dāng)有橋式吊車或剛剛架側(cè)向剛度過弱弱時(shí)平板式鉸接柱腳剛接柱腳柱腳的計(jì)算一、底板的計(jì)算1、底板的平面尺