污水處理廠工藝流程設計計算

1概述1.1設計依依據(jù)本設計采用的主主要規(guī)范及標標準：《城市污水處理理廠污染物排排放標準（GB189918-20002）》二級排放放標準《室外排水設計計規(guī)范》（1997年版）（GBJ114-87）《給水排水工程程概預算與經(jīng)經(jīng)濟評價手冊冊》1.2設計任任務書（附后后）2原水水量與水水質和處理要要求2.1原水水水量與水質Q=600000m3/dBOD5=1990mg/LLCCOD=3660mg/LLSSS=200mmg/LNH3-N=445mg/LLTTP=5mgg/L2.2處理要求求污水排放的要求求執(zhí)行《城鎮(zhèn)鎮(zhèn)污水處理廠廠污染物排放放標準（GB189918-20002）》二級排放放標準：BOD5≤300mg/LCOOD≤100mgg/LSS≤30mg//LNH3-N≤225（30）mg/LTPP≤3mg/LL3污水處理工藝藝的選擇本污水處理廠水水質執(zhí)行《城城鎮(zhèn)污水處理理廠污染物排排放標準（GB189918-20002）》二級排放放標準，其污污染物的最高高允許排放濃濃度為：BOD5≤30mg//L；COD≤100mgg/L；SS≤30mg//L；NH3-N≤25（30）mg/L；TP≤3mg/L。城市污水中主要要污染物質為為易生物降解解的有機污染染物，因此常常采用二級生生物處理的方方法來進行處處理。二級生物處理的的方法很多，主主要分兩類：：一類是活性性污泥法，主主要包括傳統(tǒng)統(tǒng)活性污泥法法、吸附—再生活性污污泥法、完全全混合活性污污泥法、延時時活性污泥法法（氧化溝）、AB工藝、A/O工藝、A2/O工藝、SBR工藝等。另一類是生物膜法，主要包括生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化法等工藝。任何工藝都有其各自的特點和使用條件。活性污泥法是當當前使用比較較普遍并且有有比較實際的的參考數(shù)據(jù)。在在該工藝中微微生物在處理理單元內以懸懸浮狀態(tài)存在在，因此與污污水充分混合合接觸，不會會產(chǎn)生阻塞，對對進水有機物物濃度的適應應范圍較大，一一般認為BOD5在150—400mgg/L之間時，都都具有良好的的處理效果。但但是傳統(tǒng)活性性污泥處理工工藝在處理的的多功能性、高高效穩(wěn)定性和和經(jīng)濟合理性性方面已經(jīng)難難以滿足不斷斷提高的要求求,特別是進入90年代以來,隨著水體富富營養(yǎng)化的加加劇,我國明確制制定了嚴格的的氨氮和硝酸酸鹽氮的排放放標準,從而各種具具有除磷、脫脫氮功能的污污水處理工藝藝:如A/O工藝、A2/O工藝、SBR工藝、氧化化溝等污水處處理工藝得到到了深入的研研究、開發(fā)和和廣泛的應用用,成為當今污污水處理工藝藝的主流。該地的污水中BBOD5在190mg/L左右,要求出水BOD5低于30mg/L。在出水的的水質中,不僅對COD、BOD5、SS去除率都有有較高的要求求,同時對氮和和磷的要求也也進一步提高高.結合具體情況況在眾多的污污水處理工藝藝中選擇了具具有良好脫氮氮除磷效果的的兩種工藝——CASS工藝和Carrouusuel氧氧化溝工藝進進行方案技術術經(jīng)濟比較。4污水處理工藝藝方案比選4.1Carrrousuuel氧化溝溝工藝(方案一)氧化溝時二十世世紀50年代由荷蘭蘭的巴斯維爾爾開發(fā)，后在在歐洲、北美美迅速推廣，80年代中期，我我國部分地區(qū)區(qū)也建造了氧氧化溝污水處處理工程。近近幾年來，處處理廠的規(guī)模模也發(fā)展到日日處理水量數(shù)數(shù)萬立方米的的工業(yè)廢水及及城市污水的的大、中型污污水處理工程程。氧化溝之所以能能在近些年來來得到較快的的發(fā)展，在于于它管理簡便便、運行穩(wěn)定定、流程簡單單、耐沖擊負負荷、處理效效果好等優(yōu)點點，特別是氧氧化溝具有特特殊的水流混混合特征，氧氧化溝中的曝曝氣裝置只設設在某幾段處處，在靠近曝曝氣器下游段段水流攪動激激烈，溶解氧氧濃度較高，但但隨著水流遠遠離曝氣區(qū)，水水流攪動迅速速變緩，溶解解氧則不斷減減少，甚至出出現(xiàn)缺氧區(qū)，這這種水流變化化的特征，可可發(fā)生硝化、反反硝化作用，以以達到生物脫脫氮的目的，故故氧化溝法處處理NH3-N效果非常好好，同時由于于存在厭氧、好好氧條件，對對污水中的磷磷也有一定的的去除率。氧化溝根據(jù)構造造和運行方式式的不同，目目前較多采用用的型式有“Carroousel型氧化溝”、“Orbal型氧化溝”、“一體化氧化化溝”和“交替式氧化化溝”等，其中，由由于交替式氧氧化溝要求自自動化水平較較高，而Orabaal氧化溝因水水深較淺，占占地面積較大大，本報告推推選Carroousel氧化溝作為為比選方案之之一。本設計采用的是是Carroousel氧化溝工藝.其工藝的處處理流程圖如如下圖4-1所示:`污水污水中格柵提升泵房細格柵曝氣沉砂池厭氧池Carrousel氧化溝二沉池接觸池排水濃縮池貯泥池脫水圖4-1Carrrousell氧化溝工藝藝流程圖4.1.1污水水處理系統(tǒng)的的設計與計算算4.1.1.11進水閘門井井的設計進水閘門井單獨獨設定,為鋼筋混凝凝土結構。設設閘門井一座座,閘門的有效效面積為1.8m2,其具體尺寸寸為1.2×11.5m,有效尺寸為1.2m×1.55m×4.55m。設一臺臺矩形閘門。當當污水廠正常常運行時開啟啟,當后序構筑筑物事故檢修修時,關閉某一閘閘門或者全部部關閉,使污水通過過超越管流出出污水處理廠廠。4.1.1.22中格柵的設設計與計算其計算簡圖如圖圖4-2所示(1)格柵間隙隙數(shù):設柵前水深深h=0.55m,過柵流流速v=0..9m/s,,柵條間隙寬寬度b=0..02m,格格柵傾角600°，建議格柵柵數(shù)為2，一備一用用。==≈68個(2)格柵寬度度:設柵條寬度度S=0.001m,B=S(n-11)+bn==0.01××(68-1)++0.02××68=2.03≈2.00m(3)進水渠道道漸寬部分的的長度：設進進水渠道寬BB1=1.60m,,其漸寬部分分的展開角220（進水渠渠道內的流速速為0.82mm/s）,==≈0.566m(4)柵槽與出出水渠道連接接處漸窄部分分的長度：===0.288m(5)通過格柵柵的水頭損失失：設柵條斷斷面為銳邊矩矩形斷面（==2.42，=3），===00.103mm(6)柵后槽總總高度：設柵柵前渠道超高高=0.3m,,=0.5+0..103+00.3≈0.9m(7)柵槽總長長度：==2.88m(8)每日柵渣渣量：在格柵柵間隙為20mm的情況下，設設柵渣量為每每1000m3污水產(chǎn)0.07mm3，=m3/d＞00.2m33/d宜采用機械清渣渣。圖4-2格柵計算示示意圖4.1.1.33細格柵的設設計與計算其計算簡圖如圖圖4-2所示(1)格柵間隙隙數(shù)：設柵前前水深h=00.5m,過柵流速速v=0.99m/s,柵柵條間隙寬度度b=0.0006m,格柵傾角角=600，格柵數(shù)為2。==≈109個個(2)格柵寬度度：設柵條寬寬度S=0..01m,B=S(n-11)+bn==0.01××(109-1))+0.0006×109=1.73≈1.75m(3)進水渠道道漸寬部分的的長度：設進進水渠道寬BB1=1.6m,其漸寬部部分的展開角角=20（進水水渠道內的流流速為0.82mm/s）,==≈0.222m(4)柵槽與出出水渠道連接接處漸窄部分分的長度：===0.111m(5)通過格柵柵的水頭損失失：設柵條斷斷面為銳邊矩矩形斷面（==2.42，=3），===00.51m(6)柵后槽總總高度：設柵柵前渠道超高高=0.3m,,=0.5+0..3+0.51≈1.3m(7)柵槽總長長度：==2.41mm(8)每日柵渣渣量：在格柵柵間隙為6mm的情況下，設設柵渣量為每每1000m3污水產(chǎn)0.07mm3，=m3/d＞00.2m33/d宜采用機械清渣渣。4.1.1.44曝氣沉砂池池的設計與計計算本設計采用曝氣氣沉砂池是考考慮到為污水水的后期處理理做好準備。建建議設兩組沉沉砂池一備一一用。其計算算簡圖如圖4-3所示。具體體的計算過程程如下：(1)池子總有有效容積：設設t=2miin,V=t×60==0.6522×2×600=78mm3(2)水流斷面面積：A===9.331m2沉砂池設兩格，有有效水深為2.00m，單格的寬寬度為2.4m。(3)池長：L===8.338m，取L=8.55m(4)每格沉砂砂池沉砂斗容容量：=0.6×1..0×8.55=5.1m3(5)每格沉砂砂池實際沉砂砂量：設含砂砂量為20m3/106m3污水，每兩兩天排一次，=1.13〈55.1m3(6)每小時所所需空氣量：：設曝氣管浸浸水深度為2.5m，查表得得單位池長所所需空氣量為為28m3/(m·h),,q=28×8..5×(1++15%)××2=5477.4m33式中(1+155%)為考慮慮到進口條件件而增長的池池長。圖4-3曝氣沉砂池池計算示意圖圖4.1.1.55厭氧池的設設計與計算4.1.1.55.1設計參數(shù)設計流量為600000mm3/d，設計為兩兩座每座的設設計流量為300000m3/d。水力停留時間：：h。污泥濃度：=3000mgg/L污泥回流液濃度度：=10000mg/L4.1.1.55.2設計計算(1)厭氧池的的容積：=30000××2/24==2500mm3(2)厭氧池的的尺寸：水深取為=5,,則厭氧池的的面積：=500m22。厭氧池直徑：==25m?？紤]0.3的超超高，故池總總高為=5..3m。(3)污泥回流流量的計算回流比計算：=0.42污泥回流量：=0.42×330000==126000m3/d4.1.1.66Carrrousell氧化溝的設設計與計算氧化溝，又被稱稱為循環(huán)式曝曝氣池，屬于于活性污泥法法的一種。見見圖4-4氧化溝計算算示意圖。本本次設計采用用Carroousel型氧化溝，共共兩組。每組組設計如下：：圖4-4Caarroussel氧化溝計算算示意圖4.1.1.66.1設計參數(shù)設計流量Q=330000mm3/d設計進水水水質BOD5=190mgg/L；COD=3360mg//L；SS=2000mg/L；NH3-N=455mg/L；污水水溫25℃。設計出水水質BBOD5≤30mg//L；COD≤100mgg/L；SS≤30mg//L；NH3-N≤25（30）mg/L；TP≤3mg/L。污泥產(chǎn)率系數(shù)YY=0.555;污泥濃度（MLSS）X=40000mg/LL;揮發(fā)性污泥泥濃度（MLVSS）XV=28000mg/L;;污泥齡=300d;內源代謝系系數(shù)Kd=0.0555.4.1.1.66.2設計計算(1)去除BOOD氧化溝出水溶解解性BOD濃度S。為了保證證沉淀池出水水BOD濃度Se≤30mg//L,必須控制所所含溶解性BOD濃度S2，因為沉淀淀池出水中的的VSS也是構成BOD濃度的一個個組成部分。S=Se-S11S1為沉淀池出出水中的VSS所構成的BOD濃度。S1=1.422(VSS//TSS)××TSS×((1-e)=11.42×00.7×200×(1-ee)=13.59(mg/LL)S=20-133.59=66.41(mmg/L)好氧區(qū)容積V11。好氧區(qū)容容積計算采用用動力學計算算方法。V1===10247mm3好氧區(qū)水力停留留時間：t===8.200h剩余污泥量XX==2096（kkg/d）去除每1kgBBOD5所產(chǎn)生的干干污泥量==0.4999（kgDS/kgBOOD5）。(2)脫氮需氧化的氨氮量量N1。氧化溝產(chǎn)產(chǎn)生的剩余污污泥中含氮率率為12.4%，則用于生生物合成的總總氮量為：N0==3.882(mg//L)需要氧化的氨氮氮量N1=進水TKN-出水NH3-N-生物合成所所需要的氨N。N1=45-115-3.882=26..18(mgg/L)脫氮量NR=進進水TKN-出水TN-生物合成所所需要的氨N=45--20-3..82=211.18(mmg/L)脫氮所需要的容容積V2脫硝率qdn((t)=qqdn(200)×1.008(T-20))=0.0335×1.008(14-200)=0.0022kg脫氮所需要的容容積:V2===100315mm3脫氮水力停留時時間:==8.25h氧化溝總體積VV及停留時間t:V=V1+V22=102477+103155=205622m3t=V/Q=116.45h校核污泥負荷==0.0833(3)氧化溝尺尺寸：取氧化化溝有效水深深為5m，超高為1m，氧化溝深6m。氧化溝面積為AA==205622/5=41112.4m2單溝寬10m，中中間隔墻寬0.25m。則彎道部部分的面積為為：A1==9655.63m22直線段部分的面面積:A2==41112.4--965.663=31446.77m2單溝直線段長度度：L===78..67m，取79m。進水管和出水管管：污泥回流流比R=63..4%，進出水管管的流量為：：Q1==1.6334×300000m3/d=0.5568m3/s，管道流速速為1.0m/ss。則管道過水斷面面：A===0.5568m2管徑d==0..850m,取管徑8500mm。校核管道流速：：v==0.944m(4)需氧量實際需氧量：AOR=D1--D2-D3+D4-D5去除BOD5需需氧量：D1==77554.03((kg/d))（其中=0..52，=0.12）剩余污泥中BOOD5需氧量：D2==11331.64((kg/d))剩余污泥中NHH3-N耗氧量：D3==4544.57(kkg/d)（0.124為污泥含氮氮率）去除NH3-NN的需氧量：：D4=4.6××（TKN-出水NH3-N）×Q/10000=34450(kgg/d)脫氮產(chǎn)氧量：D5=2.866×脫氮量=15144.37(kkg/d)AOR=D11-D2-D3+D4-D5=81033.45(kkg/d)考慮安全系數(shù)11.2，則AOR=88103.445×1.22=113444.83((kg/d))去除每1kgBBOD5需氧量===2.95（kkgO2/kgBOOD5）標準狀態(tài)下需氧氧量SORSOR=（CS（20）20℃時氧的飽和和度，取9.17mmg/L；T=25℃；CS(T)25℃時氧的飽和和度，取8.38mmg/L；C溶解氧濃度度，取2mg//L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.9009）SOR==200764.889(kg//d)去除每1kgBBOD5需氧量==5.41（kgO2/kgBOOD5）曝氣設備的選擇擇：設兩臺倒倒傘形表面曝曝氣機，參數(shù)數(shù)如下：葉輪直徑：40000mm；葉輪轉速速：28R/mmin；浸沒深度度：1m；電機功率：2110KW；充氧量：≥2.1kgOO2/(kW·h))。4.1.1.77二沉池的設設計與計算其計算簡圖如圖圖4-5所示4.1.1.77.1設計參數(shù)=652L//s=23447.2//h;氧化溝中懸浮固固體濃度=40000mg/LL;二沉池底流生物物固體濃度=100000mg//L;污泥回流比RR=63.44%。4.1.1.77.2設計計算(1)沉淀部部分水面面積積根據(jù)生物處處理段的特性性，選取二沉沉池表面負荷荷q=0.99m/(m2·h)),設兩座二次次沉淀池.(m2)(2)池子的直直徑(m)，取=440m。(3)校核固體體負荷=141.188[kg//(m·d))](符合合要求)(4)沉淀部部分的有效水水深設沉淀時間間為2.5h。0.9×2.55=2.255(m)(5)污泥區(qū)區(qū)的容積=1945.22(m3)(6)污泥區(qū)高高度污泥斗高度。設設池底的徑向向坡度為0.05，污泥斗底底部直徑=11.6m，上部直徑徑=4.0m，傾角為60°，則：=60°=600°=2.11(m)=13.72((m3)圓錐體高度＝＝＝0.9((m)===418.225(m3)豎直段污泥部分分的高度===1.166(m)污泥區(qū)的高度==2.1+00.9+1..16=4..16(m))沉淀池的總高度度設超高=0..3m，緩沖層高高度=0.55m。則==00.3+2..25+0..5+4.116=7.221m取=7.2mm4.1.1.88接觸池的設設計與計算采用隔板式接觸觸反應池。其其計算簡圖如如圖4-5所示。圖4-5二沉池設計計計算圖4.1.1.88.1設計參數(shù)水力停留時間：：t=30mmin平均水深：=22.4m。隔板間隔：b==1.5m。池底坡度：3%%排泥管直徑：DDN=2000mm。4.1.1.88.2設計計算接觸池容積：0.652×330×60==1174m3水流速度：m/s表面積：m2廊道總寬度：隔隔板數(shù)采用10個，則廊道道總寬度為B=11××b=11××1.5=116.5m。接觸池長度：=29.6m取取30m。水頭損失，取00.4m。4.2CAASS工藝（方案案二）4.2.1CCASS工藝的特點點1.此工藝建設設費用低,與常規(guī)活性性污泥法相比比,省去了初次次沉淀池、二二次沉淀池及及污泥回流設設備,工藝流程簡簡潔,建設費用可可節(jié)省10%～25%,占地面積可可減少20%～35%。2.運轉費用省省。由于曝氣氣是周期性的的,重新開始曝曝氣時,氧濃度梯度度大,傳遞效率高,節(jié)能效果顯顯著,運轉費用可可節(jié)省10%～25%。此外,本工程采用用水下曝氣機機代替?zhèn)鹘y(tǒng)鼓鼓風機曝氣,消除了噪音音污染。3.有機物去除除率高,出水水質好好。4.管理簡單,,運行可靠,能有效防止止污泥膨脹。與與傳統(tǒng)的SBR工藝相比,CASS最大的特點點在于增加了了一個生物選選擇區(qū),且連續(xù)進水(沉淀期、排排水期仍連續(xù)續(xù)進水),沒有明顯標標志的反應階階段和閑置階階段。設置生生物選擇區(qū)的的主要目的是是使系統(tǒng)選擇擇出良好的絮絮凝性生物。5.污泥產(chǎn)量低低,性質穩(wěn)定。4.2.2CCASS工藝的設計計與計算CASS工藝的的設計原始資資料與氧化溝溝的相同。并并且本工藝的的中格柵、污污水提升泵房房、細格柵以以及曝氣沉砂砂池的設計與與第一方案的的相同。第二二方案的污泥泥處理系統(tǒng)的的計算與第一一方案的也相相同在此就不不再重復計算算。本設計中中的CASS反應池分兩兩組每組分四四格。每組的的處理流量為為250000m3/d。這里只只對CASS工藝進行設設計計算。計計算如圖5-7所示。其具具體計算如下下：1.曝氣時間設設混合液污泥泥的濃度=22500mgg/L,污泥泥負荷=0..1kgBOOD5/kgMLLSS,充水水比=0.224，曝氣時間間為：==3.7≈44（h）2.沉淀時間當當污泥濃度小小于3000mgg/L時，污污泥界面沉降降速度為：式中，為污水溫溫度。設污水溫度=110℃，污泥的界界面沉降速度度：=7.4×1004×10×22500-11.7=1..24(m/h)設曝氣池水深==5m，緩沖層高高度為m，沉淀時間間為：==1.37≈≈1.5（h）3.運行周期設排水時間間=0.5h，運行周期期=4+1.5++0.5=66（h）每日周期數(shù)：=44.曝氣池容積積曝氣池個數(shù)數(shù)=4，每座曝氣氣池容積：==6510（m3）5.復核出水溶溶解性BOD5根據(jù)設計出出水水質，出出水溶解性BOD5應小于10.555mg/L。本本設計中出水水溶解性BOD5：==5.6（mmg/L）計算結果滿足設設計要求。6.計算剩余污污泥量活性污泥自身氧氧化系數(shù)：==0.0411剩余生物污泥量量：其中式中——出水溶溶解性BODD5；——二沉池出水水總BOD5，取=20mg//L；——活性污泥自自身氧化系數(shù)數(shù)，為0.06；——二沉池出水水SS中VSS所占的比例例，取0.75；——二沉池出水水SS，取20mg/LL。=20-7.11×0.066×0.755×20=113.6（mg/L）帶入數(shù)據(jù)得=22196-11334.555=8611.45（kg/d）剩余非生物污泥泥：==300000×（1-0.77×0.755）×（195-220）/10000=20778.13（kg/d）剩余污泥總量：：=+=861..45+20078.133=29399.58（kg/d）剩余污泥濃度：：==3290（mg/L）7.復核污泥泥泥齡==37.8(dd)計算結果表明，污污泥泥齡可以以滿足氨氮完完全硝化的需需要。8.復核潷水高高度曝氣池有有效水深m，潷水高度度：=1.2（m）復核結果與設定定值相同。9.設計需氧量量考慮最不利利情況，按夏夏季時高水溫溫計算設計需需氧量。根據(jù)據(jù)《室外排水水設計規(guī)范GBJ144-19877》（1997年版）第條條，設計需氧氧量AOR：AOR=-公式中，第二部部分為氨氮硝硝化需氧量，、、為計算系數(shù)，，，。AOR==1.47×330000+4..6×-1..42×8661.45=7131.44（kg/d）=297..1(kg/h))（a）平面圖(b)剖面圖圖4-6CASS曝氣池布置置示意圖10.標準需氧氧量SOR=（T=25℃；；CS(T)25℃時氧的飽和和度，取8.38mmg/L；C溶解氧濃度度，取2mg//L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.9）SOR==4555.2(kkg/h)空氣用量：==7586..7（m3/h）=126..4（m3/min）最大氣水比=77586.77×24/225000==7.28。11．曝氣池的的布置CAASS曝氣池共兩兩座，每座曝曝氣池長72.4m,,寬18m，水深5m，超高0.5m，有效體積積為6516m3。其中預反反應區(qū)長12m，占曝氣池池容積的16.6%。單座CASS曝氣池布置置如圖所示。4.3投資資估算4.3.1編制制依據(jù)國家城市給水排排水工程技術術研究中心編編《給水排水水工程概預算算與經(jīng)濟評價價手冊》4.3.2估算結果本工程的第一方方案估算投資資為88488.48萬元元，第二方案案的估算投資資為90699.37萬元元。兩方案工工程估算詳見見表4-1、表4-2。投資估算表工程項目：方案案一表4-1單位：萬元元序號工程費用名稱估算價值占投資比例%安裝工程設備購置其它費用合計一工程費用2556.2112300.5007412.99983.781污水處理廠1997.7332138.3444136.0771.1閘門30.045.2035.241.2中格柵180.9089.23270.131.3污水提升泵房22.5073.2095.701.4細格柵29.4086.20115.601.5沉砂池48.9010.2059.101.6鼓風機房32.42300.20332.621.7氧化溝1305.200350.321655.5221.8二沉池45.1223.5668.681.9貯泥池10.2312.3622.591.10脫水機房36.45230.65267.101.11接觸池20.3520.351.12消毒間3.2451.6554.891.13污泥濃縮池10.1242.6852.801.14污泥提升泵房19.0223.5042.521.15變電室7.43265.54272.971.16綜合樓120.56420.32540.881.17維修間9.7241.2550.971.18鍋爐房7.083.5010.581.19浴室6.572.308.871.20食堂7.081.028.101.21倉庫12.560.813.361.22車庫5.1842.3647.541.23傳達室2.100.302.401.24宿舍15.5615.561.25自動控制5.8062.0067.801.26通訊4.204.202廠外工程2.1管網(wǎng)2556.2882556.288二其它費用923.1710.431征地費423.522可研編制費22.243勘察費59.304設計費177.915建設單位管理費費59.306工程監(jiān)理費133.437聯(lián)合試運轉費14.838臨時設施費22.249生產(chǎn)準備費4.6010辦公家具購置費費5.80三預備費512.325.79總投資8848.488投資估算表工程項目：方案案二表4-2單位：萬元元序號工程費用名稱估算價值占投資比例%安裝工程設備購置其它費用合計一工程費用2856.2002200.5007612.98883.941污水處理廠2099.2002077.6994176.8991.1閘門30.045.2035.241.2中格柵180.9089.23270.131.3污水提升泵房22.5073.2095.701.4細格柵29.4086.20115.601.5沉砂池48.9010.2059.101.6鼓風機房32.42300.20332.621.7CASS反應池池1450.200450.321900.5221.8貯泥池45.1223.5668.681.9脫水機房10.2312.3622.591.10接觸池20.3520.351.11消毒間3.2451.6554.891.12污泥濃縮池10.1242.6852.801.13污泥提升泵房19.0223.5042.521.14變電室7.43265.54272.971.15綜合樓120.56420.32540.881.16維修間9.7241.2550.971.17鍋爐房7.083.5010.581.18浴室6.572.308.871.19食堂7.081.028.101.20倉庫12.560.813.361.21車庫5.1842.3647.541.22傳達室2.100.302.401.23宿舍15.5615.561.24通訊5.8062.0067.801.25自動控制4.204.202廠外工程2.1管網(wǎng)2556.2882556.288二其它費用936.0710.321征地費423.522可研編制費22.843勘察費60.904設計費182.715建設單位管理費費60.906工程監(jiān)理費137.037聯(lián)合試運轉費15.238臨時設施費22.249生產(chǎn)準備費4.9010辦公家具購置費費5.80三預備費520.325.74總投資9069.3774.4方案比比選4.4.1方案案一的總結4.4.1.11優(yōu)點1.工藝流程簡簡單，運行管管理方便。CCarrouusuel氧化溝工藝藝不需要初沉沉池和污泥消消化池。2.運行穩(wěn)定，處處理效果好。Carrousuel氧化溝的BOD平均處理水平可達到95%左右。3.能承受水量量、水質的沖沖擊負荷，對對濃度較高的的工業(yè)廢水有有較強的適應應能力。這主主要是由于氧氧化溝水力停停留時間長、泥泥齡長和循環(huán)環(huán)稀釋水量大大。4.污泥量量少、性質穩(wěn)穩(wěn)定。由于氧氧化溝泥齡長長。一般為20～30d，污泥在溝溝內已好氧穩(wěn)穩(wěn)定，所以污污泥產(chǎn)量少從從而管理簡單單，運行費用用低。5.可以除除磷脫氮?？煽梢酝ㄟ^氧化化溝中曝氣機機的開關，創(chuàng)創(chuàng)造好氧、缺缺氧環(huán)境達到到除磷脫氮目目的，脫氮效效率一般＞80%。但要達到到較高的除磷磷效果則需要要采取另外措措施。6.基建投資省省、運行費用用低。和傳統(tǒng)統(tǒng)活性污泥法法工藝相比，在在去除BOD、去除BOD和NH3--N及去除BOD和脫氮三種種情況下，基基建費用和運運行費用都有有較大降低，特特別是在去除除BOD和脫氮情況況下更省。同同時統(tǒng)計表明明在規(guī)模較小小的情況下，氧氧化溝的基建建投資比傳統(tǒng)統(tǒng)活性污泥法法節(jié)省更多。4.4.1.22缺點1.在氧化溝中中完成有機物物質的降解，在在沉淀池中進進行泥水分離離，需設獨立立的沉淀池和和刮泥系統(tǒng)?？梢猿酌摰?。2.自動化水平平不夠高。勞勞動強度大。3.容積利用率率低，池容相相對較大