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文檔簡介
計算書第頁金鳳園區(qū)高鐵以南路網(wǎng)工程鳳棲湖公園配套道路工程-B線橋梁計算書工程號:2871(2012D)S目錄TOC\o"1-3"\u一、 基本信息 41.1 工程概況 41.2 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 41.3 主要規(guī)范 41.4 結(jié)構(gòu)概述 41.5 主要材料及材料性能 41.5.1 混凝土 41.5.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋 41.5.3 普通鋼筋 51.6 計算原則、內(nèi)容及控制標(biāo)準(zhǔn) 5二、 模型建立及分析 52.1 計算模型 52.2 荷載工況及荷載組合 6三、 持久狀況承載能力極限狀態(tài) 93.1 正截面抗彎驗算 93.2 斜截面抗剪驗算 103.3 正截面抗壓驗算 103.4 抗扭驗算 113.5 支反力計算 11四、 持久狀況正常使用極限狀態(tài) 124.1 正截面抗裂驗算 124.2 頂?shù)装逍苯孛婵沽羊炈?144.3 腹板斜截面抗裂驗算 154.4 撓度驗算及預(yù)拱度 15五、 持久狀況應(yīng)力驗算 165.1 正截面壓應(yīng)力驗算 165.2 斜截面主壓應(yīng)力驗算 175.3 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算 18六、 短暫狀況應(yīng)力驗算 196.1 法向應(yīng)力驗算 19七、 其他驗算 錯誤!未定義書簽。
基本信息工程概況技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計程序:CivilDesigner設(shè)計安全等級:一級橋梁重要性系數(shù):1.1主要規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2014)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015),以下簡稱《通規(guī)》;《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018),以下簡稱《橋規(guī)》;《公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則》(JTG/TB02-01-2008)《城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)》(CJJ77-98)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》(CJJ166-2011)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTGD63-2007)結(jié)構(gòu)概述主要材料及材料性能混凝土表SEQ表\*ARABIC1混凝土材料及材料性能表強度等級彈性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比容重(kN/m3)線膨脹系數(shù)fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C5034500.00013800.0000.20025.0001e-00532.4002.65022.4001.830預(yù)應(yīng)力鋼筋表SEQ表\*ARABIC2預(yù)應(yīng)力鋼筋材料及材料性能表預(yù)應(yīng)力鋼筋材料名稱彈性模量(MPa)容重(kN/m3)線膨脹系數(shù)fpk(MPa)fpd(MPa)f'pd(MPa)15.2-13-兩端張拉195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000表SEQ表\*ARABIC3預(yù)應(yīng)力鋼筋特性值表預(yù)應(yīng)力鋼筋名稱鋼束總面積(mm2)張拉控制應(yīng)力(MPa)張拉控制力(kN)管道直徑(mm)μk錨具變形(mm)松弛系數(shù)超張拉15.2-13-兩端張拉1820.0001395.0002538900.00090.0000.2001.5e-0066.0000.3否普通鋼筋表SEQ表\*ARABIC4普通鋼筋材料及材料性能表普通鋼筋彈性模量(MPa)容重(KN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)f'sd(MPa)HRB300210000.00076.980300.000250.000250.000HRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRBF400200000.00076.980400.000330.000330.000RRB400200000.00076.980400.000330.000330.000HRB500200000.00076.980500.000415.000400.000計算原則、內(nèi)容及控制標(biāo)準(zhǔn)計算書中將采用midasCivilDesigner對橋梁進(jìn)行設(shè)計,并以《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)和《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)為標(biāo)準(zhǔn),按部分預(yù)應(yīng)力(A類)混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行驗算。模型建立及分析計算模型圖SEQ圖\*ARABIC1模型視圖節(jié)點數(shù)量:137個;單元數(shù)量:136個;邊界條件數(shù)量:1個;施工階段數(shù)量:3個,施工步驟如下: 施工階段1:CS01-成橋階段;10.0天; 施工階段2:CS02-二期恒載;10.0天; 施工階段3:CS03-收縮徐變;3650.0天;荷載工況及荷載組合自重自重系數(shù):-1.04整體升降溫1:整體升溫,20.0℃;2:整體降溫,-20.0℃;徐變收縮收縮齡期:3.0天;理論厚度自動計算:由程序自動計算各構(gòu)件的理論厚度。公式為:h=a×Ac/u;u=L0+a×Li;--周長u的計算公式中L0為外輪廓周長,Li為內(nèi)輪廓周長,a為要考慮輪廓周長的比例系數(shù)??勺兒奢d活載:汽車荷載,橋梁等級為公路Ⅰ級;對于汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)μ,按照《公路橋涵通用設(shè)計規(guī)范》第4.3.2條,沖擊系數(shù)μ可按下式計算:EQ當(dāng)f<1.5Hz時,μ=0.05;EQ當(dāng)1.5Hz≤f≤14Hz時,μ=0.1767ln(f)-0.0157;EQ當(dāng)f>14Hz時,μ=0.45;根據(jù)規(guī)范,計算的結(jié)構(gòu)基頻f=4.00Hz,沖擊系數(shù)μ=0.229。荷載組合表SEQ表\*ARABIC5荷載工況序號工況名稱描述1鋼束二次TS2恒荷載DL3鋼束一次TP4徐變二次CS5整體升溫T6正溫度梯度TPG7負(fù)溫度梯度TPG18整體降溫T19收縮二次SS10活載M荷載組合列表: 基本1:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本3:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 基本4:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 基本5:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 基本6:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 基本7:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本8:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本9:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本10:基本;1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本11:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本12:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本13:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 基本14:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 基本15:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 基本16:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 基本17:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本18:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本19:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本20:基本;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 頻遇1:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG); 頻遇2:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG1); 頻遇3:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG); 頻遇4:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 頻遇5:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.569(M); 頻遇6:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.569(M)+1.000(T)+0.800(TPG); 頻遇7:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.569(M)+1.000(T)+0.800(TPG1); 頻遇8:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.569(M)+1.000(T1)+0.800(TPG); 頻遇9:頻遇;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.569(M)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 準(zhǔn)永久1:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG); 準(zhǔn)永久2:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG1); 準(zhǔn)永久3:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG); 準(zhǔn)永久4:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 準(zhǔn)永久5:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.325(M); 準(zhǔn)永久6:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.325(M)+1.000(T)+0.800(TPG); 準(zhǔn)永久7:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.325(M)+1.000(T)+0.800(TPG1); 準(zhǔn)永久8:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.325(M)+1.000(T1)+0.800(TPG); 準(zhǔn)永久9:準(zhǔn)永久;1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.325(M)+1.000(T1)+0.800(TPG1); 撓度1:撓度;1.000(DL)+0.569(M); 撓度2:撓度;0.569(M); 撓度3:撓度;1.000(DL)+0.285(M); 應(yīng)力1:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG); 應(yīng)力2:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG1); 應(yīng)力3:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG); 應(yīng)力4:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG1); 應(yīng)力5:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 應(yīng)力6:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG); 應(yīng)力7:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG1); 應(yīng)力8:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG); 應(yīng)力9:標(biāo)準(zhǔn);1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG1); 傾覆1:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆2:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 傾覆3:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 傾覆4:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 傾覆5:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 傾覆6:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 傾覆7:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 傾覆8:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 傾覆9:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 傾覆10:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 傾覆11:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆12:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M); 傾覆13:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG); 傾覆14:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG1); 傾覆15:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG); 傾覆16:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG1); 傾覆17:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG); 傾覆18:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG1); 傾覆19:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG); 傾覆20:傾覆;1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG1);持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面抗彎驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗算包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算,結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值,滿足規(guī)范要求;斜截面抗剪驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC2持久狀況斜截面抗剪驗算包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算,結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值>構(gòu)件承載力設(shè)計值,滿足規(guī)范要求;按照《橋規(guī)》第5.2.11條進(jìn)行抗剪截面驗算,滿足規(guī)范要求;正截面抗壓驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC3持久狀況正截面抗壓驗算包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算,結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值,滿足規(guī)范要求;抗扭驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC4持久狀況抗扭驗算(扭矩)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC5持久狀況抗扭驗算(剪力)包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算,結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值>構(gòu)件承載力設(shè)計值,滿足規(guī)范要求;按照《橋規(guī)》第5.5.3條進(jìn)行截面驗算,滿足規(guī)范要求;支反力計算表SEQ表\*ARABIC6支反力計算表支座節(jié)點荷載Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)155應(yīng)力60.0000.0002627.4650.0000.0000.000161應(yīng)力70.0000.0006078.6030.0000.0000.000156應(yīng)力80.0000.0002840.1700.0000.0000.000165應(yīng)力70.0000.0006016.0500.0000.0000.000166應(yīng)力90.00026.2146042.0390.0000.0000.000153應(yīng)力80.0000.0002628.5640.0000.0000.000160應(yīng)力90.000-0.4905945.1350.0000.0000.000157應(yīng)力60.000-6.7792645.1690.0000.0000.000167應(yīng)力90.0000.0006329.7670.0000.0000.000154應(yīng)力60.0000.4612585.9370.0000.0000.000158應(yīng)力60.0000.0002518.8230.0000.0000.000159應(yīng)力90.0000.0006078.4240.0000.0000.000162應(yīng)力6-0.6800.0006695.0070.0000.0000.000163應(yīng)力6-0.0224.8066527.1430.0000.0000.000164應(yīng)力82.5300.0006708.9000.0000.0000.000持久狀況正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂驗算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在作用(荷載)頻遇效應(yīng)組合下,應(yīng)符合下列條件:預(yù)制構(gòu)件:σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件:σst-0.80σpc≤0A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在作用(荷載)頻遇效應(yīng)組合下,應(yīng)符合下列條件:σst-σpc≤0.7ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在作用(荷載)準(zhǔn)永久效應(yīng)組合下,應(yīng)符合下列條件:σlt-σpc≤0B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在結(jié)構(gòu)自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓:σt-σpc≤0圖表SEQ圖表\*ARABIC6使用階段正截面抗裂驗算(頻遇-頂)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC7使用階段正截面抗裂驗算(頻遇-底)包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第6.3.1-3條公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)驗算:頂緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.363MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力),滿足規(guī)范要求;底緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.169MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力),滿足規(guī)范要求;圖表SEQ圖表\*ARABIC8使用階段正截面抗裂驗算(準(zhǔn)永久-頂)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC9使用階段正截面抗裂驗算(準(zhǔn)永久-底)包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第6.3.1-4條公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0驗算:頂緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.000MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力),滿足規(guī)范要求;底緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.000MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力),滿足規(guī)范要求;頂?shù)装逍苯孛婵沽羊炈銓τ谌A(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,應(yīng)符合下列條件:預(yù)制構(gòu)件:σtp≤0.6ftk現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件:σtp≤0.4ftkA類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,應(yīng)符合下列條件:預(yù)制構(gòu)件:σtp≤0.7ftk現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件:σtp≤0.5ftk[CDN_默認(rèn)圖表_頂?shù)装逍苯孛婵沽羊炈惆j(luò)圖]結(jié)論:[CDN_默認(rèn)變量_頂?shù)装逍苯孛婵沽羊炈鉣腹板斜截面抗裂驗算對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,應(yīng)符合下列條件:預(yù)制構(gòu)件:σtp≤0.6ftk現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件:σtp≤0.4ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,應(yīng)符合下列條件:預(yù)制構(gòu)件:σtp≤0.7ftkB類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,應(yīng)符合下列條件:預(yù)制構(gòu)件:σtp≤0.7ftk現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件:σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC10使用階段腹板斜截面抗裂驗算包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗算:EQσ\s\do4(tp)=0.931MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力),滿足規(guī)范要求;撓度驗算及預(yù)拱度按《橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定,鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值,由汽車荷載(不計沖擊系數(shù))和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600,在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過懸臂長度的1/300.結(jié)論:按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算:1號節(jié)點汽車荷載(不計沖擊系數(shù))和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=0.287≤最大撓度允許值fn=2.167,滿足規(guī)范要求;按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算:16號節(jié)點汽車荷載(不計沖擊系數(shù))和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=2.040≤最大撓度允許值fn=48.817,滿足規(guī)范要求;按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算:50號節(jié)點汽車荷載(不計沖擊系數(shù))和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=3.587≤最大撓度允許值fn=66.667,滿足規(guī)范要求;按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算:88號節(jié)點汽車荷載(不計沖擊系數(shù))和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=3.572≤最大撓度允許值fn=66.669,滿足規(guī)范要求;按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算:122號節(jié)點汽車荷載(不計沖擊系數(shù))和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=1.998≤最大撓度允許值fn=48.774,滿足規(guī)范要求;按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算:137號節(jié)點汽車荷載(不計沖擊系數(shù))和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=0.290≤最大撓度允許值fn=2.163,滿足規(guī)范要求;按《橋規(guī)》第6.5.5條規(guī)定,設(shè)置預(yù)拱度值。表SEQ表\*ARABIC7撓度驗算及預(yù)拱度表格梁-孔構(gòu)件類型梁類型跨徑(m)節(jié)點Ms(KN.m)Mcr(KN.m)fa(m)fd(m)fn(m)撓度驗算結(jié)果預(yù)拱值C(m)主梁-1PSC-A懸臂端0.65010.0000.000-0.0020.0000.002OK0.005主梁-2PSC-A跨徑內(nèi)29.290160.0000.000-0.0160.0020.049OK0.000主梁-3PSC-A跨徑內(nèi)40.000500.0000.000-0.0280.0040.067OK0.005主梁-4PSC-A跨徑內(nèi)40.001880.0000.000-0.0280.0040.067OK0.006主梁-5PSC-A跨徑內(nèi)29.2641220.0000.000-0.0160.0020.049OK0.000主梁-6PSC-A懸臂端0.6491370.0000.000-0.0020.0000.002OK0.005持久狀況應(yīng)力驗算正截面壓應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式,荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值,汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力:未開裂構(gòu)件:σkc+σpc≤0.5fck允許開裂構(gòu)件:σcc≤0.5fck圖表SEQ圖表\*ARABIC11使用階段正截面壓應(yīng)力驗算(頂)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC12使用階段正截面壓應(yīng)力驗算(底)包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗算:頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.638MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa,滿足規(guī)范要求;底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=10.008MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa,滿足規(guī)范要求;斜截面主壓應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.1.6條公式,混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定:σcp≤0.6fck;圖表SEQ圖表\*ARABIC13使用階段斜截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第7.1.6-1條公式驗算:EQσ\s\do4(cp)=11.639MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa,滿足規(guī)范要求;預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》7.1.5-2條公式、第7.1.5-3條公式、第7.1.5-4條公式,荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值,汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力:1)對體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、鋼絲未開裂構(gòu)件:σpe+σp≤0.65fpk允許開裂構(gòu)件:σpo+σp≤0.65fpk2)對體外預(yù)應(yīng)力鋼絞線:σpe,ex≤0.60fpk3)對預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋未開裂構(gòu)件:σpe+σp≤0.75fpk允許開裂構(gòu)件:σpo+σp≤0.75fpk結(jié)論:按照《橋規(guī)》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗算:EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1166.634MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa,滿足規(guī)范要求;短暫狀況應(yīng)力驗算法向應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.8條,截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定:σtcc≤0.7fck’圖表SEQ圖表\*ARABIC14施工階段法向應(yīng)力驗算(頂)包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC15施工階段法向應(yīng)力驗算(底)包絡(luò)圖結(jié)論:按照《橋規(guī)》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗算:頂緣EQσ\s\do4(tcc)=8.025MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa,滿足規(guī)范要求;底緣EQσ\s\do4(tcc)=10.586MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa,滿足規(guī)范要求;伸縮縫和支座選取選用160型伸縮縫,2x160=320<179mm,滿足設(shè)計要求。橋臺支座在所有組合下的最大反力為4000kN,橋臺處選用GpZ(II)5型支座,橋墩支座在所有組合下的最大反力為9000kN,橋臺處選用GpZ(II)10型支座,具體單向、雙向型號見圖紙。橋臺處支座反力各工況匯總圖橋墩處支座反力各工況匯總圖橫梁驗算(1)端橫梁驗算橫梁計算采用簡化算法,利用腹板傳力的原理,將主梁的力平均分配到腹板中心線處。計算簡圖如下:圖3.3.13-1橫梁計算簡圖圖3.3.13-2橫梁計算模型端橫梁承載能力下每個腹板的反力為11706/4=2927KN;短期效應(yīng)組合下每個腹板反力為8506/4=2126.5KN。圖3.3.13-3橫梁短期作用效應(yīng)下彎矩圖(KN.m)端橫梁計算可以到承載能力下最大負(fù)彎矩3363KN·m,短期效應(yīng)組合下最大負(fù)彎矩2442KN·m;最大正彎矩787KN·m,短期效應(yīng)組合下最大正彎矩571KN·m,那么上、下緣配置3排28@10cm,驗算結(jié)果如下:正截面抗彎驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I[1]最大基本1MY-MAXOK0.000.001I[1]最小基本1MY-MINOK0.000.002I[2]最大基本1MY-MAXOK0.0010935.262I[2]最小基本1MY-MINOK0.0010935.263I[3]最大基本1MY-MAXOK0.0010935.263I[3]最小基本1MY-MINOK0.0010935.264I[4]最大基本1MY-MAXOK-3699.4410935.264I[4]最小基本1MY-MINOK-3699.4410935.265I[5]最大基本1MY-MAXOK865.7910935.265I[5]最小基本1MY-MINOK865.7910935.266I[6]最大基本1MY-MAXOK-1159.9610935.266I[6]最小基本1MY-MINOK-1159.9610935.267I[7]最大基本1MY-MAXOK865.7910935.267I[7]最小基本1MY-MINOK865.7910935.268I[8]最大基本1MY-MAXOK-3699.4410935.268I[8]最小基本1MY-MINOK-3699.4410935.269I[9]最大基本1MY-MAXOK0.0010935.269I[9]最小基本1MY-MINOK0.0010935.2610I[10]最大基本1MY-MAXOK0.000.0010I[10]最小基本1MY-MINOK0.000.00斜截面抗剪驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rVd(kN)Vn(kN)截面驗算剪力驗算1I[1]最大基本1FZ-MAXOK0.001918.16OK跳過1I[1]最小基本1FZ-MINOK0.001918.16OK跳過2I[2]最大基本1FZ-MAXOK0.0028250.32OK跳過2I[2]最小基本1FZ-MINOK0.0028250.32OK跳過3I[3]最大基本1FZ-MAXOK3219.7028250.32OK驗算3I[3]最小基本1FZ-MINOK3219.7028250.32OK驗算4I[4]最大基本1FZ-MAXOK-2028.0928250.32OK驗算4I[4]最小基本1FZ-MINOK-2028.0928250.32OK驗算5I[5]最大基本1FZ-MAXOK1191.6128250.32OK驗算5I[5]最小基本1FZ-MINOK1191.6128250.32OK驗算6I[6]最大基本1FZ-MAXOK-1191.6128250.32OK驗算6I[6]最小基本1FZ-MINOK-1191.6128250.32OK驗算7I[7]最大基本1FZ-MAXOK2028.0928250.32OK驗算7I[7]最小基本1FZ-MINOK2028.0928250.32OK驗算8I[8]最大基本1FZ-MAXOK-3219.7028250.32OK驗算8I[8]最小基本1FZ-MINOK-3219.7028250.32OK驗算9I[9]最大基本1FZ-MAXOK0.0028250.32OK跳過9I[9]最小基本1FZ-MINOK0.0028250.32OK跳過10I[10]最大基本1FZ-MAXOK0.004315.87OK跳過10I[10]最小基本1FZ-MINOK0.004315.87OK跳過裂縫寬度驗算單元位置頂/底組合名稱類型驗算Sig_SS(N/mm^2)W_tk(mm)W_AC(mm)1I[1]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2002I[2]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2003I[3]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2004I[4]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2005I[5]底頻遇7MY-MAXOK19.1790.0260.2006I[6]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2007I[7]底頻遇7MY-MAXOK19.1790.0260.2008I[8]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2009I[9]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.20010I[10]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.200以上計算可以得到,端橫梁滿足規(guī)范要求。(2)中橫梁驗算端橫梁承載能力下每個腹板的反力為24086/4=6021.5KN;短期效應(yīng)組合下每個腹板反力為18274/4=4568.5KN。中橫梁計算仍采用端橫梁一樣的簡化算法,端橫梁計算可以到承載能力下最大負(fù)彎矩6918KN·m,短期效應(yīng)組合下最大負(fù)彎矩5249KN·m;那么上緣配置3排28@10cm、下緣配置3排28@10cm,驗算結(jié)果如下:正截面抗彎驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I[1]最大基本1MY-MAXOK0.000.001I[1]最小基本1MY-MINOK0.000.002I[2]最大基本1MY-MAXOK0.0018589.952I[2]最小基本1MY-MINOK0.0018589.953I[3]最大基本1MY-MAXOK0.0018589.953I[3]最小基本1MY-MINOK0.0018589.954I[4]最大基本1MY-MAXOK-7609.9418589.954I[4]最小基本1MY-MINOK-7609.9418589.955I[5]最大基本1MY-MAXOK1782.0718589.955I[5]最小基本1MY-MINOK1782.0718589.956I[6]最大基本1MY-MAXOK-2384.1718589.956I[6]最小基本1MY-MINOK-2384.1718589.957I[7]最大基本1MY-MAXOK1782.0718589.957I[7]最小基本1MY-MINOK1782.0718589.958I[8]最大基本1MY-MAXOK-7609.9418589.958I[8]最小基本1MY-MINOK-7609.9418589.959I[9]最大基本1MY-MAXOK0.0018589.959I[9]最小基本1MY-MINOK0.0018589.9510I[10]最大基本1MY-MAXOK0.000.0010I[10]最小基本1MY-MINOK0.000.00斜截面抗剪驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rVd(kN)Vn(kN)截面驗算剪力驗算1I[1]最大基本1FZ-MAXOK0.002476.34OK跳過1I[1]最小基本1FZ-MINOK0.002476.34OK跳過2I[2]最大基本1FZ-MAXOK0.0037092.16OK跳過2I[2]最小基本1FZ-MINOK0.0037092.16OK跳過3I[3]最大基本1FZ-MAXOK6623.1037092.16OK驗算3I[3]最小基本1FZ-MINOK6623.1037092.16OK驗算4I[4]最大基本1FZ-MAXOK-4172.3737092.16OK驗算4I[4]最小基本1FZ-MINOK-4172.3737092.16OK驗算5I[5]最大基本1FZ-MAXOK2450.7337092.16OK驗算5I[5]最小基本1FZ-MINOK2450.7337092.16OK驗算6I[6]最大基本1FZ-MAXOK-2450.7337092.16OK驗算6I[6]最小基本1FZ-MINOK-2450.7337092.16OK驗算7I[7]最大基本1FZ-MAXOK4172.3737092.16OK驗算7I[7]最小基本1FZ-MINOK4172.3737092.16OK驗算8I[8]最大基本1FZ-MAXOK-6623.1037092.16OK驗算8I[8]最小基本1FZ-MINOK-6623.1037092.16OK驗算9I[9]最大基本1FZ-MAXOK0.0037092.16OK跳過9I[9]最小基本1FZ-MINOK0.0037092.16OK跳過10I[10]最大基本1FZ-MAXOK0.005571.76OK跳過10I[10]最小基本1FZ-MINOK0.005571.76OK跳過裂縫寬度驗算單元位置頂/底組合名稱類型驗算Sig_SS(N/mm^2)W_tk(mm)W_AC(mm)1I[1]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2002I[2]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2003I[3]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2004I[4]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2005I[5]底頻遇7MY-MAXOK24.2570.0330.2006I[6]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2007I[7]底頻遇7MY-MAXOK24.2570.0330.2008I[8]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.2009I[9]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.20010I[10]底頻遇7MY-MAXOK0.0000.0000.200以上計算可以得到,中橫梁橫梁滿足規(guī)范要求。下部結(jié)構(gòu)驗算橋墩計算按照《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362-2018第5.3.1、5.3.6、5.3.8、5.3.10、5.3.12條的相關(guān)規(guī)定,對橋墩控制截面進(jìn)行鋼筋砼矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載能力驗算。固定支座處橋墩受水平力大,豎向力小,為不利橋墩,取固定橋墩計算。三橋墩平均承受順橋向力。橋墩自重:1.4x1.6x8x26=466kN由midas查得上部恒載下橋梁支座反力為:7150kN。上部恒載重:466+7150=7616kN。汽車和人群荷載荷載引起反力:720KN汽車制動力:(10.5x140+340)x0.1=181>165取181kN支座摩阻力:0.06x7150/3=143<汽車制動力,采用制動力計算彎矩。汽車制動力引起彎矩:181x8/3=483KN*m恒動承載能力組合頻遇組合長期組合軸力(KN)761672010147.281207904彎矩(KN.m)483676.2338.1193.2橋墩縱橋向正截面承載能力驗算橋墩樁基截面裂縫驗算橋墩樁基承載力橋墩單樁承載力c10.375樁徑(m)2Ap3.14frk(kPa)4450c1*Ap*frk5242.5u(m)6.28c2i0.04hi(m)8frki4450u*c2i*hi*frki8942.72$s0.947l1(m)0q1k(kPa)0l2(m)0q2k00.5*$s*u*li*qik0[Ra](kN)14185.3樁頂軸力(kN)6791.7樁自重(kN)1638.6樁底軸力N(kN)8430.2[Ra]/N1.68考慮彎矩影響:fa=N/A+M/W=8430.2/3.14+483/(3.14*2*2*2/32)=3300kpa<4450kpa樁基承載力滿足設(shè)計要求。橋臺計算取最不利的4號橋臺計算。臺后土壓力計算:填土重度γ20kN/m擋土墻的高度h7.6m地表均布荷載q0kN/m土的粘聚力c5kN/m墻背填土內(nèi)摩擦角ψ35°弧度值=0.6109擋土墻
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