框架結構梁板模板施工方案

無錫超科食品有限公司—科研大樓工程模板安全專項施工方案安全專項施工方案編制人：職務：校對人：職務：審核人：職務：審批人：職務：華仁建設集團公司編制時間：年月日

目錄TOC\o"1-3”\h\z\u_Toc333568658"一、工程概況 -3-HYPERLINK\l”_Toc333568659”二、施工要求 —3-HYPERLINK\l”_Toc333568660"第二節(jié)、編制依據 -4-HYPERLINK\l”_Toc333568661"第三節(jié)、施工工藝技術 —5—HYPERLINK\l”_Toc333568662”一、技術參數 —5—二、工藝流程 -5—三、施工方法 -5—HYPERLINK\l”_Toc333568665"四、檢查驗收 -9-一、組織保障 —11-HYPERLINK\l”_Toc333568668"二、技術措施 -12-四、應急預案 -16—一、計算書 錯誤！未定義書簽。

模板專項施工方案第一節(jié)、工程概況一、工程概況無錫超科食品有限公司-科研大樓工程；工程建設地點：錫山開發(fā)區(qū)芙蓉三路中一號；屬于框架結構；地上4層；地下0層；建筑高度：14。4m；標準層層高：3。4m；總建筑面積：3302平方米；總工期：145天。本工程由無錫超科食品有限公司投資建設，無錫輕大建筑設計,地質勘察，無錫智邦監(jiān)理,華仁建設集團組織施工;由擔任項目經理，唐國強擔任技術負責人。二、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩(wěn)定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底.嚴禁盲目施工。

第二節(jié)、編制依據《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—2001《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204—2002《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205-2001《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2001《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46—2005《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001《建筑施工安全檢查標準》JGJ59——99《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ90——91本工程施工圖紙本工程施工組織設計.

第三節(jié)、施工工藝技術一、技術參數【梁模板（扣件鋼管架)】立桿沿梁跨度方向間距(m）0.95立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）0.1立桿步距(m）1.65梁支撐架搭設高度(m)4.2梁兩側立桿間距（m）1。15承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿承重連接方式雙扣件梁底縱向支撐根數3梁截面寬度（m)0。25梁截面高度（m）0.75主楞間距（mm)350次楞根數4主楞豎向支撐點數量2穿梁螺栓類型M12穿梁螺栓水平間距(mm)500豎向支撐點到梁底距離依次為300，600模板自重（kN/m2）0。5鋼筋自重(kN/m3）1。5施工荷載(kN/m2）2新澆混凝土荷載側壓力（kN/m2)17。848振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2）4【板模板（扣件鋼管架)】立桿縱距（m)0.95立桿橫距（m）0.95立桿步距（m)1。65模板支架搭設高度（m)4立桿上端伸出至模板支撐點的長度（m)0。1板底支撐間距（mm)300立桿承重連接方式雙扣件施工均布荷載標準值(kN/m2）1二、工藝流程1、梁扣件彈出梁軸線及水平線并進行復核→搭設梁模板支架→安裝梁底楞→安裝梁底模板→梁底起拱→綁扎鋼筋→安裝梁側模板→安裝另一側模板→安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓→復核梁模尺寸、位置→與相鄰模板連接牢固→辦預檢.2、板扣件搭設支架→安裝橫縱大小龍骨→調整板下皮標高及起拱→鋪設頂板模板→檢查模板上皮標高、平整度→辦預檢。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統(tǒng)一、經濟、合理等要求,因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是:立柱步距要一致,便于統(tǒng)一搭設；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設置;構造要求規(guī)范設置，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件.2、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼,然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固.經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進.事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不允許拆除。4、根據本公司當前模板工程工藝水平,結合設計要求和現場條件，決定采用梁模板（扣件鋼管架)、板模板(扣件鋼管架)作為本模板工程的支撐體系。5、一般規(guī)定(1)保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。（2)具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。（3）不同支架立柱不得混用。(4)構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。（5）多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上,并應設底座和墊板。（6)現澆鋼筋混凝土梁、板,當跨度大于4m，模板應起拱;當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000～3/1000.(7）拼裝高度為2m以上的豎向模板,不得站在下層模板上拼裝上層模板.安裝過程中應設置臨時固定措施.(8）當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩(wěn)定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9）梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下（10)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿.可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后,在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿.(11）所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢.無處可頂時,應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。(12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用鋼管,用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接,搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。（13)支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1)立柱平面布置圖（詳見附圖）;2）搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3)嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿(1）每步縱橫向水平桿必須拉通；(2)水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：（3)當層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。8、剪刀撐（1）扣件式、門式9、周邊拉結1)豎向結構（柱)與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接,形成可靠整體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6～9m、豎向間距2～3m與建筑結構設置一個固結點；3)用抱柱的方式（如連墻件),如下圖，以提高整體穩(wěn)定性和提高抵抗側向變形的能力.四、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度,總監(jiān)，專業(yè)監(jiān)理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理,加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態(tài)，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準,少量的缺陷修補完善.4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10,05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，—5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—2001腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距)誤差±20mm2立桿的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3縱向水平桿的水平偏差±20mm4橫向水平桿的水平偏差±10mm5節(jié)點處相交桿件的軸線距節(jié)點中心距離≤150mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應＞500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應＞500mm,接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿＞1m連接扣件數量依承載要求確定,且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節(jié)點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65N。m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統(tǒng)時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130）的規(guī)定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規(guī)格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；

第四節(jié)、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、準備工作(1)模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2)模板的基準定位工作：1)首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線,并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位,以便于模板的安裝和校正；2）標高測量,利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求,直接引測到模板的安裝位置;3）豎向模板的支設應根據模板支設圖;4)已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用;5)支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作.2、模板支設（1)基礎及地下工程模板：1)地面一下支模應先檢查土壁的穩(wěn)定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業(yè)。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；2）距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽（坑）土壁上;3)斜支撐與側模的夾角不應小于45°,支在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其上下模板應經就位校正并支撐穩(wěn)固后,方可進行上一層模板的安裝;4)在有斜支撐的位置，應在兩側模間采用水平撐連成整體。(2）樓梯模板1)梯模施工前，根據實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板.外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線,釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致,特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；2）樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3）模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。（3）柱模板1)主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接;2）角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中,柱身同一標告處設置不少于2根斜撐，如下圖。（4)墻模板1）當采用拼裝定性模板支撐時，應自下往上進行，必須在下層模板全部緊固后，方可進行上一層的安裝。當下層不能獨立安裝支撐件時，應采取臨時固定措施；2）安裝電梯井內墻模前，必須在板底下200mm處牢固地滿鋪一層腳手板；3）對拉螺栓與墻模板應垂直,松緊應一直,墻厚尺寸應正確；4）墻模板內外支撐必須堅固、可靠，應確保模板的整體穩(wěn)定。當墻模板外面無法設置支撐時，應在里面設置能承受拉力和壓力的支撐。多排并別且間距不大的墻模板，當其與支撐互成一體時，應采取措施，防止?jié)仓炷習r引起臨近模板變形。（5）梁、板模板1)梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必須起拱0。2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊,防止上口變形;3）所有≥2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4)梁模板鋪排從梁兩端往中間退,嵌木安排在梁中,梁的清掃口設在梁端；5）梁高≥300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高〈300的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足,澆砼時不能擠崩掉。3、模板支架搭設的一構造要求（1)梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。（2)木立柱底部應設墊木，頂部應設支撐頭。鋼管立桿底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托,U形支托與楞梁兩側間如有間隙,必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。（3)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在8～20m時,在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿，當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。(4）木立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用40mmx50mm木條或25mmX80mm的木板條與木立柱釘牢。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用?48mmx3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。（5)對于高大模板支撐體系,其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統(tǒng)，應加設保證整體穩(wěn)定的構造措施.（6)高大模板工程搭設的構造要求應當符合相關技術規(guī)范要求,支撐系統(tǒng)立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻、柱牢固拉接。(7）搭設高度2m以上的支撐架體應設置作業(yè)人員登高措施。作業(yè)面應按有關規(guī)定設置安全防護設施。（8）模板支撐系統(tǒng)應為獨立的系統(tǒng)，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。3、模板拆除(1）拆模板前先進行針對性的安全技術交底,并做好記錄,交底雙方履行簽字手續(xù)。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經技術負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。（2）支拆模板時,2米以上高處作業(yè)設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。（3)模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可拆模。1)側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)底模拆除梁長≥8米,混凝土強度達到100%；＜8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；3)板底模＜2米,混凝土強度達到50%，＞2米＜8米混凝土強度達到75%，≥8米，混凝土強度達到100%方可拆除。（4）柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍,然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。（5）墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐,再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6)樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿,然后拆除板模板支柱,每排留1~2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落,再用鉤子將模板鉤下.等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時,先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。（7）當立柱的水平拉桿超過2層時,應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時,應和拆除立柱同時進行。(8）當拆除4~8m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除.拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監(jiān)測監(jiān)控1、監(jiān)測措施(1）監(jiān)測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)監(jiān)測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭.（3）監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4)儀器設備配置名稱規(guī)格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀1±2"全站儀一臺RXT—2321±2”,最大允許誤差±20”自動安平水準儀2千米往返±3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1（5）監(jiān)測說明班組每日進行安全檢查,項目部進行安全周檢查,公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐,剪刀撐等構件是否符合要求;2）連墻件是否松動；3)架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差;4）施工過程中是否有超載現象;5）安全防護措施是否符合規(guī)范要求；6)支架與桿件是否有變形現象；（6）監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過20～30分鐘一次,在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次。1）本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2)監(jiān)測數據超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?疏散人員，并及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案.2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。（1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力.(2)當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。（3）負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4）及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大,并迅速向上級報告.3、應急反應預案（1)事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報,并聯(lián)絡報警，組織搶救。(2）事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。（3）現場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。火災事故應急處理：及時報警,組織撲救，集中力量控制火勢.消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延.注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理:立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況,必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時,應對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎,發(fā)生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥,頭部不要墊高。用涼水或50％酒精擦其全身,直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱,降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯(lián)絡項目負責人:錢建強手機全員:蔣敏亮手機院救護中心：120匪警：110火警：119通信聯(lián)系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用.

第五節(jié)、計算書及相關圖紙【計算書】梁模板(扣件鋼管架）計算書無錫超科食品有限公司—科研大樓工程;工程建設地點：錫山開發(fā)區(qū)芙蓉三路中一號；屬于框架結構；地上4層；地下0層；建筑高度:14。4m；標準層層高：3.4m;總建筑面積:3302平方米；總工期：145天。本工程由無錫超科食品有限公司投資建設，無錫輕大建筑設計設計，地質勘察，無錫智邦監(jiān)理，華仁建設集團組織施工；由錢建強擔任項目經理，唐國強擔任技術負責人。高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001）、《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米,根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算,架體安全性仍不能得到完全保證.為此計算中還參考了《施工技術》2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。梁段:KL7。一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0。25；梁截面高度D(m)：0。75;混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m）：0.95;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0.10；立桿步距h(m）:1.65；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）：1.00；梁支撐架搭設高度H（m)：4。20；梁兩側立桿間距(m)：1。15；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數：0;采用的鋼管類型為Φ48×2。75；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2。荷載參數新澆混凝土重力密度（kN/m3）：24.00;模板自重(kN/m2)：0。50;鋼筋自重(kN/m3）：1。50；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17。8；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2）：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2）：4。0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm2）：16。0;木材抗彎強度設計值fm（N/mm2):17。0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2)：1。7；面板材質:膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）:13.0；4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm）:60.0；梁底方木截面高度h（mm):80.0;梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距（mm）:350;次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量:2；固定支撐水平間距（mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，600mm;主楞材料：圓鋼管；直徑（mm)：48.00；壁厚（mm）:2。80；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度（mm):60。00；高度（mm）：80.00;二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-—混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間,取2。000h；T—-混凝土的入模溫度，取20.000℃;V—-混凝土的澆筑速度,取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m；β1—-外加劑影響修正系數，取1.200；β2-—混凝土坍落度影響修正系數,取1。150。分別計算得17。848kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17。848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根.面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖（單位:mm)1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中,W—-面板的凈截面抵抗矩，W=35×2×2/6=23。33cm3;M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ—-面板的彎曲應力計算值（N/mm2)［f］--面板的抗彎強度設計值(N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0。1q1l2+0。117q2l2其中,q-—作用在模板上的側壓力,包括：新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.2×0.35×17。85×0。9=6。747kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1。4×0.35×4×0。9=1.764kN/m；計算跨度:l=(750—110）/(4-1)=213。33mm；面板的最大彎矩M=0.1×6。747×［(750-110）/（4-1）］2+0.117×1。764×［(750—110）/(4-1）］2=4。01×104N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1。1×6.747×[(750—110）/(4-1)]/1000+1。2×1.764×［（750-110)/(4—1）］/1000=2.035kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=4。01×104/2。33×104=1。7N/mm2；面板的抗彎強度設計值:［f］=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=1。7N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f］=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗算ν=0。677ql4/（100EI)≤[ν]=l/250q-—作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值：q=q1=6.747N/mm;l-—計算跨度：l=[（750-110)/（4—1）］=213。33mm；E—-面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=35×2×2×2/12=23.33cm4；面板的最大撓度計算值：ν=0。677×6。747×［（750—110）/（4—1)]4/（100×6000×2。33×105）=0。068mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=［(750-110）/（4—1）］/250=0.853mm;面板的最大撓度計算值ν=0.068mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.853mm,滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.035/0.350=5。814kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000。00N/mm2;計算簡圖剪力圖(kN）彎矩圖（kN·m)變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩M=0.071kN·m，最大支座反力R=2.238kN,最大變形ν=0。026mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：σ=M/W<［f］經計算得到,次楞的最大受彎應力計算值σ=7。12×104/6。40×104=1.1N/mm2；次楞的抗彎強度設計值：[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=1。1N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2,滿足要求!（2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:［ν］=350/400=0。875mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.026mm小于次楞的最大容許撓度值［ν］=0。875mm，滿足要求！2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2。238kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚2.8mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4.247=8。49cm3；I=2×10.193=20。39cm4;E=206000。00N/mm2;主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m）主楞變形圖(mm）經過計算得到最大彎矩M=0。530kN·m，最大支座反力R=6。267kN，最大變形ν=0.596mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W〈[f］經計算得到，主楞的受彎應力計算值：σ=5。30×105/8。49×103=62。4N/mm2；主楞的抗彎強度設計值：［f］=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=62。4N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0。596mm主楞的最大容許撓度值：[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.596mm小于主楞的最大容許撓度值［ν］=0.75mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=316。67×20×20/6=2.11×104mm3;I=316。67×20×20×20/12=2.11×105mm4；1?？箯潖姸闰炈惆匆韵鹿竭M行面板抗彎強度驗算:σ=M/W<［f］鋼筋混凝土梁和模板自重設計值（kN/m)：q1=1。2×[（24.00+1.50)×0。75+0.50]×0.32×0。90=6。712kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m）：q2=1.4×（2。00+2.00)×0.32×0。90=1。596kN/m；q=6。712+1.596=8。308kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0。125ql2=0.125×8.308×1252=1。62×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0。437q2l=0。375×6.712×0。125+0。437×1.596×0。125=0。402kNRB=1。25ql=1。25×8.308×0.125=1.298kNσ=Mmax/W=1。62×104/2.11×104=0。8N/mm2；梁底模面板計算應力σ=0.8N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0。521ql4/(100EI)≤［ν］=l/250其中，q—-作用在模板上的壓力線荷載：q=q1/1.2=5.593kN/m；l—-計算跨度（梁底支撐間距):l=125.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值：［ν］=125.00/250=0.500mm；面板的最大撓度計算值：ν=0.521×6.712×1254/(100×6000×2。11×105）=0.007mm;面板的最大撓度計算值:ν=0。007mm小于面板的最大允許撓度值：[ν]=0。5mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1。298/0.317=4.099kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4;方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩M=0。1ql2=0.1×4.099×0。3172=0.041kN·m；最大應力σ=M/W=0。041×106/64000=0。6N/mm2；抗彎強度設計值[f］=13N/mm2；方木的最大應力計算值0.6N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2，滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：τ=3V/（2bh0)其中最大剪力：V=0.6×4。099×0。317=0。779kN；方木受剪應力計算值τ=3×0.779×1000/(2×60×80)=0。243N/mm2；方木抗剪強度設計值［τ］=1。7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.243N/mm2小于方木抗剪強度設計值1。7N/mm2，滿足要求！方木撓度驗算計算公式如下：ν=0。677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×4.099×316。6674/(100×9000×256×104)=0。012mm；方木的最大允許撓度［ν］=0。317×1000/250=1.267mm；方木的最大撓度計算值ν=0。012mm小于方木的最大允許撓度［ν］=1.267mm，滿足要求!3。支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.402kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=RB=1。298kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=（1.150-0。250）/4×0。317×（1.2×0.110×24。000+1。4×2.000)+1.2×2×0.317×（0。750-0.110）×0。500=0。668kN簡圖（kN·m)剪力圖（kN)彎矩圖（kN·m）變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=1。719kN；最大彎矩Mmax=0.855kN·m；最大撓度計算值Vmax=4。977mm；最大應力σ=0。855×106/4250=201。1N/mm2；支撐抗彎設計強度[f］=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值201.1N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力.鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.25cm3；I=10.19cm4；E=206000N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.719kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖（kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m）支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.435kN·m；最大變形νmax=1。342mm；最大支座力Rmax=5.615kN；最大應力σ=M/W=0。435×106/（4.25×103）=102.4N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值[f］=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值102.4N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度νmax=1.342mm小于950/150與10mm,滿足要求！八、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5）:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取12。00kN；R—-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,根據前面計算結果得到R=5.615kN；R〈12.00kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA）≤［f]1。梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中N-—立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力:N2=5.615kN；腳手架鋼管的自重：N3=1。2×0。123×4。2=0.618kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2×[（1.00/2+（1.15-0。25)/4)×0.95×0。50+(1。00/2+（1。15—0。25）/4)×0.95×0.110×(1.50+24.00)]=2。732kN;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值:N5=1。4×（2.000+2.000)×［1.000/2+(1.150—0.250）/4]×0.950=3。857kN；N=N2+N3+N4+N5=5。615+0.618+2。732+3。857=12.822kN；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i-—計算立桿的截面回轉半徑(cm）:i=1。6；A——立桿凈截面面積(cm2）：A=3.98；W—-立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W=4.25;σ—-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2）;[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值：［f］=205N/mm2；lo—-計算長度（m）；根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1。163×1.7×1.65，1.65+2×0。1]=3。262m；k——計算長度附加系數，取值為:1.163；μ-—計算長度系數,參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3，μ=1.7;a—-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。1m；得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=3262.215/16=204；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.174；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=12821.697/(0.174×398）=185.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=185。1N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值［f］=205N/mm2，滿足要求！十、梁模板高支撐架的構造和施工要求［工程經驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變.2。立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設置；b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多;c。高支撐架步距以0。9-—1。5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a。當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層;b.單水平加強層可以每4—-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接,設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置,四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4。剪刀撐的設計a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計a。最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿，且不宜大于200mm;c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式.6.支撐架搭設的要求a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求.7。施工使用的要求a。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決.板模板（扣件鋼管架）計算書無錫超科食品有限公司—科研大樓工程；工程建設地點：錫山開發(fā)區(qū)芙蓉三路中一號；屬于框架結構；地上4層；地下0層；建筑高度：14。4m；標準層層高:3.4m；總建筑面積:3302平方米；總工期：145天。本工程由無錫超科食品有限公司投資建設，無錫輕大建筑設計設計，地質勘察，無錫智邦監(jiān)理,華仁建設集團組織施工;由錢建強擔任項目經理,唐國強擔任技術負責人。模板支架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001)、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017—2003)等規(guī)范編制。一、參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距（m)：0。95;縱距(m):0。95;步距（m）:1。65；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m)：0.10；模板支架搭設高度(m）:4。00；采用的鋼管（mm):Φ48×2.75；板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件,取扣件抗滑承載力系數:0。75；2。荷載參數模板與木板自重(kN/m2）：0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25。500;施工均布荷載標準值（kN/m2)：1.000;3。材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm;板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E（N/mm2):9000.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2）:1.400；木方的間隔距離(mm）：300.000;木方的截面寬度(mm):60。00；木方的截面高度（mm):80.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=95×1。82/6=51.3cm3;I=95×1。83/12=46.17cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m）：q1=25.5×0.11×0.95+0.5×0。95=3.14kN/m；（2）活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1×0。95=0。95kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0。1ql2其中:q=1.2×3。14+1.4×0。95=5.098kN/m最大彎矩M=0。1×5。098×3002=45879.3N·mm；面板最大應力計算值σ=M/W=45879.3/51300=0.894N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為0。894N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為:ν=0。677ql4/(100EI）≤［ν］=l/250其中q=q1=3.14kN/m面板最大撓度計算值ν=0。677×3。14×3004/（100×9500×46.17×104)=0.039mm；面板最大允許撓度［ν]=300/250=1。2mm;面板的最大撓度計算值0。039mm小于面板的最大允許撓度1。2mm，滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4;方木楞計算簡圖(mm)1。荷載的計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0。3×0.11+0.5×0。3=0.992kN/m；(2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m):q2=1×0。3=0.3kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0。1ql2均布荷