步進式加熱爐設(shè)計計算-模板

步進式加熱爐設(shè)計計算2.1 熱工計算原始數(shù)據(jù)(1)爐子生產(chǎn)率：p=245t/h(2)被加熱金屬：1)種類：優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼(20#鋼)2)尺寸：250×2200×3600(mm)(板坯)3)金屬開始加熱(入爐)溫度：t始=20℃4)金屬加熱終了(出爐)表面溫度：t終=1200℃5)金屬加熱終了(出爐)斷面溫差：t≤15℃(3)燃料1)種類：焦爐煤氣2)焦爐煤氣低發(fā)熱值：Q低溫=17000kJ/標m33)煤氣不預(yù)熱：t煤氣=20℃表1-1 焦爐煤氣干成分(%)成分焦爐煤氣3.10.42.9957.925.41.3出爐膛煙氣溫度：t廢膛=800℃空氣預(yù)熱溫度(燒嘴前)：t空=350℃2.2 燃燒計算2.2.3 計算理論空氣需要量 L0把表2-1中焦爐煤氣濕成分代入4.3045m3/m32.2.4 計算實際空氣需要量 Ln查《燃料及燃燒》，取n=1.1代入Ln nL0 1.1 4.3045 4.7317標m3/標m3實際濕空氣消耗量(10.0012418.9)4.7317=6.0999標m3/標m312.2.5計算燃燒產(chǎn)物成分及生成量VCO2(COnCnHmCO2)1標m3/標m3100=0.4231標m3/標m3VH2O(H2mCnHmH2SH2O)10.00124gLn標m3/標m32100=1.2526標m3/標m3VN2179N2Ln標m3/標m3100100=3.7507標m3/標m3VO221(LnL0)標m3/標m3100=0.0897標m3/標m3燃燒產(chǎn)物生成總量5.5161標m3/標m3燃燒產(chǎn)物成分將燃燒產(chǎn)物生成量及成分列于下表表2-2焦爐煤氣燃燒產(chǎn)物生成量（標m3/標m3）及成分（%）名成分合計稱生成量（標m3）0.42311.25263.75070.08975.5161體積含量（%）7.670322.708167.99551.62611002.2.6 計算煤氣燃燒產(chǎn)物重度按燃燒產(chǎn)物質(zhì)量計算把表2-2中燃燒產(chǎn)物體積百分含量代入44CO264SO218H2O28N232O2Kg/m3煙22.4100=1.2063Kg/m32.2.7計算燃料理論燃燒溫度3，由《燃料與燃燒》38由t空=350℃，查《燃料與燃燒》表得空=1.30kJ/標mCP,得燃燒室(或爐膛)內(nèi)的氣體平衡壓力接近1個大氣壓(大多數(shù)工業(yè)爐如此),那么式中2各組分的分壓將在數(shù)值上與各組分的成分相等 )即..所以PCO2 7.6703%,由《燃料與燃燒》附表 8, 附表9,得fCO219.81%,fH2O4.938%所以Q分12600fCO2(VCO2)未10800fH2O(VH2O)未17790.49932152.9335140.2487所以t理5.51611.672149.7413C誤差%21502100100%2.38%5%2100在誤差范圍內(nèi)，故不必再假設(shè)。因此，可滿足步進式加熱爐加熱工藝要求2.3 爐膛熱交換計算2.4 金屬加熱計算金屬加熱計算是連續(xù)加熱爐全部熱工計算的核心。 按爐子有效長度分成三個區(qū)段(即預(yù)熱段、加熱段、均熱段 )分別進行計算。計算方法簡述如下：預(yù)熱段和加熱段采用熱流等于常數(shù)的邊界條件求解。均熱段計算有兩種方法①根據(jù)經(jīng)驗直接確定均熱段實底段長度。②選定均熱度求均熱時間。后一種方法用于均熱床架空的時候，它與實際情況相差很大，應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗修正。2.4.1 均熱段該金屬加熱開始時，斷面溫度呈拋物線分布（ 《設(shè)計手冊下》，P89），取出爐時，鋼的斷面溫差為 10℃，采用拋物線的理想平均值求法。加熱終了時，鋼坯的平均溫度在此溫度下，鋼的導(dǎo)熱系數(shù) 29.73 3.6 107.04kJ/mh C3求熱流密度 q

2 tS1式中：S—鋼材厚度（m），對于雙面加熱，厚度取 S，均熱段爐氣溫度tg11004q表1（t表均2734=1201.46℃CgKM均）273100前面假設(shè)溫度為 1250℃，誤差為12501201.46＜5%%3.88%1250故不必再重新假設(shè)。求熱焓在1193℃時，Cp=0.68716kJ/(kg﹒℃)熱焓 i=Cp*t=1193.33*0.68716=820.0109kJ/kg2.4.2 加熱段設(shè)加熱段加熱終了時，金屬斷面溫差 t=50℃1）鋼坯平均溫度2）加熱段末端鋼坯表面熱流查設(shè)計手冊，在 1167℃時， 29.47 3.6 106.08kJ/mh C（3）加熱段爐氣溫度與前面假設(shè)爐氣溫度 1300℃僅相差20℃誤差13001261.642.95%＜5%%1300故不必再假設(shè)。（4）均熱度式中： —均熱度tk—金屬均熱開始時的表面與中心溫度差tz—金屬均熱終了時的表面與中心溫度差因為tztkS24查《鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計參考資料》 P288，圖8—25，對于大平板：=0.2時，a0.68S2所以1S22ha（5）加熱段內(nèi)鋼坯熱焓加熱段內(nèi)鋼坯平均溫度 1167℃，查表Cp=0.6894kJ/(kg﹒℃)2.4.3 燃料利用系數(shù)及鋼坯熱焓分配加熱段燃料利用系數(shù)式中：Q低17790.49993KJ/m3，Ln4.7317m3/m3，t空350C，c空1.296kJ/m3，Vn5.5161m3/m3，t廢1300C，c廢1.61656kJ/m3C代入得：Q低LnC空T空VnC廢加T廢加4加Q低LnC空T空=0.42（2）爐膛燃料利用系數(shù)本設(shè)計中Q預(yù)只預(yù)熱助燃空氣，所以上式可以寫為=0.6606金屬在爐膛中的總熱焓增量i i終 i始 t均1 Cp 1193 0.68716 820.0109kJ/kg金屬在預(yù)熱段的熱焓增量式中：Q輻 q F，加熱段向預(yù)熱段輻射熱量；q —輻射熱流，一般q=100000～130000千卡/m3，這里取q=110000千卡/m3；F—界面面積；F=B(H預(yù) 2S）8.12（1 0.25）6.075m3求金屬平均溫度設(shè)t=550℃，查《火焰爐設(shè)計計算參考資料》表3-3得，均3cP=0.5736kJ/(kg ﹒℃)則t均3i預(yù)301.39525.4358CcP0.57365550525.4358%100%4.47%5%550設(shè)計值與計算值相差很小，因此不必重算。2.4.4 預(yù)熱段熱流及加熱時間1）預(yù)熱段始端熱流2）預(yù)熱段末端熱流式中： CgkM加—加熱段導(dǎo)來輻射系數(shù)， CgkM加=10.20kJ/m2hk4tg2—加熱段爐氣溫度，tg2=1261.64℃t 均3—加熱段始端鋼坯加熱溫度， t均3=525.4358℃S —熱透深度，S=0.125m查《火焰爐設(shè)計計算參考資料》表 3-1得，t均3=525.4358℃時，對上式采用順序漸進法求解 :首先令0.1q表30，代入上式得118.26723（m2）0.125q表3157.62q表3524298.77kJ/h，3138.6反復(fù)迭代，得（m2）0.125q表31144.46q表31480533.82kJ/h，138.63這里取q表3（m2）484656.88kJ/h（3）計算金屬表面溫度t表3t均3q表3S484656.880.1253525.43583671.14C1138.64）預(yù)熱段內(nèi)平均熱流5）預(yù)熱段內(nèi)加熱時間式中：K1—金屬形狀系數(shù)；平板 K1 1，圓柱K1 2，球體K1 32.4.5 加熱段內(nèi)熱流及加熱時間加熱段熱流平均熱流的計算,通常預(yù)熱段采用幾何平均值 ,加熱段采用對數(shù)平均值,加熱時間6綜上所述:預(yù) 1.18h 加 2.169h 均 0.50h6總加熱時間:總 均 加 預(yù) 3.855h注:由于步進梁式加熱爐料坯之間有間隙,受熱面增大,加熱時間有所縮短,但單位面積上料坯數(shù)量減少了,故它對生產(chǎn)率的影響,應(yīng)綜合考慮,修正加熱時間:爐膛(既間隙開口)對間隙內(nèi)爐底的角度系數(shù)式中:δ—料坯厚度;—間隙寬;取間隙a約為料坯厚度的0.4～0.5倍,a=0.4250mm=100mm所以:1 ( )2 0.1926a a因為,在假定金屬黑度ε=1的條件下,分析間隙內(nèi)料坯側(cè)面與爐膛及間隙內(nèi)爐底之間的輻射熱交換 ,可以導(dǎo)出有間隙和無間隙兩種條件下的金屬獲得熱量比 ,它的倒數(shù)即為有間隙和無間隙的加熱時間比 ;式中:ηt—相對加熱時間,即有間隙和無間隙的加熱時間之比 ;a,b, δ—分別為間隙寬,料坯寬度,料坯厚度;各段加熱時間為:所以:總 均 加 預(yù) 3.69h2.5 爐子主要尺寸確定2.5.1 長度計算有效長度式中:P—爐子生產(chǎn)率，P=245t/hb—料坯寬度;b=2200mm7g—料坯平均單重預(yù)熱段長度加熱段長度均熱段長度2.5.2 爐門數(shù)量和尺寸及爐膛各部分用耐火材料的確定連續(xù)式加熱爐爐門有進料爐門,出料爐門,操作爐門,窺視爐門,人孔等;這些爐門數(shù)量和尺寸的確定總的原則是:在滿足操作要求的條件下,爐門數(shù)量越少,開門尺寸越小越好,這樣可以減少爐門的散熱損失,提高爐子的熱效率.主要爐門的確定如下:(a)裝料門:爐門寬度 B進：連續(xù)步進梁式加熱爐通常都是采用端進料 ,其寬度等于爐膛內(nèi)寬B,即B進=B=8.12m爐門高度H進：是指步進爐固定梁上表面至爐門上沿下表面之間的距離,對于步進爐可取大于料坯(方坯或板坯)厚度與步進高度之和.這里取250mm+200mm=400mm;出料門:爐門寬度 B:若采用側(cè)出料時,則需很大爐門,且容易卡鋼,結(jié)構(gòu)和操作上都很困難.從尺寸上考慮,因板坯教寬,故多用端出料.其寬度等于爐膛內(nèi)寬B=8.12m,由于出料端溫度很高,所以出料門帶有水冷管.爐門高度H進：同裝料門一樣.操作爐門:用做操作之用，如進出返回鋼坯，清除氧化鐵皮等。三段連續(xù)加熱爐一般設(shè)在均熱段和加熱段,每側(cè)2～3個操作爐門,爐門開孔尺寸以操作方便為準,通常為：464～580mm(寬)×400～500mm(高),本題設(shè)6個操作爐門,兩側(cè)各3個,具體尺寸580mm(寬)464mm(高),采用60。拱頂結(jié)構(gòu).(d)人孔結(jié)構(gòu)一般為180。拱頂,尺寸一般為580mm(寬)×(800～1000)mm(高),人孔與其它爐門不同,當爐子正常工作時,用耐火磚砌堵封嚴,只有停爐檢修時才拆開.(2)爐膛各部分耐火材料的確定爐頂:當B>3.5m時,一般采用吊頂.吊頂根據(jù)溫度條件多選用各種澆注料,與使8用可塑料相比,可縮短修爐周期,提高爐子作業(yè)率,從而降低燃料消耗,<<工業(yè)爐設(shè)計手冊>>,P658頁,本設(shè)計采用耐火混凝土澆注料,它強度高,材料易得,施工方便,適用與無酸堿侵蝕及一般爐子或熱工設(shè)備內(nèi)襯,本設(shè)計在加熱段和均熱段采用磷酸耐火混凝土,它的最高使用溫度>1450度;預(yù)熱段采用礬土水泥耐火混凝土,它的最高使用溫度>1350度,厚450mm,其熱導(dǎo)率可參考<<耐火材料實用手冊>>P25頁,圖1—9.爐墻:當爐墻不太高時,一般用232～464mm粘土磚和116～232mm絕熱磚雙層結(jié)構(gòu).<<鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計手冊>>上冊P349頁,側(cè)墻一般厚464～580mm;故本設(shè)計選用348mm(3塊)粘土磚和116mm(1塊)絕熱磚,其中絕熱磚選用硅藻土磚。2.5.3 步進式加熱爐水梁的設(shè)計與選?。簠⒄?lt;<鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計參考資料>>下冊P107頁的布料情況,根據(jù)<<鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計參考資料>>下冊P70頁,固定梁與活動梁的中心距一般≥600mm,如果再小就會阻擋從爐子下部傳到料坯下表面的熱量,使固定梁和活動梁的下表面加熱不充分,加劇了料坯與梁接觸部分的黑印,間距過大將會加大熱損失。鋼坯在水梁上的最小懸臂為200mm,一般取200～350mm,這里取a=300mm;綜上所述和前面的計算,這里取料坯端頭至爐墻的距離為300mm。固定梁之間的距離為 3000mm;活動梁之間的距離為 1000mm;固定梁的懸臂長度為 300mm;活動梁的懸臂長度為 300mm+1000mm=1300mm;驗算:間距:=50000.44721故間距1300mm在最大范圍內(nèi),合理本設(shè)計取4根固定梁,4根活動梁,如圖所示300mm300 30016091000mm 1000mm 1000mm固定梁 活動梁 活動梁 固定梁爐膛中心線圖2-1步進式加熱爐梁分布本設(shè)計采用雙排料，上圖僅繪出對稱圖形的一半， 另一半對稱排列在爐膛中心線的右側(cè)2.6 爐膛熱平衡與燃料消耗量計算基準溫度為車間內(nèi)環(huán)境平均溫度，設(shè)其為 20℃2.6.1 爐膛熱收入Q入①爐料燃燒化學(xué)熱 Q燒設(shè)爐膛燃料消耗量為 B(標m3/h)，則②預(yù)熱空氣進入爐膛物理熱 Q空，查表,空氣在350°C時C空=1.296kJ/標m3°C,③金屬氧化放熱 Q放式中:G—爐子產(chǎn)量,kg/時a—氧化燒損率%,氧化燒損率一般為 1～3%,這里取1.5%,則:2.6.2 爐膛熱支出Q出①加熱金屬帶出物理熱 Q產(chǎn)式中:t 產(chǎn),t料—分別為產(chǎn)品出爐溫度和物料入爐平均溫度C產(chǎn),C料—分別為產(chǎn)品在0～t產(chǎn)℃和物料在0～t料℃之間的平均比熱容,由t產(chǎn)1193.33℃時鋼的比熱為C產(chǎn)=0.68716kJ/(kg﹒℃)，則，=9.840 107KJ/h②出爐膛廢氣帶出的物理熱損失 Q廢膛式中: Vn—單位燃料燃燒時產(chǎn)生的煙氣量t 廢膛 —爐膛廢氣溫度10‘’ ‘C廢膛,C廢膛—分別為廢氣在0～t廢膛℃和0～t環(huán)之間的平均比熱容t 廢膛=800℃，t環(huán)=20℃①壁導(dǎo)熱損失式中:t 壁—爐壁內(nèi)表面溫度 ,T 環(huán)—爐子周圍環(huán)境溫度—各層耐火材料砌筑厚度λ—各層耐火材料的導(dǎo)熱系數(shù)0.014 —爐墻外表面向周圍大氣傳熱熱阻 ,—爐壁外表面積爐膛內(nèi)表面平均溫度t壁表的計算加熱段已知KM加 =0.5119 g加=0.266125 M加=0.8, 代入得預(yù)熱段已知:KM預(yù)=0.5929 g預(yù)=0.26044 M預(yù)=0.8均熱段已知:KM均 0.5703 g均=0.23716 M均=0.8環(huán)境平均溫度:t環(huán)均=20℃爐膛導(dǎo)熱損失的計算1）爐墻導(dǎo)熱損失的計算本設(shè)計爐墻選用348mm(3塊)粘土磚和116mm(1塊)絕熱磚,其中絕熱磚選用硅藻土磚。①預(yù)熱段爐墻導(dǎo)熱損失查《工業(yè)爐設(shè)計手冊》P30811設(shè)交界處t交650C則：黏土磚平均溫度t粘均1081.29650940.65C2硅藻土磚平均溫度t藻均20800410C2則：黏土（0.5103）4.185kJmhC0.72940.654.9815/Q預(yù)墻1081.2920117.408509627.55kJ/h0.3480.116所以：0.0144.98150.7219驗算與假設(shè)結(jié)果相差無幾，故不必再假設(shè)。那么：預(yù)熱段爐墻粘土磚與硅藻土磚交界處實際溫度：預(yù)熱段爐墻外表溫度：同理可計算出其他部位爐墻導(dǎo)熱損失，計算結(jié)果列于下表 :表2-3爐墻導(dǎo)熱損失爐壁外表溫度爐壁部位爐壁內(nèi)表面積(m2)導(dǎo)熱損失(kJ/h)(℃)預(yù)熱段爐墻117.408509627.5579加熱段爐墻285.351324956.55985均熱段爐墻54270441.923912）爐頂導(dǎo)熱損失的計算本設(shè)計在加熱段和均熱段采用磷酸耐火混凝土 ,它的最高使用溫度>1450度；預(yù)熱段采用礬土水泥耐火混凝土 ,它的最高使用溫度>1350度。厚450mm,其熱導(dǎo)率可參考<<耐火材料實用手冊>>P25頁,圖1—9。爐頂導(dǎo)熱損失可仿照爐墻導(dǎo)熱損失的計算，將計算結(jié)果填入下列表格中。表2-4爐頂導(dǎo)熱損失爐壁部位 爐壁內(nèi)表面積(m2) 導(dǎo)熱損失(kJ/h) 爐壁外表溫度12(℃)預(yù)熱段爐頂158.89693757.1981加熱段爐頂304.871397250.984均熱段爐頂68.52343152.0388所以：④爐子水冷構(gòu)件的吸熱損失爐子水冷構(gòu)件采用雙層絕熱包扎，它的熱損失包括兩個方面：梁的吸熱損失和立柱的吸熱損失。其中計算立柱的吸熱損失時，首先要確定立柱在各個加熱段內(nèi)的分布及根數(shù)，具體見CAD圖。（A）均熱段已知 t均 1225C查《鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計參考資料》下冊，（B）加熱段由前面的計算得，t加 1302C（C）預(yù)熱段⑤經(jīng)爐門的散熱損失 Q門Q門=Q輻+Q溢(A)經(jīng)爐門的輻射熱損失 Q輻查《鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計參考資料》 P325，Q輻=4.88((Tg)4F ，千卡/時100 60式中：Tg—爐門處的爐溫，K—角度修正系數(shù)，查手冊圖 7-55，—單位時間內(nèi)爐門開啟時間，分鐘經(jīng)出料爐門的輻射熱損失Q輻出料均熱段爐氣溫度Tg均=1225+273=1498K13爐門開啟面積 F B出 BH 8.12 0.45 3.65m2查手冊圖7-55，知： 0.55取60分鐘，則經(jīng)進料爐門的輻射熱損失Q輻進料所以Q輻=Q輻出料+Q輻進料=2.0645 106 0.54 106 2.6 106kJ/h.經(jīng)爐門的溢氣損失Q溢查〈〈鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計參考資料〉〉P325，其中：Vt22gH（rkrt）36003Hb1trt式中：Ct—冒出氣體的平均比熱，千卡 /標米3—流量系數(shù)，厚墻取 0.82，薄墻取0.62，—爐門的高，米—爐門的寬，米rk—周圍空氣的重度，公斤 /米3t—冒出煙氣的溫度， Crt—冒出煙氣在該溫度下的重度，公斤 /米3—氣體膨脹系數(shù)，

1273查〈〈鋼鐵廠工業(yè)爐設(shè)計資料〉〉，P325，在一般火焰爐的熱平衡計算中，本項熱損失常包括在第二項出爐煙氣帶走的熱量中，不單獨進行計算。 故本項熱損失可以忽略。⑥其他熱損失Q它這些熱損失包括爐底散熱損失，操作爐門散熱熱損失等。這些熱損失一般小于熱收入量的5%，可直接取熱收入量的2%～3%即可。Q它=0.03Q入因此 Q出=Q產(chǎn)+Q廢膛+Q水 Q壁+Q門+Q它142.6.3 爐膛熱平衡式與燃料消耗量①爐膛熱平衡式即：17790.4993B2023.65B2.074107164.441066489.25B594.42B6.2105=16.5061077083.67BB=11336.57 11337m3/h②燃料消耗量由爐膛熱平衡式可得燃料消耗量 B 10629.91標m3/h2.6.4 爐膛熱平衡表將上述計算計算數(shù)據(jù)總結(jié)，列表如下表2-5爐膛熱平衡表爐膛熱收入 爐膛熱支出序 項 序 項熱量 % 熱量 %號 目燃料燃燒化學(xué)熱

號目201.6982.21加熱金屬物理熱98.4040.10預(yù)熱空氣帶入物2理熱金屬氧化放熱456合 計

22.949．352出爐膛廢氣物理熱20.748.453冷卻水帶出物理熱4爐壁導(dǎo)熱損失5經(jīng)爐門熱損失6其它245.37100合計

73.57 3058.9 244.54 1.852.6 1.062.36 0.96245.37 1002.6.5 爐子工作指標①單位燃耗:b燃B1133746.27標m3/噸P245②單位熱耗:熱BQD1133717790.4993105kJ/t(鋼)bP2458.23③爐膛熱效率:98.4010640.41%膛245.37100%10615④爐子熱效率:爐Q效100%98.40106100%48.79%Q燒201.69106注：為了給爐子提高生產(chǎn)率留有余量，在選擇燒嘴數(shù)量及燃燒能力時，爐子實際燃料消耗量可為計算值的1.1倍，即2.7 煤氣燒嘴的選用2.7.1 選擇依據(jù)①燃料種類: 焦爐煤氣；②煤氣低發(fā)熱值:17790.4993kJ/標m3；③爐子最大燃料消耗量:B實=12470.7標m3/h；○4爐子最大濕空氣需要量 :⑤預(yù)熱空氣溫度： t空=350℃；⑥供熱分配:加熱段:上加熱40.3%,下加熱42.9%;均熱段: 上加熱6.5%,下加熱10.3%;總計: 上加熱46.8%,下加熱53.2%;2.7.2 燒嘴布置和燒嘴選型連續(xù)加熱爐爐溫高，爐溫均勻性好，因此燒嘴燃燒火焰要有一定的長度和鋪展面。故決定選用火焰可調(diào)式燒嘴。.該加熱爐上加熱采用端燒嘴和爐頂平焰燒嘴和側(cè)燒嘴 ;下加熱采用側(cè)燒嘴供熱 .下加熱:這里取16個燒嘴,其燃燒能力為 600標m3/h，型號為MTY600。上加熱:加熱段采用側(cè)燒嘴,這里取8個燒嘴,其燃燒能力為600標m3/h:，由于加熱段較長，加熱段分兩段，一段取側(cè)燒嘴 4個，一段取頂燒嘴 5個。均熱段采用爐頂平焰燒嘴,其燃燒能力為150標m3/h這里取6個燒嘴,分三排,每排2個,燒嘴間距為:1684393

2813mm 取2800mm滿足最小安裝間距.2.8 空氣換熱器設(shè)計計算2.10 煙道阻力損失及煙囪計算（引風機選擇）2.10.1 計算條件①進煙道煙氣量：V煙=50029標m3/h；②進煙道煙氣溫度：t煙入=800℃③煙氣密度： o 1.2063kg/m32.10.2 繪制排煙系統(tǒng)圖見下圖2-3排煙系統(tǒng)簡圖2.10.3 分段Ⅰ段—爐尾豎煙道；Ⅱ段—豎煙道到換熱器入口；Ⅲ段—換熱器；Ⅳ段—換熱器出口到煙囪（或引風機）入口。2.10.4 各段煙道斷面尺寸確定首先預(yù)確定煙道中的煙氣流速，查《火焰爐設(shè)計計算參考資料》表6-1取W煙 2標m/s。然后計算截面積，根據(jù)截面積確定煙道尺寸。Ⅰ段：計算每條豎煙道的斷面尺寸（共 3條豎煙道）。f2500292.316m2，選用斷面尺寸為2436×1044mm33600故f1=2.436×1.044=2.543m2Ⅱ段：F500296.95m2，選用180o拱，查《火焰爐設(shè)計計算參考資料》表6-436002得，煙道尺寸為 2552(寬)×3180（高）mm17故： 斷面積 F2 7.412m2當量直徑 2.859mⅣ段：煙道尺寸同Ⅱ段2.10.5 計算各段煙氣溫度Ⅰ段：已知豎煙道入口煙氣溫度為 800℃，查《火焰爐設(shè)計計算參考資料》表 6-5取溫降6℃/m。該段煙氣平均溫度：t1均800（）0.562.5792.5C末端溫度：t1末80062.5785CⅡ段：查《火焰爐設(shè)計計算參考資料》6-5取溫降4℃/m。該段煙氣平均溫度：t2均（）7850.549767C末端溫度：t2末 785 4 9 749℃Ⅲ段：換熱器另行計算,出換熱器煙氣溫度為 368℃。平均溫度:t3均7493642556.5CⅣ段：考慮到換熱器漏風和煙道閘板處吸入冷空氣等因素，需要增加煙氣量并降低煙氣溫度。設(shè)進入煙氣中的冷空氣為原煙氣流量的10%，則煙氣量由50029標m3/h增加到50029×1.1=55031.9標m3/h。設(shè)比熱Cp不隨煙氣溫度變化，那么該段煙氣平均溫度：50029364415300.9Ct4均0.555031.9末端溫度：t4末330.930270.9C2.10.6計算各段煙氣流速500291.82m/sⅠ段：w132.5433600500291.87m/sⅡ段：w236007.412Ⅲ段：w3,換熱器另行計算,55031.9Ⅳ段：w4 2.06m/s3600 7.4122.10.7 阻力損失計算（表格化計算）(見下頁)182.10.8 煙囪計算①計算煙囪出口直徑取煙囪出口流速 W囪出 3標m/s②確定煙囪平均直徑取W囪出 3標m/s為了使煙囪穩(wěn)定,應(yīng)使D囪底 D囪出,一般取D囪底 1.5D囪出所以: D囪均 1.25D囪出 3.19m③ 計算煙囪中煙氣平均溫度t煙入 270.9C（見上述煙道計算），預(yù)設(shè)煙囪高度為 H預(yù) 45m，查《工業(yè)爐設(shè)計參考資料》表 9-19，取煙囪溫降1.0℃/m，則19表2-7通道尺寸氣體參數(shù)摩擦損失局通 部道 損阻 失力損失Pa幾何損失分段阻

分段號1ⅠⅡ分段名稱2爐尾豎煙道豎煙道換熱器分段長度L(m)32.59斷面尺寸（mm）42436×10442