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文檔簡介
步進式加熱爐設計計算2.1 熱工計算原始數據(1)爐子生產率:p=245t/h(2)被加熱金屬:1)種類:優(yōu)質碳素結構鋼(20#鋼)2)尺寸:250×2200×3600(mm)(板坯)3)金屬開始加熱(入爐)溫度:t始=20℃4)金屬加熱終了(出爐)表面溫度:t終=1200℃5)金屬加熱終了(出爐)斷面溫差:t≤15℃(3)燃料1)種類:焦爐煤氣2)焦爐煤氣低發(fā)熱值:Q低溫=17000kJ/標m33)煤氣不預熱:t煤氣=20℃表1-1 焦爐煤氣干成分(%)成分焦爐煤氣3.10.42.9957.925.41.3出爐膛煙氣溫度:t廢膛=800℃空氣預熱溫度(燒嘴前):t空=350℃2.2 燃燒計算2.2.3 計算理論空氣需要量 L0把表2-1中焦爐煤氣濕成分代入4.3045m3/m32.2.4 計算實際空氣需要量 Ln查《燃料及燃燒》,取n=1.1代入Ln nL0 1.1 4.3045 4.7317標m3/標m3實際濕空氣消耗量(10.0012418.9)4.7317=6.0999標m3/標m312.2.5計算燃燒產物成分及生成量VCO2(COnCnHmCO2)1標m3/標m3100=0.4231標m3/標m3VH2O(H2mCnHmH2SH2O)10.00124gLn標m3/標m32100=1.2526標m3/標m3VN2179N2Ln標m3/標m3100100=3.7507標m3/標m3VO221(LnL0)標m3/標m3100=0.0897標m3/標m3燃燒產物生成總量5.5161標m3/標m3燃燒產物成分將燃燒產物生成量及成分列于下表表2-2焦爐煤氣燃燒產物生成量(標m3/標m3)及成分(%)名成分合計稱生成量(標m3)0.42311.25263.75070.08975.5161體積含量(%)7.670322.708167.99551.62611002.2.6 計算煤氣燃燒產物重度按燃燒產物質量計算把表2-2中燃燒產物體積百分含量代入44CO264SO218H2O28N232O2Kg/m3煙22.4100=1.2063Kg/m32.2.7計算燃料理論燃燒溫度3,由《燃料與燃燒》38由t空=350℃,查《燃料與燃燒》表得空=1.30kJ/標mCP,得燃燒室(或爐膛)內的氣體平衡壓力接近1個大氣壓(大多數工業(yè)爐如此),那么式中2各組分的分壓將在數值上與各組分的成分相等 )即..所以PCO2 7.6703%,由《燃料與燃燒》附表 8, 附表9,得fCO219.81%,fH2O4.938%所以Q分12600fCO2(VCO2)未10800fH2O(VH2O)未17790.49932152.9335140.2487所以t理5.51611.672149.7413C誤差%21502100100%2.38%5%2100在誤差范圍內,故不必再假設。因此,可滿足步進式加熱爐加熱工藝要求2.3 爐膛熱交換計算2.4 金屬加熱計算金屬加熱計算是連續(xù)加熱爐全部熱工計算的核心。 按爐子有效長度分成三個區(qū)段(即預熱段、加熱段、均熱段 )分別進行計算。計算方法簡述如下:預熱段和加熱段采用熱流等于常數的邊界條件求解。均熱段計算有兩種方法①根據經驗直接確定均熱段實底段長度。②選定均熱度求均熱時間。后一種方法用于均熱床架空的時候,它與實際情況相差很大,應根據經驗修正。2.4.1 均熱段該金屬加熱開始時,斷面溫度呈拋物線分布( 《設計手冊下》,P89),取出爐時,鋼的斷面溫差為 10℃,采用拋物線的理想平均值求法。加熱終了時,鋼坯的平均溫度在此溫度下,鋼的導熱系數 29.73 3.6 107.04kJ/mh C3求熱流密度 q
2 tS1式中:S—鋼材厚度(m),對于雙面加熱,厚度取 S,均熱段爐氣溫度tg11004q表1(t表均2734=1201.46℃CgKM均)273100前面假設溫度為 1250℃,誤差為12501201.46<5%%3.88%1250故不必再重新假設。求熱焓在1193℃時,Cp=0.68716kJ/(kg﹒℃)熱焓 i=Cp*t=1193.33*0.68716=820.0109kJ/kg2.4.2 加熱段設加熱段加熱終了時,金屬斷面溫差 t=50℃1)鋼坯平均溫度2)加熱段末端鋼坯表面熱流查設計手冊,在 1167℃時, 29.47 3.6 106.08kJ/mh C(3)加熱段爐氣溫度與前面假設爐氣溫度 1300℃僅相差20℃誤差13001261.642.95%<5%%1300故不必再假設。(4)均熱度式中: —均熱度tk—金屬均熱開始時的表面與中心溫度差tz—金屬均熱終了時的表面與中心溫度差因為tztkS24查《鋼鐵廠工業(yè)爐設計參考資料》 P288,圖8—25,對于大平板:=0.2時,a0.68S2所以1S22ha(5)加熱段內鋼坯熱焓加熱段內鋼坯平均溫度 1167℃,查表Cp=0.6894kJ/(kg﹒℃)2.4.3 燃料利用系數及鋼坯熱焓分配加熱段燃料利用系數式中:Q低17790.49993KJ/m3,Ln4.7317m3/m3,t空350C,c空1.296kJ/m3,Vn5.5161m3/m3,t廢1300C,c廢1.61656kJ/m3C代入得:Q低LnC空T空VnC廢加T廢加4加Q低LnC空T空=0.42(2)爐膛燃料利用系數本設計中Q預只預熱助燃空氣,所以上式可以寫為=0.6606金屬在爐膛中的總熱焓增量i i終 i始 t均1 Cp 1193 0.68716 820.0109kJ/kg金屬在預熱段的熱焓增量式中:Q輻 q F,加熱段向預熱段輻射熱量;q —輻射熱流,一般q=100000~130000千卡/m3,這里取q=110000千卡/m3;F—界面面積;F=B(H預 2S)8.12(1 0.25)6.075m3求金屬平均溫度設t=550℃,查《火焰爐設計計算參考資料》表3-3得,均3cP=0.5736kJ/(kg ﹒℃)則t均3i預301.39525.4358CcP0.57365550525.4358%100%4.47%5%550設計值與計算值相差很小,因此不必重算。2.4.4 預熱段熱流及加熱時間1)預熱段始端熱流2)預熱段末端熱流式中: CgkM加—加熱段導來輻射系數, CgkM加=10.20kJ/m2hk4tg2—加熱段爐氣溫度,tg2=1261.64℃t 均3—加熱段始端鋼坯加熱溫度, t均3=525.4358℃S —熱透深度,S=0.125m查《火焰爐設計計算參考資料》表 3-1得,t均3=525.4358℃時,對上式采用順序漸進法求解 :首先令0.1q表30,代入上式得118.26723(m2)0.125q表3157.62q表3524298.77kJ/h,3138.6反復迭代,得(m2)0.125q表31144.46q表31480533.82kJ/h,138.63這里取q表3(m2)484656.88kJ/h(3)計算金屬表面溫度t表3t均3q表3S484656.880.1253525.43583671.14C1138.64)預熱段內平均熱流5)預熱段內加熱時間式中:K1—金屬形狀系數;平板 K1 1,圓柱K1 2,球體K1 32.4.5 加熱段內熱流及加熱時間加熱段熱流平均熱流的計算,通常預熱段采用幾何平均值 ,加熱段采用對數平均值,加熱時間6綜上所述:預 1.18h 加 2.169h 均 0.50h6總加熱時間:總 均 加 預 3.855h注:由于步進梁式加熱爐料坯之間有間隙,受熱面增大,加熱時間有所縮短,但單位面積上料坯數量減少了,故它對生產率的影響,應綜合考慮,修正加熱時間:爐膛(既間隙開口)對間隙內爐底的角度系數式中:δ—料坯厚度;—間隙寬;取間隙a約為料坯厚度的0.4~0.5倍,a=0.4250mm=100mm所以:1 ( )2 0.1926a a因為,在假定金屬黑度ε=1的條件下,分析間隙內料坯側面與爐膛及間隙內爐底之間的輻射熱交換 ,可以導出有間隙和無間隙兩種條件下的金屬獲得熱量比 ,它的倒數即為有間隙和無間隙的加熱時間比 ;式中:ηt—相對加熱時間,即有間隙和無間隙的加熱時間之比 ;a,b, δ—分別為間隙寬,料坯寬度,料坯厚度;各段加熱時間為:所以:總 均 加 預 3.69h2.5 爐子主要尺寸確定2.5.1 長度計算有效長度式中:P—爐子生產率,P=245t/hb—料坯寬度;b=2200mm7g—料坯平均單重預熱段長度加熱段長度均熱段長度2.5.2 爐門數量和尺寸及爐膛各部分用耐火材料的確定連續(xù)式加熱爐爐門有進料爐門,出料爐門,操作爐門,窺視爐門,人孔等;這些爐門數量和尺寸的確定總的原則是:在滿足操作要求的條件下,爐門數量越少,開門尺寸越小越好,這樣可以減少爐門的散熱損失,提高爐子的熱效率.主要爐門的確定如下:(a)裝料門:爐門寬度 B進:連續(xù)步進梁式加熱爐通常都是采用端進料 ,其寬度等于爐膛內寬B,即B進=B=8.12m爐門高度H進:是指步進爐固定梁上表面至爐門上沿下表面之間的距離,對于步進爐可取大于料坯(方坯或板坯)厚度與步進高度之和.這里取250mm+200mm=400mm;出料門:爐門寬度 B:若采用側出料時,則需很大爐門,且容易卡鋼,結構和操作上都很困難.從尺寸上考慮,因板坯教寬,故多用端出料.其寬度等于爐膛內寬B=8.12m,由于出料端溫度很高,所以出料門帶有水冷管.爐門高度H進:同裝料門一樣.操作爐門:用做操作之用,如進出返回鋼坯,清除氧化鐵皮等。三段連續(xù)加熱爐一般設在均熱段和加熱段,每側2~3個操作爐門,爐門開孔尺寸以操作方便為準,通常為:464~580mm(寬)×400~500mm(高),本題設6個操作爐門,兩側各3個,具體尺寸580mm(寬)464mm(高),采用60。拱頂結構.(d)人孔結構一般為180。拱頂,尺寸一般為580mm(寬)×(800~1000)mm(高),人孔與其它爐門不同,當爐子正常工作時,用耐火磚砌堵封嚴,只有停爐檢修時才拆開.(2)爐膛各部分耐火材料的確定爐頂:當B>3.5m時,一般采用吊頂.吊頂根據溫度條件多選用各種澆注料,與使8用可塑料相比,可縮短修爐周期,提高爐子作業(yè)率,從而降低燃料消耗,<<工業(yè)爐設計手冊>>,P658頁,本設計采用耐火混凝土澆注料,它強度高,材料易得,施工方便,適用與無酸堿侵蝕及一般爐子或熱工設備內襯,本設計在加熱段和均熱段采用磷酸耐火混凝土,它的最高使用溫度>1450度;預熱段采用礬土水泥耐火混凝土,它的最高使用溫度>1350度,厚450mm,其熱導率可參考<<耐火材料實用手冊>>P25頁,圖1—9.爐墻:當爐墻不太高時,一般用232~464mm粘土磚和116~232mm絕熱磚雙層結構.<<鋼鐵廠工業(yè)爐設計手冊>>上冊P349頁,側墻一般厚464~580mm;故本設計選用348mm(3塊)粘土磚和116mm(1塊)絕熱磚,其中絕熱磚選用硅藻土磚。2.5.3 步進式加熱爐水梁的設計與選?。簠⒄?lt;<鋼鐵廠工業(yè)爐設計參考資料>>下冊P107頁的布料情況,根據<<鋼鐵廠工業(yè)爐設計參考資料>>下冊P70頁,固定梁與活動梁的中心距一般≥600mm,如果再小就會阻擋從爐子下部傳到料坯下表面的熱量,使固定梁和活動梁的下表面加熱不充分,加劇了料坯與梁接觸部分的黑印,間距過大將會加大熱損失。鋼坯在水梁上的最小懸臂為200mm,一般取200~350mm,這里取a=300mm;綜上所述和前面的計算,這里取料坯端頭至爐墻的距離為300mm。固定梁之間的距離為 3000mm;活動梁之間的距離為 1000mm;固定梁的懸臂長度為 300mm;活動梁的懸臂長度為 300mm+1000mm=1300mm;驗算:間距:=50000.44721故間距1300mm在最大范圍內,合理本設計取4根固定梁,4根活動梁,如圖所示300mm300 30016091000mm 1000mm 1000mm固定梁 活動梁 活動梁 固定梁爐膛中心線圖2-1步進式加熱爐梁分布本設計采用雙排料,上圖僅繪出對稱圖形的一半, 另一半對稱排列在爐膛中心線的右側2.6 爐膛熱平衡與燃料消耗量計算基準溫度為車間內環(huán)境平均溫度,設其為 20℃2.6.1 爐膛熱收入Q入①爐料燃燒化學熱 Q燒設爐膛燃料消耗量為 B(標m3/h),則②預熱空氣進入爐膛物理熱 Q空,查表,空氣在350°C時C空=1.296kJ/標m3°C,③金屬氧化放熱 Q放式中:G—爐子產量,kg/時a—氧化燒損率%,氧化燒損率一般為 1~3%,這里取1.5%,則:2.6.2 爐膛熱支出Q出①加熱金屬帶出物理熱 Q產式中:t 產,t料—分別為產品出爐溫度和物料入爐平均溫度C產,C料—分別為產品在0~t產℃和物料在0~t料℃之間的平均比熱容,由t產1193.33℃時鋼的比熱為C產=0.68716kJ/(kg﹒℃),則,=9.840 107KJ/h②出爐膛廢氣帶出的物理熱損失 Q廢膛式中: Vn—單位燃料燃燒時產生的煙氣量t 廢膛 —爐膛廢氣溫度10‘’ ‘C廢膛,C廢膛—分別為廢氣在0~t廢膛℃和0~t環(huán)之間的平均比熱容t 廢膛=800℃,t環(huán)=20℃①壁導熱損失式中:t 壁—爐壁內表面溫度 ,T 環(huán)—爐子周圍環(huán)境溫度—各層耐火材料砌筑厚度λ—各層耐火材料的導熱系數0.014 —爐墻外表面向周圍大氣傳熱熱阻 ,—爐壁外表面積爐膛內表面平均溫度t壁表的計算加熱段已知KM加 =0.5119 g加=0.266125 M加=0.8, 代入得預熱段已知:KM預=0.5929 g預=0.26044 M預=0.8均熱段已知:KM均 0.5703 g均=0.23716 M均=0.8環(huán)境平均溫度:t環(huán)均=20℃爐膛導熱損失的計算1)爐墻導熱損失的計算本設計爐墻選用348mm(3塊)粘土磚和116mm(1塊)絕熱磚,其中絕熱磚選用硅藻土磚。①預熱段爐墻導熱損失查《工業(yè)爐設計手冊》P30811設交界處t交650C則:黏土磚平均溫度t粘均1081.29650940.65C2硅藻土磚平均溫度t藻均20800410C2則:黏土(0.5103)4.185kJmhC0.72940.654.9815/Q預墻1081.2920117.408509627.55kJ/h0.3480.116所以:0.0144.98150.7219驗算與假設結果相差無幾,故不必再假設。那么:預熱段爐墻粘土磚與硅藻土磚交界處實際溫度:預熱段爐墻外表溫度:同理可計算出其他部位爐墻導熱損失,計算結果列于下表 :表2-3爐墻導熱損失爐壁外表溫度爐壁部位爐壁內表面積(m2)導熱損失(kJ/h)(℃)預熱段爐墻117.408509627.5579加熱段爐墻285.351324956.55985均熱段爐墻54270441.923912)爐頂導熱損失的計算本設計在加熱段和均熱段采用磷酸耐火混凝土 ,它的最高使用溫度>1450度;預熱段采用礬土水泥耐火混凝土 ,它的最高使用溫度>1350度。厚450mm,其熱導率可參考<<耐火材料實用手冊>>P25頁,圖1—9。爐頂導熱損失可仿照爐墻導熱損失的計算,將計算結果填入下列表格中。表2-4爐頂導熱損失爐壁部位 爐壁內表面積(m2) 導熱損失(kJ/h) 爐壁外表溫度12(℃)預熱段爐頂158.89693757.1981加熱段爐頂304.871397250.984均熱段爐頂68.52343152.0388所以:④爐子水冷構件的吸熱損失爐子水冷構件采用雙層絕熱包扎,它的熱損失包括兩個方面:梁的吸熱損失和立柱的吸熱損失。其中計算立柱的吸熱損失時,首先要確定立柱在各個加熱段內的分布及根數,具體見CAD圖。(A)均熱段已知 t均 1225C查《鋼鐵廠工業(yè)爐設計參考資料》下冊,(B)加熱段由前面的計算得,t加 1302C(C)預熱段⑤經爐門的散熱損失 Q門Q門=Q輻+Q溢(A)經爐門的輻射熱損失 Q輻查《鋼鐵廠工業(yè)爐設計參考資料》 P325,Q輻=4.88((Tg)4F ,千卡/時100 60式中:Tg—爐門處的爐溫,K—角度修正系數,查手冊圖 7-55,—單位時間內爐門開啟時間,分鐘經出料爐門的輻射熱損失Q輻出料均熱段爐氣溫度Tg均=1225+273=1498K13爐門開啟面積 F B出 BH 8.12 0.45 3.65m2查手冊圖7-55,知: 0.55取60分鐘,則經進料爐門的輻射熱損失Q輻進料所以Q輻=Q輻出料+Q輻進料=2.0645 106 0.54 106 2.6 106kJ/h.經爐門的溢氣損失Q溢查〈〈鋼鐵廠工業(yè)爐設計參考資料〉〉P325,其中:Vt22gH(rkrt)36003Hb1trt式中:Ct—冒出氣體的平均比熱,千卡 /標米3—流量系數,厚墻取 0.82,薄墻取0.62,—爐門的高,米—爐門的寬,米rk—周圍空氣的重度,公斤 /米3t—冒出煙氣的溫度, Crt—冒出煙氣在該溫度下的重度,公斤 /米3—氣體膨脹系數,
1273查〈〈鋼鐵廠工業(yè)爐設計資料〉〉,P325,在一般火焰爐的熱平衡計算中,本項熱損失常包括在第二項出爐煙氣帶走的熱量中,不單獨進行計算。 故本項熱損失可以忽略。⑥其他熱損失Q它這些熱損失包括爐底散熱損失,操作爐門散熱熱損失等。這些熱損失一般小于熱收入量的5%,可直接取熱收入量的2%~3%即可。Q它=0.03Q入因此 Q出=Q產+Q廢膛+Q水 Q壁+Q門+Q它142.6.3 爐膛熱平衡式與燃料消耗量①爐膛熱平衡式即:17790.4993B2023.65B2.074107164.441066489.25B594.42B6.2105=16.5061077083.67BB=11336.57 11337m3/h②燃料消耗量由爐膛熱平衡式可得燃料消耗量 B 10629.91標m3/h2.6.4 爐膛熱平衡表將上述計算計算數據總結,列表如下表2-5爐膛熱平衡表爐膛熱收入 爐膛熱支出序 項 序 項熱量 % 熱量 %號 目燃料燃燒化學熱
號目201.6982.21加熱金屬物理熱98.4040.10預熱空氣帶入物2理熱金屬氧化放熱456合 計
22.949.352出爐膛廢氣物理熱20.748.453冷卻水帶出物理熱4爐壁導熱損失5經爐門熱損失6其它245.37100合計
73.57 3058.9 244.54 1.852.6 1.062.36 0.96245.37 1002.6.5 爐子工作指標①單位燃耗:b燃B1133746.27標m3/噸P245②單位熱耗:熱BQD1133717790.4993105kJ/t(鋼)bP2458.23③爐膛熱效率:98.4010640.41%膛245.37100%10615④爐子熱效率:爐Q效100%98.40106100%48.79%Q燒201.69106注:為了給爐子提高生產率留有余量,在選擇燒嘴數量及燃燒能力時,爐子實際燃料消耗量可為計算值的1.1倍,即2.7 煤氣燒嘴的選用2.7.1 選擇依據①燃料種類: 焦爐煤氣;②煤氣低發(fā)熱值:17790.4993kJ/標m3;③爐子最大燃料消耗量:B實=12470.7標m3/h;○4爐子最大濕空氣需要量 :⑤預熱空氣溫度: t空=350℃;⑥供熱分配:加熱段:上加熱40.3%,下加熱42.9%;均熱段: 上加熱6.5%,下加熱10.3%;總計: 上加熱46.8%,下加熱53.2%;2.7.2 燒嘴布置和燒嘴選型連續(xù)加熱爐爐溫高,爐溫均勻性好,因此燒嘴燃燒火焰要有一定的長度和鋪展面。故決定選用火焰可調式燒嘴。.該加熱爐上加熱采用端燒嘴和爐頂平焰燒嘴和側燒嘴 ;下加熱采用側燒嘴供熱 .下加熱:這里取16個燒嘴,其燃燒能力為 600標m3/h,型號為MTY600。上加熱:加熱段采用側燒嘴,這里取8個燒嘴,其燃燒能力為600標m3/h:,由于加熱段較長,加熱段分兩段,一段取側燒嘴 4個,一段取頂燒嘴 5個。均熱段采用爐頂平焰燒嘴,其燃燒能力為150標m3/h這里取6個燒嘴,分三排,每排2個,燒嘴間距為:1684393
2813mm 取2800mm滿足最小安裝間距.2.8 空氣換熱器設計計算2.10 煙道阻力損失及煙囪計算(引風機選擇)2.10.1 計算條件①進煙道煙氣量:V煙=50029標m3/h;②進煙道煙氣溫度:t煙入=800℃③煙氣密度: o 1.2063kg/m32.10.2 繪制排煙系統(tǒng)圖見下圖2-3排煙系統(tǒng)簡圖2.10.3 分段Ⅰ段—爐尾豎煙道;Ⅱ段—豎煙道到換熱器入口;Ⅲ段—換熱器;Ⅳ段—換熱器出口到煙囪(或引風機)入口。2.10.4 各段煙道斷面尺寸確定首先預確定煙道中的煙氣流速,查《火焰爐設計計算參考資料》表6-1取W煙 2標m/s。然后計算截面積,根據截面積確定煙道尺寸。Ⅰ段:計算每條豎煙道的斷面尺寸(共 3條豎煙道)。f2500292.316m2,選用斷面尺寸為2436×1044mm33600故f1=2.436×1.044=2.543m2Ⅱ段:F500296.95m2,選用180o拱,查《火焰爐設計計算參考資料》表6-436002得,煙道尺寸為 2552(寬)×3180(高)mm17故: 斷面積 F2 7.412m2當量直徑 2.859mⅣ段:煙道尺寸同Ⅱ段2.10.5 計算各段煙氣溫度Ⅰ段:已知豎煙道入口煙氣溫度為 800℃,查《火焰爐設計計算參考資料》表 6-5取溫降6℃/m。該段煙氣平均溫度:t1均800()0.562.5792.5C末端溫度:t1末80062.5785CⅡ段:查《火焰爐設計計算參考資料》6-5取溫降4℃/m。該段煙氣平均溫度:t2均()7850.549767C末端溫度:t2末 785 4 9 749℃Ⅲ段:換熱器另行計算,出換熱器煙氣溫度為 368℃。平均溫度:t3均7493642556.5CⅣ段:考慮到換熱器漏風和煙道閘板處吸入冷空氣等因素,需要增加煙氣量并降低煙氣溫度。設進入煙氣中的冷空氣為原煙氣流量的10%,則煙氣量由50029標m3/h增加到50029×1.1=55031.9標m3/h。設比熱Cp不隨煙氣溫度變化,那么該段煙氣平均溫度:50029364415300.9Ct4均0.555031.9末端溫度:t4末330.930270.9C2.10.6計算各段煙氣流速500291.82m/sⅠ段:w132.5433600500291.87m/sⅡ段:w236007.412Ⅲ段:w3,換熱器另行計算,55031.9Ⅳ段:w4 2.06m/s3600 7.4122.10.7 阻力損失計算(表格化計算)(見下頁)182.10.8 煙囪計算①計算煙囪出口直徑取煙囪出口流速 W囪出 3標m/s②確定煙囪平均直徑取W囪出 3標m/s為了使煙囪穩(wěn)定,應使D囪底 D囪出,一般取D囪底 1.5D囪出所以: D囪均 1.25D囪出 3.19m③ 計算煙囪中煙氣平均溫度t煙入 270.9C(見上述煙道計算),預設煙囪高度為 H預 45m,查《工業(yè)爐設計參考資料》表 9-19,取煙囪溫降1.0℃/m,則19表2-7通道尺寸氣體參數摩擦損失局通 部道 損阻 失力損失Pa幾何損失分段阻
分段號1ⅠⅡ分段名稱2爐尾豎煙道豎煙道換熱器分段長度L(m)32.59斷面尺寸(mm)42436×10442
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