環(huán)一路1號(hào)橋 計(jì)算書(shū)

目錄一、工程概況 1二、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1三、設(shè)計(jì)規(guī)范 2四、計(jì)算要點(diǎn) 24.1計(jì)算模擬 24.2計(jì)算參數(shù)、荷載 44.3計(jì)算內(nèi)容 44.4荷載組合 4五、第一聯(lián)（35+35）計(jì)算結(jié)果 55.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果 55.1.1截面受壓區(qū)高度 55.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算 55.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 65.1.4支座反力 65.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果 75.2.1結(jié)構(gòu)正截面抗裂驗(yàn)算 75.2.2結(jié)構(gòu)斜截面抗裂驗(yàn)算 85.3持久狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果 95.3.1正截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 95.3.2斜截面混凝土的主壓應(yīng)力驗(yàn)算 106.3.3正截面受拉區(qū)鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 115.4短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果 115.5位移撓度計(jì)算結(jié)果 125.6結(jié)論 13六、第二聯(lián)（32.5+40+32.5）m計(jì)算結(jié)果 136.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果 136.1.1截面受壓區(qū)高度 136.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算 146.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 146.1.4支座反力 156.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果 156.2.1結(jié)構(gòu)正截面抗裂驗(yàn)算 156.2.2結(jié)構(gòu)斜截面抗裂驗(yàn)算 176.3持久狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果 186.3.1正截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 186.3.2斜截面混凝土的主壓應(yīng)力驗(yàn)算 196.3.3正截面受拉區(qū)鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 196.4短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果 206.5位移撓度計(jì)算結(jié)果 216.6結(jié)論 21七、下部橋墩結(jié)構(gòu)計(jì)算 227.1計(jì)算模擬 227.2立柱計(jì)算結(jié)果 237.2.1正截面抗壓驗(yàn)算 237.2.2裂縫寬度驗(yàn)算 237.3樁基計(jì)算結(jié)果 247.3.1正截面抗壓驗(yàn)算 247.3.2裂縫寬度驗(yàn)算 247.4樁端巖石強(qiáng)度 25八、橋臺(tái)承載力驗(yàn)算 25環(huán)一路2號(hào)橋計(jì)算書(shū)第31頁(yè)，共33頁(yè)一、工程概況本次設(shè)計(jì)道路為環(huán)一路，道路起于鳳霞路路口，逆時(shí)針?lè)謩e于橫一路、鳳舉路東段、縱一路、新森大道相交后止于鳳霞路K1+305.378，道路總長(zhǎng)1305.378米，標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度16米，道路等級(jí)均為城市支路，設(shè)計(jì)車速30km/h，全線含橋梁兩座（上跨鳳舉路東段、新森大道）。本次設(shè)計(jì)環(huán)一路一號(hào)橋跨徑為：(2×35)m+(32.5+40+32.5）m，橋梁全長(zhǎng)184.08m，橋?qū)?0.0m，上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用柱式墩，橋臺(tái)為重力式U型橋臺(tái)。二、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年設(shè)計(jì)使用年限：100年橋梁所處道路等級(jí)：城市支路設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)設(shè)計(jì)荷載:汽車：城-A級(jí)，人群：3.5KN/m2地震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：擬建工程區(qū)域地震基本烈度為6度，抗震措施為7度，抗震設(shè)計(jì)方法為C類設(shè)計(jì)車速：30公里/小時(shí)橋梁橫斷面:寬度構(gòu)成：4.0m（人行道）＋4.0m（車行道）＋4.0m（車行道）+8.0m（人行道）=20.0m。橫坡：車行道：1.5%，人行道：2.0%人行護(hù)欄防撞等級(jí)：SB級(jí)設(shè)計(jì)環(huán)境類別：Ⅰ類三、設(shè)計(jì)規(guī)范《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11—2011）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2014）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2015）《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD61—2005）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362—2018）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3363—2019）《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ166-2011）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T3650-2020）《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（CJJ2—2008）《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2017）《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2018)《鋼筋混凝土用鋼第3部分:鋼筋焊接網(wǎng)》(GB1499.3－2010)《鋼筋機(jī)械連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ107—2016）《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（JGJ18—2012）《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）《城市橋梁橋面防水工程技術(shù)規(guī)程》(CJJ139-2010)《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T4-2019）《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50476-2019）四、計(jì)算要點(diǎn)4.1計(jì)算模擬橋梁上部結(jié)構(gòu)為部分A類預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，本聯(lián)跨徑組合2x35m，縱向靜力計(jì)算按空間梁?jiǎn)卧碚?，采用橋梁?jì)算程序MIDASCIVIL2020進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。本橋按預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：第一聯(lián)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖及橫斷面布置圖第二聯(lián)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖及橫斷面布置圖4.2計(jì)算參數(shù)、荷載1、永久作用鋼材容重：78.5kN/m3；預(yù)應(yīng)力混凝土容重：26.0kN/m3；瀝青混凝土容重：24.0kN/m3；基礎(chǔ)不均勻沉降：1.0cm；混凝土的收縮及徐變作用：按3650天考慮，相對(duì)濕度系數(shù)取85%；預(yù)應(yīng)力作用：?jiǎn)味虽摻罨乜s和錨具變形為6mm。管道摩擦系數(shù)：ｕ＝0.20；管道偏差系數(shù)：κ＝0.0015；2、可變作用汽車荷載：城市-A，雙車道計(jì)算；人群荷載：按《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》第10.0.5條計(jì)算；汽車制動(dòng)力及沖擊力：按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）規(guī)定計(jì)算；溫度作用：整體均勻溫度升高：25℃，整體均勻溫度降低：-25℃。結(jié)構(gòu)高度范圍內(nèi)豎向梯度溫度按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）規(guī)定計(jì)算；支座摩阻系數(shù)：0.03～0.05。4.3計(jì)算內(nèi)容1、持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算；2、持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算；3、持久狀況和短暫狀況的應(yīng)力計(jì)算；4、位移撓度計(jì)算結(jié)果；4.4荷載組合1、作用標(biāo)準(zhǔn)值組合即進(jìn)行構(gòu)件的持久狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)作用(或荷載)取其標(biāo)準(zhǔn)值,汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)，進(jìn)行短暫狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)施工荷載除有特別規(guī)定外均采用標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮組合系數(shù)。2、作用短期效應(yīng)組合即永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，見(jiàn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2015)公式4.1.7-1。3、作用基本組合即永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)及各作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)。見(jiàn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2015)公式4.1.6-1。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.1。五、第一聯(lián)（35+35）計(jì)算結(jié)果5.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果5.1.1截面受壓區(qū)高度表格SEQ表格\*ARABIC1截面受壓區(qū)高度相對(duì)界限受壓區(qū)高度ξb鋼筋種類C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80HPB3000.620.600.58-HRB4000.530.510.49-鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36-5.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算圖表正截面抗彎承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。5.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算圖表斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2004）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.2.9條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求。5.1.4支座反力以下分別列出標(biāo)準(zhǔn)組合最不利工況下過(guò)渡墩單個(gè)支座反力值，選取最不利位置的反力結(jié)果：圖表單個(gè)支座反力(KN)墩號(hào)0#臺(tái)1#墩2#墩支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）4235.73887.43743.78613.68031.07668.24306.23876.83652.35.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果5.2.1結(jié)構(gòu)正截面抗裂驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件：σst-0.80σpc≤0A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σlt-σpc≤0結(jié)構(gòu)在頻遇組合作用下：圖表使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-頂）包絡(luò)圖圖表使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第6.3.1-1條驗(yàn)算:σst-σpc≤0.7ftk，滿足規(guī)范要求。結(jié)構(gòu)在準(zhǔn)永久組合作用下：圖表6使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-頂）包絡(luò)圖圖表使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-4條公式σlt-σpc≤0，滿足規(guī)范要求。5.2.2結(jié)構(gòu)斜截面抗裂驗(yàn)算對(duì)于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：EQσtp≤0.6ftk現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：EQσtp≤0.4ftk圖表結(jié)構(gòu)斜截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗(yàn)算：EQσ\s\do4(tp)=0.956MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；5.3持久狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果5.3.1正截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第7.1.5-1條，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力：未開(kāi)裂構(gòu)件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允許開(kāi)裂構(gòu)件：EQσcc≤0.5fck圖表使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算(頂)包絡(luò)圖圖表使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=10.419MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=5.793MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；5.3.2斜截面混凝土的主壓應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σcp≤0.6fck；圖表使用階段斜截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.6-1條公式驗(yàn)算：EQσ\s\do4(cp)=10.308MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規(guī)范要求；6.3.3正截面受拉區(qū)鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第7.1.5-2條，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力：1）對(duì)鋼絞線、鋼絲未開(kāi)裂構(gòu)件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允許開(kāi)裂構(gòu)件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2）對(duì)精軋螺紋鋼筋未開(kāi)裂構(gòu)件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允許開(kāi)裂構(gòu)件:EQσpo＋σp≤0.80fpk結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗(yàn)算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1177.541MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規(guī)范要求；5.4短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果按《橋規(guī)》第7.2.8條，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.7fck’圖表施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算(頂)包絡(luò)圖圖表施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(tcc)=6.519MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(tcc)=8.102MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；5.5位移撓度計(jì)算結(jié)果圖表活載位移圖1圖表活載位移圖2最大正撓度1.63mm（中跨跨中位置），最大負(fù)撓度4.38mm（中跨跨中位置），考慮長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)1.4，撓跨比為6.01×1.4=8.41mm<L/600=58.3mm，滿足規(guī)范要求。5.6結(jié)論1、結(jié)構(gòu)正截面抗彎和斜截面抗剪承載力均滿足要求。2、主梁在作用頻遇組合拉應(yīng)力為0.088MPa，在規(guī)范限值范圍內(nèi)；在準(zhǔn)永久組合下正截面未出現(xiàn)拉應(yīng)力，正常使用階段正截面抗裂滿足規(guī)范要求。3、主梁在作用頻遇組合下斜截面拉應(yīng)力為0.956MPa，在規(guī)范限值范圍內(nèi)，正常使用階段斜截面抗裂滿足規(guī)范要求。4、主梁在作用標(biāo)準(zhǔn)值下，構(gòu)件正截面最大法向壓應(yīng)力為10.4MPa<16.2MPa，使用階段主梁正截面砼的法向壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。5、主梁在作用標(biāo)準(zhǔn)值下，構(gòu)件斜截面最大主壓應(yīng)力為10.4MPa<19.44MPa，使用階段主梁截面砼主壓應(yīng)力滿足要求。6、受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。7、結(jié)構(gòu)在活載作用下并考慮長(zhǎng)期作用系數(shù)撓度8.41mm<L/600=58.3mm,結(jié)構(gòu)撓度滿足規(guī)范要求。六、第二聯(lián)（32.5+40+32.5）m計(jì)算結(jié)果6.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果6.1.1截面受壓區(qū)高度表格SEQ表格\*ARABIC1截面受壓區(qū)高度相對(duì)界限受壓區(qū)高度ξb鋼筋種類C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80HPB3000.620.600.58-HRB4000.530.510.49-鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36-6.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算圖表正截面抗彎承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。6.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算圖表斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2004）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.2.9條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求。6.1.4支座反力以下分別列出標(biāo)準(zhǔn)組合最不利工況下過(guò)渡墩單個(gè)支座反力值，選取最不利位置的反力結(jié)果：圖表單個(gè)支座反力(KN)墩號(hào)2#墩3#墩支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）3657.13614.13919.28845.98542.78912.0墩號(hào)4#墩5#臺(tái)支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）8446.38480.69179.33552.73453.44010.86.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果6.2.1結(jié)構(gòu)正截面抗裂驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件：σst-0.80σpc≤0A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σlt-σpc≤0結(jié)構(gòu)在頻遇組合作用下：圖表使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-頂）包絡(luò)圖圖表使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第6.3.1-1條驗(yàn)算:σst-σpc≤0.7ftk，滿足規(guī)范要求。結(jié)構(gòu)在準(zhǔn)永久組合作用下：圖表6使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-頂）包絡(luò)圖圖表使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-4條公式σlt-σpc≤0，滿足規(guī)范要求。6.2.2結(jié)構(gòu)斜截面抗裂驗(yàn)算對(duì)于預(yù)應(yīng)力A類混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：EQσtp≤0.6ftk現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：EQσtp≤0.4ftk圖表結(jié)構(gòu)斜截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗(yàn)算：EQσ\s\do4(tp)=1.059MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；6.3持久狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果6.3.1正截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第7.1.5-1條，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力：未開(kāi)裂構(gòu)件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允許開(kāi)裂構(gòu)件：EQσcc≤0.5fck圖表使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算(頂)包絡(luò)圖圖表使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.225MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=4.119MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；6.3.2斜截面混凝土的主壓應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σcp≤0.6fck；圖表使用階段斜截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.6-1條公式驗(yàn)算：EQσ\s\do4(cp)=11.189MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規(guī)范要求；6.3.3正截面受拉區(qū)鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第7.1.5-2條，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力：1）對(duì)鋼絞線、鋼絲未開(kāi)裂構(gòu)件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允許開(kāi)裂構(gòu)件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2）對(duì)精軋螺紋鋼筋未開(kāi)裂構(gòu)件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允許開(kāi)裂構(gòu)件:EQσpo＋σp≤0.80fpk結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗(yàn)算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1208.406MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規(guī)范要求；6.4短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果按《橋規(guī)》第7.2.8條，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.7fck’圖表施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算(頂)包絡(luò)圖圖表施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(tcc)=6.339MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(tcc)=7.691MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；6.5位移撓度計(jì)算結(jié)果圖表活載位移圖1圖表活載位移圖2最大正撓度1.447mm（中跨跨中位置），最大負(fù)撓度3.375mm（中跨跨中位置），考慮長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)1.4，撓跨比為4.82×1.4=6.75mm<L/600=66.7mm，滿足規(guī)范要求。6.6結(jié)論1、結(jié)構(gòu)正截面抗彎和斜截面抗剪承載力均滿足要求。2、主梁在作用頻遇組合拉應(yīng)力為0.855MPa，在規(guī)范限值范圍內(nèi)；在準(zhǔn)永久組合下正截面未出現(xiàn)拉應(yīng)力，正常使用階段正截面抗裂滿足規(guī)范要求。3、主梁在作用頻遇組合下斜截面拉應(yīng)力為1.06MPa，在規(guī)范限值范圍內(nèi)，正常使用階段斜截面抗裂滿足規(guī)范要求。4、主梁在作用標(biāo)準(zhǔn)值下，構(gòu)件正截面最大法向壓應(yīng)力為11.2MPa<16.2MPa，使用階段主梁正截面砼的法向壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。5、主梁在作用標(biāo)準(zhǔn)值下，構(gòu)件斜截面最大主壓應(yīng)力為11.2MPa<19.44MPa，使用階段主梁截面砼主壓應(yīng)力滿足要求。6、受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。7、結(jié)構(gòu)在活載作用下并考慮長(zhǎng)期作用系數(shù)撓度6.75mm<L/600=66.7mm,結(jié)構(gòu)撓度滿足規(guī)范要求。七、橫梁計(jì)算結(jié)果7.1H=2.0m端橫梁7.1.1計(jì)算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬1.8m，高2.0m，按空間梁?jiǎn)卧碚?，采用橋梁?jì)算程序MIDASCIVIL2020進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。全橋共劃分為28個(gè)單元和32個(gè)節(jié)點(diǎn)。結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：圖端橫梁離散模型7.1.2正截面抗彎驗(yàn)算圖表持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值＜構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；7.1.3斜截面抗剪驗(yàn)算圖表持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算(Z方向)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；7.1.4裂縫寬度驗(yàn)算圖表使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.045mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；7.2H=2.0m中橫梁7.2.1計(jì)算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬1.8m，高2.0m，按空間梁?jiǎn)卧碚摚捎脴蛄河?jì)算程序MIDASCIVIL2020進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。全橋共劃分為28個(gè)單元和32個(gè)節(jié)點(diǎn)。結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：圖端橫梁離散模型7.2.2正截面抗彎驗(yàn)算圖表持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值＜構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；7.2.3斜截面抗剪驗(yàn)算圖表持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算(Z方向)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；7.2.4裂縫寬度驗(yàn)算圖表使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.103mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；7.3H=2.2m端橫梁7.3.1計(jì)算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬1.8m，高2.2m，按空間梁?jiǎn)卧碚?，采用橋梁?jì)算程序MIDASCIVIL2020進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。全橋共劃分為28個(gè)單元和32個(gè)節(jié)點(diǎn)。結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：圖端橫梁離散模型7.3.2正截面抗彎驗(yàn)算圖表持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值＜構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范