支井河特大橋引橋綜合施工技術(shù)

xx特大橋引橋綜合施工技術(shù)1工程概況1.1工程簡(jiǎn)介xxxx國(guó)道主干線是我國(guó)公路主骨架網(wǎng)“五縱七橫”中的“一橫”，xx省xx至xx高速公路是其重要的組成部分，是鄂西南地區(qū)必不可少的重要運(yùn)輸通道。xx西21合同段工程是該項(xiàng)目中施工條件最惡劣、施工難度最大的工程之一，其中xx特大橋位于巴東縣野三關(guān)鎮(zhèn)xx村一組，大橋xx側(cè)（東側(cè)）接漆樹槽隧道出口，xx側(cè)（西側(cè)）接廟埡隧道進(jìn)口，由于橋隧緊密相連，兩側(cè)均為陡峻的懸崖峭壁，交通運(yùn)輸條件之惡劣、施工場(chǎng)地之狹小、工程之艱巨為全路段之最。1.1.1結(jié)構(gòu)型式xx特大橋中心樁號(hào)為K120+433.507，起點(diǎn)樁號(hào)為K120+170.037，終點(diǎn)樁號(hào)為K120+715.577，橋梁全長(zhǎng)545.54m。主橋?yàn)?-430m上承式鋼管混凝土拱橋，引橋?yàn)楹?jiǎn)支梁橋；橋跨布置為1×36m（引橋）+1×19.1m+19×21.4m+1×19.1m（主橋）+2×27.3m（引橋）。橋臺(tái)采用擴(kuò)大基礎(chǔ)，引橋墩采用樁基礎(chǔ)，過渡墩直接坐于拱座上；橋臺(tái)身為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，引橋墩（D3墩）為矩形實(shí)體墩，過渡墩為鋼筋混凝土薄壁空心墩，其中D1墩墩身高82.383m，D2墩墩身高73.872m；橋面板采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，先簡(jiǎn)支后連續(xù)；橋面鋪裝為6cm防水混凝土和9cm瀝青混凝土，全橋在兩過渡墩和兩橋臺(tái)位置各設(shè)一道伸縮縫。主拱橋拱軸線采用懸鏈線，計(jì)算跨徑430m，計(jì)算矢高78.18m，矢跨比1/5.5，拱軸系數(shù)1.756。拱肋采用鋼管混凝土主弦管和箱形鋼腹桿組成的空間桁架結(jié)構(gòu)，截面高度從拱頂6.5m變化到拱腳13m，拱肋寬度為4m，兩肋間距13m，以20道“米”字橫撐相連。主拱圈鋼管外徑1200mm，管壁厚度：拱腳下弦1/8跨為35mm，1/4跨為30mm，其余下弦及上弦均為24mm，鋼管內(nèi)填充C50混凝土。主橋拱上立柱為□1400×1000mm的鋼箱（內(nèi)壁加勁）與鋼箱橫聯(lián)組成的格構(gòu)體系，高度為3.153m～71.866m，拱上蓋梁亦為整體鋼箱結(jié)構(gòu)。橋型總體布置見圖1。1.1.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）公路等級(jí)：高速公路（2）設(shè)計(jì)行車速度：80km/h（3）路基寬度：24.5m（4）設(shè)計(jì)荷載：活載：汽車-超20級(jí)，掛車-120；溫度荷載：全橋整體升溫：+30℃；整體降溫：-30℃（5）設(shè)計(jì)洪水頻率：1/300（6）地震烈度：Ⅵ度，按Ⅶ度設(shè)防圖1橋型總體布置圖1.2項(xiàng)目環(huán)境1.2.1地形地貌xx特大橋地處構(gòu)造侵蝕溶蝕峰叢峽谷低中山區(qū)，山頂高程為1415m，河床高程660m，相對(duì)高差755m，地形上屬不對(duì)稱“V”字型峽谷，兩岸地形變化極為復(fù)雜，谷深陡坡、懸崖連綿，整體呈現(xiàn)縱坡陡峻、橫坡起伏變化、切割強(qiáng)烈的幽谷地貌景觀。東岸沿橋軸線為陡緩相間的折線陡坡，橋面下方斜坡由下至上坡度變化為45°～30°～20°～45°～64°～73°，橋面上方坡度為42°陡坡，僅在760～810m高程為緩坡帶，拱座及橋臺(tái)位于64°～73°急陡坡及陡崖地段，平面投影范圍對(duì)應(yīng)的地面高程850～888m。西岸下方為懸崖峭壁，崖肩高程855m，以上為40°陡坡，拱座位于崖肩以上地帶，平面投影范圍對(duì)應(yīng)的地面高程887～904m。在高程660～665m段為深切河谷，河流總體由北流向南，河谷谷底寬30m。318國(guó)道于擬建橋位北4km以外通過，橋位處交通閉塞，通行條件極差。1.2.2地質(zhì)、水文1.2.2.1地質(zhì)巖體裂隙發(fā)育一般，巖性堅(jiān)硬，整體穩(wěn)定性及持力層條件較好。從兩岸鉆孔揭露來看，東岸裂隙不甚發(fā)育，西岸地表陡巖邊緣巖體沿節(jié)理松弛開裂、溶蝕，形成穩(wěn)定性較差的危巖體。1.2.2.2地表水xx特大橋跨越的xx，全長(zhǎng)數(shù)十公里，流域面積大，總落差1000余米，平均坡降18％，年逕流量達(dá)億立方米，為常年性河流。河床寬30m，水隨季節(jié)變化大，調(diào)查最高洪水位高出河床約3m，遠(yuǎn)低于擬建橋面，對(duì)拱橋無影響。據(jù)xx水水質(zhì)分析成果：PH值8.24，硬度111.9mg／Ｌ，礦化度169.98mg／Ｌ，水化學(xué)類型為HC03·Ca型，屬中性微硬淡水。參照《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTJ064—98)》結(jié)合區(qū)域水文地質(zhì)條件綜合判斷，橋址區(qū)地表水、地下水水質(zhì)均較好，對(duì)混凝土無腐蝕性，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。1.2.2.3地下水鉆孔未揭露到穩(wěn)定的地下水位，一般為干孔。因此，橋址區(qū)地下水類型主要為季節(jié)性巖溶裂隙水及埋藏較深的巖溶管道水。橋位區(qū)地形切割強(qiáng)烈，橋臺(tái)及拱座位分布標(biāo)高較高，地下水徑流及天然排泄條件好，巖溶水位埋藏較深，淺層風(fēng)化、巖溶裂隙季節(jié)性滯水水量極貧乏，對(duì)工程施工影響小。1.2.3氣象橋址區(qū)氣候?qū)賮啛釒Т箨懶韵臒岢睗駳夂騾^(qū)，光照充足，降水充沛，嚴(yán)寒期短，霧多濕重，最大相對(duì)濕度超過85%，區(qū)域降雨量大，多年平均降水1084.1mm，多集中于四至八月份。年平均氣溫17.4℃，極端最高氣溫41.6℃，極端最低氣溫-15.2℃。2懸崖條件下拱座高邊坡卸載防護(hù)施工技術(shù)2.1工程背景xx側(cè)拱座按照設(shè)計(jì)開挖防護(hù)接近拱座頂面后，在防護(hù)側(cè)面接連發(fā)生幾次邊坡坍塌事件，山體于2006年3月19日再次發(fā)生了大面積的塌方，致使拱座開挖無法進(jìn)行。業(yè)主組織設(shè)計(jì)、地勘、巖土、監(jiān)理等部門及專家及時(shí)進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)勘察、觀測(cè)，展開了多次關(guān)于xx特大橋xx岸拱座基坑左側(cè)山體塌方處理方案會(huì)議，分析原因及討論處理方案，認(rèn)為從坍塌斷面觀察，巖體層理產(chǎn)狀破碎、分層較薄、節(jié)理發(fā)育，同時(shí)風(fēng)化較嚴(yán)重，初步判斷塌方系由基坑左側(cè)坡體處山體破碎帶因不堪自重剪切破壞所致；塌方處懸臂上方山體仍處在極不穩(wěn)定狀態(tài)，拱座施工應(yīng)立即停止，并提出多種處理方案，一致認(rèn)為必須先對(duì)懸臂山體進(jìn)行卸載，消除繼續(xù)塌方的隱患。卸載位置見圖2。圖2卸載位置圖2.2卸荷防護(hù)方案2.2.1坡面危石清理正式卸載前先將開挖線以上不在卸載范圍內(nèi)而且可直接危及卸載防護(hù)施工的山體坡面進(jìn)行清理，主要有左側(cè)橋臺(tái)外側(cè)下部的凸出山體要進(jìn)行卸載防護(hù)，以及右側(cè)線路外側(cè)凸出山體進(jìn)行表面危石、浮渣清理，以確保下部卸載工作安全進(jìn)行。2.2.2山體卸載左側(cè)山體塌方后使拱座基坑左側(cè)坡體形成了一個(gè)深約5m，高78m的懸空端，從出露的巖層看，其層理接近水平，節(jié)理發(fā)育、巖石破碎。對(duì)坍塌凹陷處進(jìn)行嵌補(bǔ)和支撐懸空部位均很困難且施工過程中的安全難于保證，比較穩(wěn)妥的辦法是將懸臂山體進(jìn)行卸載，卸載坡度不宜過陡，因巖層節(jié)理發(fā)育，容易出現(xiàn)新的巖體坍塌，為防止再度塌方需放緩拱座基坑坡面，實(shí)現(xiàn)山體巖層自身基本穩(wěn)定。左側(cè)邊坡以底邊不動(dòng)沿著背墻面向外側(cè)擴(kuò)展，變?cè)?0：1邊坡為5：1坡度，從懸空面沿著背墻坡面向上延伸至與山體原地面線交線處高度達(dá)70m，基坑側(cè)壁采用5：1放坡，懸空處向外偏移量達(dá)5m（因塌方所致），基坑頂部左側(cè)外移量較大，較原10：1坡度開挖線偏移達(dá)（1/5-1/10）×70+5=12m，左側(cè)壁沿著5：1坡度向下卸載至懸空面根部。右側(cè)山體卸載，因右側(cè)山體巖層為橫向順層，巖層較不穩(wěn)定，側(cè)壁擬放坡4：1進(jìn)行卸載。在實(shí)際施工過程中，可根據(jù)山體巖石穩(wěn)定情況適當(dāng)調(diào)整側(cè)壁邊坡坡度，對(duì)于較好的地質(zhì)可調(diào)陡邊坡，對(duì)于松散破碎的地質(zhì)可繼續(xù)放緩邊坡。2.2.3防護(hù)根據(jù)對(duì)xx岸整體坡面進(jìn)行了多次勘測(cè)，分析巖層走向、巖石節(jié)理，研究山體坡面坡度、地形地貌后認(rèn)為xx岸邊坡山體構(gòu)造破碎、節(jié)理發(fā)育、溶蝕現(xiàn)象普遍，卸荷山體巖層間產(chǎn)生連鎖現(xiàn)象明顯，不斷誘發(fā)新的險(xiǎn)情，為確保卸載施工的安全、徹底、順利進(jìn)行，決定采用超前注漿導(dǎo)管預(yù)加固后再卸載，打錨桿、掛網(wǎng)進(jìn)行防護(hù)，錨桿施作可根據(jù)地質(zhì)情況適時(shí)調(diào)整。2.3施工工藝2.3.1工藝流程施工準(zhǔn)備→測(cè)量放樣→鉆導(dǎo)管孔→安放導(dǎo)管→導(dǎo)管注漿→鉆孔爆破→人工排碴→鉆錨桿孔→錨桿施作→掛鋼筋網(wǎng)→噴射混凝土2.3.2施工要點(diǎn)2.3.2.1施工準(zhǔn)備人員及開挖所需的機(jī)械器具進(jìn)場(chǎng)，修建蓄水池和變電站，安裝、調(diào)試空壓機(jī)及鋪設(shè)管道。在此期間備足前期所需要的材料。2.3.2.2測(cè)量放樣先利用全站儀無棱鏡測(cè)出實(shí)際的地形坐標(biāo)，利用AUTOCAD畫出所要切削的輪廓線，根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整，結(jié)合電腦三維技術(shù)模擬施工現(xiàn)場(chǎng)，指導(dǎo)進(jìn)行測(cè)量放線和定位，以避免凹進(jìn)巖面位置無法越過。2.3.2.3注漿小導(dǎo)管施工（1）施工步驟a.測(cè)量放線，按設(shè)計(jì)在巖面上布設(shè)出小導(dǎo)管位置。b.鉆機(jī)就位、鉆孔，鉆孔直徑為50mm。c.施作超前注漿小導(dǎo)管時(shí)，打孔角度根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙為與豎向成37°角，間距為60cm，導(dǎo)管采用長(zhǎng)3.5m的φ42×3.5mm鋼管，鋼管上按間距20cm梅花形鉆8mm的小孔（前端2.0m范圍內(nèi)），頂端做成尖錐型，以便頂進(jìn)。打設(shè)完畢后，壓注水泥漿單液，水灰比為1：1，注漿壓力控制在0.5～1MPa之間；注漿結(jié)束及時(shí)用水泥砂漿充填、封口。d.注漿結(jié)束后，可根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整注漿參數(shù)進(jìn)行補(bǔ)孔注漿。e.注漿后至開挖前時(shí)間的間隔，根據(jù)注漿漿液種類控制在1d左右。f.整個(gè)過程中要做好記錄，內(nèi)容包括打孔的角度、間距、深度、鋼管的長(zhǎng)度、注漿壓力、注漿數(shù)量、起止時(shí)間等，作為后續(xù)施工調(diào)整注漿參數(shù)的依據(jù)。（2）小導(dǎo)管加工制作小導(dǎo)管采用Ф42×3.5m無縫焊管加工而成，小導(dǎo)管前端加工成尖錐形，以便插打，并防止?jié){液前沖。小導(dǎo)管中間部位按梅花型間距20cm鉆Ф8mm溢漿孔，尾部100cm范圍內(nèi)不鉆孔防止漏漿，末端加焊Ф6環(huán)形箍筋，以防打設(shè)小導(dǎo)管時(shí)端部開裂，影響與注漿管的連接。（3）注漿加固范圍及小導(dǎo)管布設(shè)邊坡卸荷開挖采用Ф42×3.5mm超前注漿小導(dǎo)管加固山體。每根超前小導(dǎo)管長(zhǎng)3.5m，豎向每2.5m設(shè)一排，橫向間距0.6m，外插角為與豎向成37度角，前后兩排小導(dǎo)管搭接長(zhǎng)度不小于1.0m。（4）小導(dǎo)管安裝用錘將導(dǎo)管直接打入。導(dǎo)管裝入后及時(shí)用CS膠泥將管口密封。（5）注漿注漿以注水泥漿單液為主。注漿前應(yīng)對(duì)小導(dǎo)管內(nèi)的積物用高壓風(fēng)進(jìn)行清理，注漿順序由下而上，注漿可以單管也可以多管并聯(lián)注漿。多管并聯(lián)注漿需加工一個(gè)分漿器即可。漿液水灰比可為1.5:1.0，1.0:1.0，0.8:1.0三個(gè)等級(jí)，漿液由稀到濃逐級(jí)變換，即先稀后濃。注漿完后，立即堵塞孔口，防止?jié){液外流。2.3.2.4鉆孔爆破施工（1）鉆爆設(shè)計(jì)為保證巖石的整體性，防止階梯邊緣棱角破損，擬采用預(yù)裂爆破、淺眼松動(dòng)爆破、靜態(tài)破碎及人工修正相結(jié)合的開挖方法。（2）預(yù)裂爆破在卸載示意圖圖中規(guī)定的開挖控制線外1m采用預(yù)裂爆破。預(yù)裂技術(shù)使該處巖石形成預(yù)裂縫（預(yù)裂縫寬度為0.5～5cm）以達(dá)到隔震作用，使主開挖區(qū)的爆破震動(dòng)波在該縫隙處終止傳播，從而保護(hù)未卸載區(qū)域的穩(wěn)定。（3）淺眼松動(dòng)爆破對(duì)于預(yù)裂縫以外的主開挖區(qū)，以先邊坡外側(cè)后內(nèi)側(cè)的順序，進(jìn)行減弱松動(dòng)控制爆破，其工藝為密布孔、小藥量、多點(diǎn)多排松動(dòng)爆破。從而達(dá)到多點(diǎn)及各排炮孔爆破所產(chǎn)生的地震波不會(huì)產(chǎn)生相互疊加的效果，部分地震波在相互作用中相互抵消。該工藝可以大大提高開挖效率，縮短工期。（4）人工修正經(jīng)過上述工序后，采用人工利用風(fēng)鎬等器具進(jìn)行最后收邊儉底作業(yè)。用高壓風(fēng)管清掃邊坡，去除掉危石，保證綁扎鋼筋、噴射混凝土?xí)r人員、機(jī)械的安全。2.3.2.5錨桿施工為確保施工安全，在按設(shè)計(jì)坡度開挖完成后及時(shí)按要求進(jìn)行錨桿網(wǎng)噴防護(hù)。錨桿為間距1.5m梅花形布置，長(zhǎng)度為3.5m和5m的Φ25錨桿交錯(cuò)布置，錨桿形式根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況采用注漿錨桿或藥卷錨桿。錨桿尾部焊接φ6鋼筋網(wǎng)，網(wǎng)眼尺寸為30cm×30cm，然后噴射10cm厚C20混凝土。各種防護(hù)措施的施工工藝如下：（1）在錨桿施工前，先要按設(shè)計(jì)要求定出孔位，砂漿錨桿的孔徑應(yīng)大于桿體直徑15mm，即鉆孔的直徑不小于40mm，鉆孔方向盡量與巖石垂直，鉆好孔后應(yīng)用高壓風(fēng)或高壓水將孔眼沖洗干凈，并用塞子塞緊孔口，以防止石渣或泥土掉入鉆孔內(nèi)。（2）錨桿加工后，要嚴(yán)格檢查其數(shù)量，規(guī)格和質(zhì)量，去污除銹后備用。錨桿應(yīng)按設(shè)計(jì)的尺寸截取，錨桿桿體露出巖面的長(zhǎng)度，不應(yīng)大于噴層的厚度，外端不用墊板應(yīng)先彎制彎頭。（3）粘結(jié)砂漿應(yīng)拌和均勻，并調(diào)整其和易性，隨拌隨用，一次拌和的砂漿應(yīng)在初凝前用完。2.3.2.6鋼筋網(wǎng)施工鋼筋網(wǎng)根據(jù)設(shè)計(jì)的間距（30cm×30cm）采用在場(chǎng)地分片制作，現(xiàn)場(chǎng)焊接成型，焊接時(shí)必須有熟練工人操作，保證焊點(diǎn)牢固，在噴射作業(yè)時(shí)鋼筋網(wǎng)不變形。2.3.2.7噴射混凝土施工（1）噴射混凝土作業(yè)前，施工人員進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行排險(xiǎn)作業(yè)，撬落不穩(wěn)定的石塊，防止其振動(dòng)后脫落發(fā)生危險(xiǎn)。噴射前要先用高壓水清洗受噴石，以確?；炷僚c巖石間的粘結(jié)強(qiáng)度，充分發(fā)揮其加固圍巖，封堵裂隙的作用。（2）噴射混凝土采用干噴作業(yè)，作業(yè)使用HPH6型噴射機(jī)，用攪拌機(jī)將集料和水泥拌和好，投入噴射機(jī)料斗，同時(shí)加入速凝劑，用壓縮空氣使干混合料在軟管內(nèi)呈懸浮狀態(tài)，壓送至噴槍，在噴頭處加入高壓水混合，以較高速度噴射到巖面上。出料口垂直受噴石，距離控制在80cm左右，盡力減少回彈，回彈料不得再用于噴射作業(yè)。3懸崖大高差條件下拱座C20混凝土施工技術(shù)3.1概述兩岸拱座均位于陡峭的懸崖上，拱座采用整體式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，基底呈臺(tái)階狀。拱座結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)為：高22m，順橋向長(zhǎng)度21.92m，橫橋向?qū)挾?9.5m，單個(gè)拱座混凝土工程量達(dá)5481.5m3。整個(gè)拱座混凝土澆筑分三個(gè)階段進(jìn)行，第一階段澆筑拱座座身C20混凝土3405.5m3，第二階段澆筑主拱座C40混凝土1420.5m3，第三階段澆筑拱腳封腳段C40混凝土655.5m3。其中：第一階段C20混凝土部分共分6次澆筑完成，分次澆筑基本上以設(shè)計(jì)的臺(tái)階位置為分界線，單次最大澆筑混凝土量為688.1m3，單次最小澆筑混凝土量為458.9m3。拱座混凝土施工屬于典型的復(fù)雜山區(qū)地形條件下大體積混凝土施工。混凝土分區(qū)布置圖見圖3。由于施工場(chǎng)地十分有限，混凝土無法直接到達(dá)拱座基坑，根據(jù)擬定的施工技術(shù)方案，對(duì)兩岸拱座混凝土均采取泵送施工的方式。受施工現(xiàn)場(chǎng)地形條件和場(chǎng)地的限制，兩岸拱座混凝土施工的輸送管路均屬于大落差、長(zhǎng)距離管路，且都是向下泵送。其中：xx岸從輸送泵處至拱座基坑最大高差達(dá)100m，輸送管路長(zhǎng)達(dá)320m；xx岸高差達(dá)90m，輸送管路長(zhǎng)220m。兩岸拱座混凝土工程量達(dá)11000余m3，其中機(jī)制砂混凝土就達(dá)6807m3。上述條件都對(duì)本橋拱座混凝土施工提出了很高的要求，尤其是輸送泵管路的布設(shè)，管路布設(shè)的科學(xué)、經(jīng)濟(jì)、合理與否直接關(guān)系到拱座混凝土施工的順利進(jìn)行。3.2大高差泵送機(jī)制砂混凝土配合比選取和應(yīng)用3.2.1現(xiàn)場(chǎng)條件對(duì)配合比的要求3.2.1.1向下大高差輸送的要求xx特大橋主拱座位于兩側(cè)山體懸崖處開挖的基坑中，與輸送泵設(shè)置位置之間的垂直高差近90m。為了保證向下輸送混凝土的質(zhì)量，要求所選配的混凝土除具有可泵性外，還必須具有良好的粘聚性和保水性，以保證在向下泵送的過程中不會(huì)產(chǎn)生由于自重和壓力引起的離析、泌水及堵管現(xiàn)象。3.2.1.2大體積水化熱的要求按現(xiàn)場(chǎng)條件及施工方案的要求，xx特大橋主拱座C20混凝土部分按開挖階梯進(jìn)行分層施工，每階梯高度均大于3m；最大寬度8.5m；長(zhǎng)度19.5m，單層混凝土方量大于300m3，屬于大體積混凝土類型。為了保證混凝土在水化、增強(qiáng)的過程中不產(chǎn)生溫度裂縫，要求混凝土必須具備低水化熱的特性，在養(yǎng)護(hù)和保溫措施的配合下，使得混凝土內(nèi)部中心溫度與表面溫度的差值控制在允許的范圍內(nèi)。拱座混凝土分區(qū)布置圖見圖3。3.2.1.3泵送混凝土的要求較常規(guī)泵送混凝土，xx特大橋主拱座C20泵送混凝土由于設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度標(biāo)號(hào)較低，單位體積膠凝材料用量較少，混凝土和易性及可泵性降低，如果單一的加大水泥或細(xì)骨料的用量將會(huì)提高水化熱和降低混凝土強(qiáng)度，這對(duì)工程質(zhì)量是非常不利的，如何進(jìn)一步的調(diào)整和優(yōu)化正是本配合比設(shè)計(jì)的重點(diǎn)。另外，由于向下泵送高差大、泵距長(zhǎng)、壓力高，要求混凝土具有較小的壓力泌水率和較長(zhǎng)的初凝時(shí)間。圖3拱座混凝土分區(qū)布置圖3.2.2現(xiàn)場(chǎng)具有材料種類混凝土用材料表見表1。表1C20混凝土用材料表種類名稱規(guī)格生產(chǎn)廠家/產(chǎn)地地指標(biāo)標(biāo)要求膠凝材料水泥P.S32.55三峽水泥廠3天水化熱小于1197KJJ/kg，7天水化熱熱小于230KKJ/kg外摻料粉煤灰一級(jí)武漢陽邏電廠含水率小于1%%，三氧化化硫小于3%，燒失量量小于5%外加劑緩凝減水劑XP-Ⅱ上海新浦化工廠廠減水率大于188%，28天抗壓強(qiáng)強(qiáng)度比大于于120%%粗骨料碎石5-31.5mm大支坪泰豐石場(chǎng)場(chǎng)含泥量小于1%%，母巖強(qiáng)強(qiáng)度大于80MPPa細(xì)骨料天然砂中砂洞庭湖Ⅱ區(qū)級(jí)配，含泥量量小于3%機(jī)制砂粗砂大支坪泰豐石場(chǎng)場(chǎng)石粉含量小于110%，亞甲藍(lán)藍(lán)指標(biāo)小于于1.4，母巖強(qiáng)強(qiáng)度大于80MPPa3.2.3選取分析以上材料除細(xì)集料外均已優(yōu)化選定，細(xì)集料由機(jī)制砂和天然砂兩種材料待選，由于該混凝土為泵送類型，且向下泵距超長(zhǎng)，混凝土極易離析，此時(shí)選擇天然砂比較合理，但該地區(qū)處于山區(qū)內(nèi)，天然砂來源困難、價(jià)格高昂；而機(jī)制砂產(chǎn)源豐富，價(jià)格低廉，為了更經(jīng)濟(jì)合理的選用且保證混凝土的施工質(zhì)量，現(xiàn)對(duì)此兩種材料進(jìn)行對(duì)比分析。3.2.3.1基本特性概述（1）機(jī)制砂a.機(jī)制砂是巖石經(jīng)除土開采、機(jī)械破碎、篩分制成的，粒徑在4.75mm以下的巖石顆粒，但不包括軟質(zhì)巖、風(fēng)化巖石的顆粒。b.機(jī)制砂的常規(guī)檢驗(yàn)指標(biāo)有顆粒級(jí)配、細(xì)度模數(shù)、泥塊含量、石粉含量、亞甲藍(lán)MB值、輕物質(zhì)、表觀密度及壓碎指標(biāo)等。c.機(jī)制砂外觀呈灰白色或黑色、顆粒尖銳，含有一定量的石粉。d.機(jī)制砂的細(xì)度模數(shù)一般在3.0～3.7之間，級(jí)配符合Ⅰ區(qū)砂的技術(shù)要求。（2）天然砂a.天然砂是經(jīng)天然力量（水沖、風(fēng)吹）形成的，經(jīng)過篩分選取的粒徑在4.75mm以下的顆粒。b.天然砂的常規(guī)檢驗(yàn)指標(biāo)有顆粒級(jí)配、細(xì)度模數(shù)、泥塊含量、含泥量、表觀密度、砂當(dāng)量、有機(jī)質(zhì)含量及堅(jiān)固性等。c.天然砂外觀呈黃色、棱角光滑、含有一定量的泥土和有機(jī)物質(zhì)。d.天然砂的細(xì)度模數(shù)一般在1.6～3.7之間，級(jí)配符合Ⅰ區(qū)、Ⅱ區(qū)、Ⅲ區(qū)砂的技術(shù)要求。3.2.3.2基本特性對(duì)比（1）機(jī)制砂在生產(chǎn)過程中將產(chǎn)生一定量的石粉，這是與天然砂最明顯的區(qū)別之一。有適量石粉的存在，彌補(bǔ)了機(jī)制砂配制混凝土和易性的缺陷，同時(shí)完善混凝土特細(xì)骨料的級(jí)配，提高混凝土密實(shí)性和綜合性能，但石粉的超標(biāo)將降低混凝土的強(qiáng)度，并產(chǎn)生干縮裂縫，影響彈性模量。天然砂中的含泥對(duì)混凝土是有害的，由于其生產(chǎn)工藝的限制，其特細(xì)級(jí)配部分是不完善的。（2）機(jī)制砂由于是機(jī)械破碎制成的，粒形多呈三角體或方矩體，表面粗糙，顆粒尖銳有棱角，這對(duì)集料和水泥的粘結(jié)是有利的，但對(duì)混凝土的和易性是不利的，特別是強(qiáng)度等級(jí)低的混凝土可引起混凝土的較大泌水率。天然砂顆粒光滑，摩阻力及比表面積小，可以降低水泥用量及提高和易性，適宜配制高流動(dòng)性的泵送混凝土。（3）機(jī)制砂目前基本為粗砂，細(xì)度模數(shù)為3.0～3.7之間，大于2.36mm和小于150um的顆粒偏多，而中間顆粒偏少，有時(shí)某一粒級(jí)斷檔，級(jí)配狀況偏差，天然砂細(xì)度模數(shù)為1.6～3.7之間，顆粒級(jí)配較為連續(xù)，與機(jī)制砂相比，級(jí)配較為合理。兩種材料Ⅰ區(qū)級(jí)配實(shí)測(cè)曲線見圖4。圖4實(shí)測(cè)曲線線對(duì)比圖由上圖可以看出出，機(jī)制砂砂處于下限限，級(jí)配偏偏粗；天然然砂處于中中間范圍，級(jí)級(jí)配良好，采采用機(jī)制砂砂配制泵送送混凝土將將提高砂率率和降低混混凝土強(qiáng)度度。（4）機(jī)制砂混凝土的的砂率一般般較天然砂砂混凝土高高4%～6%，泵送混混凝土在40%～50%之間，高高砂率會(huì)影影響混凝土土的彈性模模量及出現(xiàn)現(xiàn)干燥收縮縮，為了滿滿足泵送混混凝土和易易性的要求求，避免出出現(xiàn)泌水及及離析現(xiàn)象象，應(yīng)適量量摻入粉煤煤灰，從而而改善綜合合性能。（5）由于機(jī)制砂比表表面積較天天然砂大，需需要的水泥泥漿液多，故故機(jī)制砂混混凝土用水水量較天然然砂混凝土土用水量高高，一般高高4～8kg/mm3。用水量量的增加將將會(huì)提高水水泥用量，對(duì)對(duì)大體積混混凝土而言言，這一點(diǎn)點(diǎn)是非常不不利的，因因?yàn)樗嘤糜昧吭龃髸?huì)會(huì)加大水化化熱，提高高混凝土初初期內(nèi)部與與外界溫差差，溫差的的加大將會(huì)會(huì)出現(xiàn)溫度度裂縫，影影響混凝土土結(jié)構(gòu)穩(wěn)定定，造成質(zhì)質(zhì)量事故。在在大體積泵泵送混凝土土中，由于于工藝條件件限制，混混凝土必須須具有高流流動(dòng)性能，為為了降低用用水量和水水化熱且能能保證高流流動(dòng)性能，應(yīng)應(yīng)摻入高效效減水劑。3.2.3.33混凝土配配合比設(shè)計(jì)計(jì)對(duì)比（1）機(jī)制砂配制的CC20混凝土配配比（見表表2）。表2機(jī)制砂配置C220混凝土配配合比材料名稱水泥水機(jī)制砂碎石外加劑粉煤灰單位用量/Kgg3091858209851.954（2）天然砂配制的CC20混凝土配配比（見表表3）。表3天然砂配置C220混凝土配配合比材料名稱水泥水天然砂碎石外加劑粉煤灰單位用量/Kgg30018080010201.853（3）由以上兩種配比比可以看出出，機(jī)制砂砂混凝土較較天然砂混混凝土用水水量高5kg；水泥用用量多9kkg；砂率率多4%，由于砂砂率的變化化引起砂、石石材料用量量略微調(diào)整整，以上兩兩種配比坍坍落度均為為170mmm，和易易性良好。（4）機(jī)制砂配制的混混凝土7d強(qiáng)度為23.55MPa；28d強(qiáng)度為29.66MPa，天然砂砂配制的混混凝土7d強(qiáng)度為21.99MPa；28d強(qiáng)度為27.22MPa，對(duì)比兩兩種結(jié)果，機(jī)機(jī)制砂配制制的混凝土土較天然砂砂配制的混混凝土強(qiáng)度度高2MPa左右。（5）由于本工程項(xiàng)目目為大體積積混凝土范范疇，故采采用水泥用用量大的機(jī)機(jī)制砂配制制的混凝土土配比進(jìn)行行熱工驗(yàn)算算。a.混凝土的拌拌和溫度混凝土組成材料料熱工特性性見表4。由此得出混凝土土的拌和溫溫度TTa=ΣTiWc/(ΣWc)=(55)/(33)=16..2℃表4混凝土組成材料料熱工特性性材料名稱重量W/（kg）(1)比熱c/(kJ.KK)(2)熱當(dāng)量Wc/kkJ/℃(3)=(1)××(2)溫度Ti/(℃)(4)熱量TiWc/kj(5)=(3×((4)（0）（1）（2）（3）（4）（5）水泥3090.84260153900砂8200.846891711713碎石9850.848271714059拌和水1854.27771511655粉煤灰540.844515675總計(jì)Σ2353259842002注：施工期間平平均大氣溫溫度為15℃，砂石受受日照影響響升溫至117℃。b.混凝土的澆澆筑溫度TTj=Ta+（Tq-Ta）×(A11+A2++A3+………+Ann)Tj---混凝土的的澆筑溫度度Ta---混凝土的的拌和溫度度Tq---混凝土運(yùn)運(yùn)輸和澆筑筑時(shí)室外氣氣溫A1、A2、A3……An----為溫度損損失系數(shù)，其其值如下：：混凝土裝裝、和轉(zhuǎn)運(yùn)運(yùn)，每次取取A=0..032；混凝土土運(yùn)輸時(shí)，A=Qt，其中t為運(yùn)輸時(shí)時(shí)間（以min計(jì)），Q取0.00042；澆筑過過程中A=0..003tt，t為澆筑時(shí)時(shí)間（以min計(jì)）；裝裝料A1=00.0322；轉(zhuǎn)運(yùn)A2===0.0332；運(yùn)輸5min，A3=00.00442×5===0.0021；澆搗30mmin，A4=00.0033×30==0.099求得Tj=16..2+(115-166.2)×0.1175=116.0℃c.混凝土內(nèi)部部的中心溫溫度按下式計(jì)算混凝凝土內(nèi)部的的中心溫度度Tmax=Tjj++ThMACCROBUUTTONNMTEEditEEquattionSSectiion2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h..εThMACROOBUTTTONMMTEdiitEquuatioonSecctionn2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h----混凝土的的最終絕熱熱溫升MAACROBBUTTOONMTTEdittEquaationnSecttion22SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\hε---不同澆筑筑塊厚度的的降溫系數(shù)數(shù)先求混凝土的最最終絕熱溫溫升MACCROBUUTTONNMTEEditEEquattionSSectiion2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\hThMMACROOBUTTTONMMTEdiitEquuatioonSecctionn2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h==W---每方混混凝土水泥泥用量QQ---每千克水水泥水化熱熱230kJ/kkgC---混凝土土的比熱，取0.97kJ/kg.kP---混凝土的密度，取2355kg/m3求得ThMACROBUUTTONNMTEEditEEquattionSSectiion2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h==31.1℃不同齡期的水化化熱溫升及及中心溫度度見表5。表5不同齡期的的水化熱溫溫升及中心心溫度齡期/d036912151821242730Tj1616161616161616161616ε0.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24ThMACROOBUTTTONMMTEdiitEquuatioonSecctionn2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h..ε23.022.722.420.217.114.311.59.37.87.5中心溫度1639.038.738.436.233.130.327.525.323.823.5澆筑塊厚度按44m計(jì)算，混混凝土中心心最高溫度度出現(xiàn)在第第3d齡期。d.混凝土表面面溫度TTw(t))=Tq+△T(t)Tw(t)----齡期t時(shí)，計(jì)算算厚度為處處時(shí)的混凝凝土溫度Tq---大氣氣平均溫度度△T(t)---齡期期t時(shí)，混凝凝土中心溫溫度與外界界氣溫之差差由公式知，當(dāng)==h時(shí)，即不不采取保溫溫措施時(shí)，混混凝土表面面溫度Tw(t)=Tqq=15℃混凝土內(nèi)外最大大溫差△△T=399.0-115=24℃e.采取保溫措措施后計(jì)算算混凝土表表面溫度Tb(t)=Tqq+h′（H-h′）△T(t)H=h+2hh′H---混凝土土計(jì)算厚度度h---混凝土土的實(shí)際厚厚度h′---混凝土的的虛厚度而h′=k·λ/βλ---混凝土的的熱導(dǎo)率，取2.33w/m.kβ---混凝土模模板及保溫溫層的傳熱熱系數(shù)(w/m2.k)k---計(jì)算算折減系數(shù)數(shù)，可取0.6666β=δi---各種保溫溫材料厚度度（m）λi---各種保溫溫材料熱導(dǎo)導(dǎo)率(w/m..k)，麻袋導(dǎo)熱熱系數(shù)取0.088w/m..k，每個(gè)麻麻袋厚約11.3cmm。βq---空氣層傳傳熱系數(shù)，可可取23w//m2.k在混凝土表面覆覆蓋二層麻麻袋，厚22.6cmm，由公式式得出β=2.77，則h′=0.57mH=h+2h′=5.1mm混凝土表面溫度度Tb(t)=155+4/55.12×0.557(5..1-0..57)×(399.0-115)=224.5℃f.混凝土內(nèi)外外最大溫差差Tmax-Tbb(t)==39.00-24..5=144.5℃＜25℃（滿足要要求）每岸C20拱座分成成六個(gè)施工工層，第Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅵ層厚度分分別為：33.4m、3.055m、3.755m、3.4m和3.988m，符合上上述按4..0m驗(yàn)算的結(jié)結(jié)果。第Ⅴ層厚度為：4..42m，重復(fù)上上述計(jì)算步步驟，按55.0m厚度進(jìn)行行驗(yàn)算，第第3天齡期ε系數(shù)為0.79，驗(yàn)算得得出：內(nèi)部部最高溫度度為40..6℃，采取保保溫措施后后混凝土表表面溫度為為25.8℃，混凝土土內(nèi)外最大大溫差為：：Tmax-Tbb(t)==40.66-25..8=144.8℃＜25℃（滿足要要求）3.2.4細(xì)集集料的選用用確定綜合以上對(duì)比分分析表明，大大體積泵送送混凝土采采用天然砂砂固然合理理，但從經(jīng)經(jīng)濟(jì)利益方方面考慮，在在機(jī)制砂混混凝土中摻摻入一定量量的外加劑劑及外摻料料同樣可以以彌補(bǔ)和改改善其在工工作性能和和綜合性能能方面的不不足，并且且混凝土強(qiáng)強(qiáng)度較天然然砂混凝土土強(qiáng)度高，大大體積混凝凝土熱工驗(yàn)驗(yàn)算符合要要求，所以以本部位工工程選用機(jī)機(jī)制砂拌制制泵送混凝凝土。3.2.5機(jī)制制砂混凝土土施工要點(diǎn)點(diǎn)（1）由于機(jī)制砂加工工中易造成成顆粒集中中，在加工工過程中應(yīng)應(yīng)特別注意意，不宜使使其顆粒過過粗，細(xì)度度模數(shù)在3.0～3.4之間為宜宜，石粉含含量控制在在10%以內(nèi)。（2）因?yàn)闄C(jī)制砂含有有較多的石石粉，在拌拌制混凝土土中不易攪攪拌均勻，所所以機(jī)制砂砂混凝土攪攪拌時(shí)間應(yīng)應(yīng)較天然砂砂混凝土增增加30～60s，借以改改善機(jī)制砂砂混凝土的的和易性，提提高保水性性與粘聚性性。（3）機(jī)制砂混凝土比比天然砂混混凝土易液液化，應(yīng)避避免過振，同同坍落度條條件下，機(jī)機(jī)制砂混凝凝土要比天天然砂混凝凝土適當(dāng)縮縮短振搗時(shí)時(shí)間，以克克服機(jī)制砂砂混凝土的的泌水現(xiàn)象象，避免混混凝土表面面形成疏松松層。一般般搗固成型型時(shí)間應(yīng)比比天然砂混混凝土縮短短15～30s，以混凝凝土表面開開始泛漿為為度。切忌忌搗固過度度，造成混混凝土離析析，表面光光潔度差、起起皺褶等表表面缺陷。（4）由于機(jī)制砂混凝凝土粉料含含量高，塑塑性收縮和和干燥收縮縮開裂幾率率增大，因因此機(jī)制砂砂混凝土應(yīng)應(yīng)加強(qiáng)早期期潮濕環(huán)境境下的養(yǎng)護(hù)護(hù)，宜及時(shí)時(shí)養(yǎng)護(hù)且養(yǎng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間應(yīng)應(yīng)比天然砂砂混凝土延延長(zhǎng)2～3d，為保證證大體積混混凝土的內(nèi)內(nèi)外溫差滿滿足要求，應(yīng)應(yīng)搭設(shè)暖棚棚及覆蓋保保溫層，杜杜絕裂縫產(chǎn)產(chǎn)生，若養(yǎng)養(yǎng)護(hù)不及時(shí)時(shí)或養(yǎng)護(hù)期期間澆水不不足將引起起干縮開裂裂，并影響響混凝土的的耐久性。3.3復(fù)雜懸崖崖大落差泵泵送機(jī)制砂砂混凝土施施工技術(shù)3.3.1泵送送混凝土的的管道計(jì)算算理論在科學(xué)技術(shù)日益益發(fā)達(dá)的今今天，泵送送混凝土以以其施工速速度快、及及時(shí)、能有有效保證施施工質(zhì)量和和降低勞動(dòng)動(dòng)消耗的優(yōu)優(yōu)點(diǎn)在土木木工程領(lǐng)域域得到了越越來越廣泛泛的應(yīng)用。目目前關(guān)于泵泵送混凝土土的配合比比設(shè)計(jì)，我我國(guó)現(xiàn)行的的JGJ//T55—96《普通混混凝土配合合比設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)程》中作作了明確的的規(guī)定，其其中包括泵泵送混凝土土的組成材材料、坍落落度、最小小水泥用量量、含氣量量、外加劑劑等的選用用要求。但但在實(shí)際施施工中，還還是會(huì)經(jīng)常常出現(xiàn)管道道堵塞、混混凝土噴出出量不足等等問題，這這些問題均均屬于流體體力學(xué)中管管道計(jì)算的的范疇。3.3.1.11管道計(jì)算算的三種情情況（1）計(jì)算某種流體體以一定流流量流經(jīng)某某一管道時(shí)時(shí)泵機(jī)的功功率。（2）計(jì)算某種流體體受到一定定壓頭（包包括外加壓壓頭的作用用），流經(jīng)經(jīng)一定的管管道時(shí)流體體的流量。（3）計(jì)算為滿足某某種流體在在一定壓頭頭的作用下下，達(dá)到某某一規(guī)定的的流量，所所應(yīng)該選用用的管道直直徑。3.2.1.22柏努利方方程及阻力力公式由于計(jì)算上述項(xiàng)項(xiàng)目時(shí)均涉涉及到流體體能量的關(guān)關(guān)系及阻力力的大小，所所以可應(yīng)用用柏努利方方程和阻力力公式進(jìn)行行計(jì)算。（1）柏努利方程式式：Z1＋P1/γ＋ω12/2g＋He＝Z2＋P2/γ＋ω22/2g＋hW式中：Z—為某某截面的高高度，即幾幾何壓頭，m；P—為某截面所受的的壓強(qiáng)，Pa；γ—為流體的重度，N/m3；P/γ—為壓力勢(shì)能所能能產(chǎn)生的流流體柱的高高度，即靜靜壓頭，m流體柱；；ω—為流體的流速，m/s；ω2/2g—為動(dòng)能能所產(chǎn)生的的流體柱的的高度，即即速度壓頭頭、動(dòng)壓頭頭，m流體柱；；He—為泵機(jī)提供的機(jī)機(jī)械能，m流體柱。（2）阻力公式：hhW＝hL＋∑hM式中：hL—為為沿程阻力力損失，m流體柱；hM—為局部阻阻力損失，m流體柱。由于泵送混凝土土的流動(dòng)性性很大，與與普通混凝凝土相比，選選取的砂率率較大，細(xì)細(xì)粉（粉煤煤灰）的含含量較多，粗粗集料的粒粒徑減小，而而且需要摻摻加泵送劑劑以進(jìn)一步步增大流動(dòng)動(dòng)性，降低低混凝土的的粘度；故故泵送混凝凝土可以近近似看作一一種液體，即即流體。3.3.2泵機(jī)機(jī)的選型設(shè)泵機(jī)混凝土斗斗的截面為為截面1—1、泵管出出口處截面面為截面2—2，分別取取其高度為為Z1、Z2；泵送混混凝土的排排放量Q可以根據(jù)據(jù)施工要求求設(shè)定；截截面1—1、截面2—2的壓強(qiáng)分分別為P1、P2，由于截截面1—1與大氣連連同，故P1為大氣壓壓，（P2－P1）為截面2—2的噴出壓壓強(qiáng)，是可可以測(cè)定的的；由于泵泵機(jī)混凝土土斗的截面面遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于于管道截面面，故W1＝0；阻力損損失hW可以通過過阻力損失失公式計(jì)算算得出。則，根據(jù)柏努利利方程，可可得：Z1＋P1/γ＋He＝Z2＋P2/γ＋ω22/2g＋hW而混凝土的排放放量Q＝ω2F＝πω2D2/4則混凝土的流出出速度ω2＝4Q/πD2所以，泵機(jī)功率率He＝（Z2－Z1）＋（P2－P1）/γ＋（4Q/πD2）2/2g＋hW式中：F—為管管道截面積積，m2；D—為管道直直徑，m。根據(jù)泵機(jī)功率即即可選出相相應(yīng)的泵機(jī)機(jī)型號(hào)3.3.3輸送送管管徑的的選擇JGJ/T555—96《普通混混凝土配合合比設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)程》對(duì)泵泵送混凝土土所用骨料料的最大粒粒徑與輸送送管管徑之之比作出了了要求，目目前國(guó)內(nèi)常常用的輸送送管管徑多多為1000mm、125mmm、150mmm三種，其其中尤以1125mmm和150mmm的普及及。由于管管徑的大小小直接影響響到泵送混混凝土的性性能和施工工的經(jīng)濟(jì)利利益，因此此合理選擇擇輸送管管管徑是十分分必要的。一一般的來講講，大直徑徑的管對(duì)泵泵送壓力損損失小，可可適應(yīng)大粒粒徑骨料，但但管段笨重重，費(fèi)用也也相對(duì)較高高；小直徑徑管對(duì)混凝凝土產(chǎn)生離離析的可能能性小，對(duì)對(duì)保證施工工質(zhì)量有利利，其末端端用軟管布布料時(shí)較為為方便，費(fèi)費(fèi)用較低，但但是容易產(chǎn)產(chǎn)生堵塞。因因此必須通通過精確的的計(jì)算，以以選出最合合理、最經(jīng)經(jīng)濟(jì)的管徑徑。根據(jù)確定的泵機(jī)機(jī)型號(hào)和按按施工要求求確定的排排放量Q，依據(jù)柏柏努利方程程可以得出出混凝土的的排放速度度：ω2＝EQ\R(,2g[(Z1-Z2)+Hee-(P22-P1)/γ-hW])又根據(jù)混凝土排排放量與管管道直徑的的關(guān)系式：：Q＝W2F＝πW2D2/4可求得管管道直徑為為：D＝2EQ\R(,Q/πω2)3.3.4泵送送混凝土的的阻力損失失計(jì)算泵送混凝土的阻阻力損失包包括沿程阻阻力損失和和局部阻力力損失兩部部分，即：：hW＝hL＋∑hM3.3.4.11沿程阻力力損失沿程阻力損失公公式：hL＝λLω2/2gDD（m流體柱）式中：ω、D的的意義同上上；L—為管道長(zhǎng)長(zhǎng)度，m；λ—為摩擦系系數(shù)，（即即沿程阻力力系數(shù)）。摩擦系數(shù)與雷諾諾數(shù)及相對(duì)對(duì)粗糙度有有關(guān)：λ＝f（Re，e/D）式中：e—為管管子的絕對(duì)對(duì)粗糙度，可可以根據(jù)所所選取管子子的材料查查出；e//D—為管子的的相對(duì)粗糙糙度；Ree—為雷諾數(shù)數(shù)，Re＝Dωρ/μ；ρ—為混凝土的密度度，㎏/m3；μ—為混凝土土的粘度，Pa.S（可以用用粘度計(jì)測(cè)測(cè)出）。根據(jù)上式計(jì)算出出雷諾數(shù)與與Re與相對(duì)粗粗糙度e/D，可以在在摩擦系數(shù)數(shù)圖中查出出摩擦系數(shù)數(shù)λ，這樣便便可以按上上面的公式式計(jì)算出沿沿程阻力損損失。3.3.4.22局部阻力力損失局部阻力損失公公式：hM＝ζω2/2g（m流體柱）式中：ζ—為局局部阻力系系數(shù)。其中混凝土流經(jīng)經(jīng)管道、閥閥件的局部部阻力系數(shù)數(shù)值的確定定如下：（1）擴(kuò)大損失：ζζ＝（1－F1/F2）2（2）收縮損失：ζζ可以根據(jù)F1/F2值查出式中：F1—為為細(xì)管道截截面面積，m2；F2—為粗管道道截面面積積，m2。（3）管道進(jìn)出口的的損失：當(dāng)混凝土由管道道流入設(shè)備備時(shí)，ζ＝1；當(dāng)混凝土由設(shè)備備流入管道道時(shí)，根據(jù)據(jù)連接形式式的不同，可可以查出相相應(yīng)的ζ值。（4）流體流經(jīng)各種種管道、閥閥件的局部部阻力系數(shù)數(shù)為常數(shù)，可可以查出。確定出局部阻力力系數(shù)后，即即可按上述述公式分別別計(jì)算出各各項(xiàng)局部阻阻力損失，加加和得到總總的局部阻阻力損失?！苃M＝∑ζω2/2gg（m流體柱）3.3.5管道道布設(shè)3.3.5.11管道布設(shè)設(shè)方式根據(jù)上述的理論論計(jì)算公式式，結(jié)合現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情情況，經(jīng)過過仔細(xì)縝密密的計(jì)算和和多次試驗(yàn)驗(yàn)，最終科科學(xué)合理地地設(shè)計(jì)出了了現(xiàn)場(chǎng)兩岸岸管路布設(shè)設(shè)方式。具具體布置詳詳見圖5和圖6。圖5xx岸輸送送泵管路布布設(shè)圖圖6xx岸輸送送泵管路布布設(shè)3.3.5.22管道布設(shè)設(shè)要點(diǎn)科學(xué)合理的管路路布設(shè)方式式是保證泵泵送施工順利進(jìn)進(jìn)行的首要條件，在在布置時(shí)應(yīng)應(yīng)注意以下下幾點(diǎn)：（1）施工前認(rèn)真進(jìn)行行配管設(shè)計(jì)計(jì)，繪制布布管簡(jiǎn)圖，列列出各種管管件、連接接件和配件件的規(guī)格數(shù)數(shù)量，提出出清單。（2）要盡可能選擇最最短距離來來布置管路路，必要時(shí)時(shí)可以跨越越或穿過障障礙，跨越越障礙需升升高時(shí)應(yīng)在在管路最高高點(diǎn)設(shè)置放放氣閥。（3）在同一條管路中中盡可能使使混凝土斷斷面保持不不變，盡量量不采用錐錐形管或彎彎管。（4）傾斜向下配管時(shí)時(shí)，應(yīng)在斜斜管上端設(shè)設(shè)置氣閥，必必要時(shí)可打打開氣閥放放入空氣，使使管內(nèi)壓力力平衡。向向下配置的的斜管底部部應(yīng)有足夠夠長(zhǎng)度的水水平配管，以以增強(qiáng)抵抗抗混凝土因因自重可能能下落的阻阻力，避免免在管道中中產(chǎn)生真空空段。（5）配管時(shí)應(yīng)把新管管配置在管管路開始部部分，因?yàn)闉樵撎帀毫αΡ容^高。經(jīng)經(jīng)長(zhǎng)期使用用后泵管磨磨損較大，不不要把這類類管配置在在泵壓較大大的區(qū)間，不不合要求的的舊管不能能使用。（6）配管如不能貼地地布置，則則應(yīng)在配管管兩端設(shè)立立支架，多多采用腳手手架支撐，彎彎管處及錐錐管處支架架應(yīng)用混凝凝土固定?；炷凛斔凸艿缿?yīng)有獨(dú)立的支承系統(tǒng)，在管道的每個(gè)彎管處，必須設(shè)有牢固的支架，輸送管不得有裂紋、凹坑，其接頭應(yīng)嚴(yán)密、平滑，不得有彎折現(xiàn)象。泵管接頭卡要卡緊，并上保險(xiǎn)銷。（7）夏季炎熱，施工工時(shí)也應(yīng)在在管上蓋上上麻袋或草草墊，并用用冷水澆濕濕，防止高高溫下混凝凝土坍落度度損失過大大造成堵管管。3.4拱座大體積混凝凝土溫度控控制技術(shù)3.4.1大體體積混凝土土溫度裂縫縫理論分析析及溫控方方案比選3.4.1.11溫度裂縫縫理論分析析由于水泥的水化化熱作用，混混凝土澆筑筑后要經(jīng)歷歷升溫期、降降溫期和溫溫度穩(wěn)定期期三個(gè)階段段。升溫階階段，水泥泥產(chǎn)生的水水化熱大量量的聚集在在混凝土內(nèi)內(nèi)部不易散散發(fā)，內(nèi)外外溫差使混混凝土內(nèi)部部產(chǎn)生壓應(yīng)應(yīng)力，外部部產(chǎn)生拉應(yīng)應(yīng)力，若大大于相應(yīng)齡齡期的容許許拉應(yīng)力時(shí)時(shí)就有可能能產(chǎn)生裂縫縫；降溫階階段，新澆澆筑混凝土土受內(nèi)部鋼鋼筋及基坑坑約束不能能自由收縮縮，此時(shí)彈彈性模量相相對(duì)較低，若若降溫梯度度過大就容容易產(chǎn)生較較大的溫度度拉應(yīng)力，當(dāng)該拉應(yīng)力大于相應(yīng)齡期的混凝土容許拉應(yīng)力時(shí)，也容易產(chǎn)生溫度裂縫。因此控制溫差、盡量降低溫度梯度是保證不產(chǎn)生溫度裂縫的根本。3.4.1.22溫控的基基本方法就目前國(guó)內(nèi)工程程界已完工工和正在施施工的大體體積混凝土土工程的實(shí)實(shí)踐來看，對(duì)對(duì)大體積混混凝土施工工的溫度控控制技術(shù)主要有有以下二種方法：：第一種：內(nèi)保法法，內(nèi)保法法就是在大大體積混凝凝土結(jié)構(gòu)中中采取布設(shè)設(shè)冷卻水管管的方式進(jìn)進(jìn)行人工降降溫，來降降低混凝土土結(jié)構(gòu)內(nèi)部部的最高溫溫升值和加加速混凝土土的散熱速速度，使混混凝土內(nèi)外外溫差控制制在規(guī)范允允許范圍內(nèi)內(nèi)。這也是是最常見、目目前普遍采采用的一種種的方法。第二種：外保法法，所謂外外保法就是是對(duì)大體積積混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)采取相相應(yīng)保溫、保保濕措施，控控制混凝土土結(jié)構(gòu)表面面溫度和濕濕度的散失速度，從而而控制混凝凝土內(nèi)外溫溫差在規(guī)范范允許范圍圍內(nèi)。相對(duì)對(duì)前者來說說后者在目目前工程界界的應(yīng)用比比較少見。上述二種溫控方方法各有優(yōu)優(yōu)缺點(diǎn)，對(duì)對(duì)內(nèi)保法而而言，冷卻卻水通水的的流量和速速率是關(guān)鍵鍵，如果通通水的流量量和速率控控制不好，導(dǎo)導(dǎo)致降溫速速度過大，就很容易對(duì)混凝土形成“冷擊”而出現(xiàn)裂縫；對(duì)外保法來說，大體積混凝土結(jié)構(gòu)物外露面的模板、出露鋼筋等是保溫、保濕的薄弱環(huán)節(jié)，這些地方的保溫、保濕措施一旦處理不好是很容易出現(xiàn)表面裂縫的。3.4.1.33溫控方案案的比選（1）無論采取哪種溫溫控方法，其其本質(zhì)和最最終目的都都一樣。其其本質(zhì)是::控制大體體積混凝土土結(jié)構(gòu)的拉拉應(yīng)力不超超過混凝土土相應(yīng)齡期期的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度。溫度控制制的最終目目的是使大體體積混凝土土內(nèi)部溫度度場(chǎng)的變化化按照預(yù)計(jì)計(jì)的目標(biāo)發(fā)發(fā)展，具體可分分解為：a.降低核核心混凝土土的最高溫溫度和最高高溫升值；b.降低內(nèi)內(nèi)外溫差，并控制在在允許范圍圍內(nèi)，使混凝土土內(nèi)溫度分分布盡量均均勻；c.控制基基礎(chǔ)溫差，以防止混混凝土可能能出現(xiàn)的貫貫穿性裂縫縫；d.控制上上下層溫差差，以防止可可能出現(xiàn)的的層間裂縫縫；e.控制混混凝土降溫溫速率，以防出現(xiàn)現(xiàn)“冷擊”。（2）就本橋而言由由于本橋拱座設(shè)計(jì)計(jì)配筋只有有六個(gè)面上有有鋼筋，而而拱座結(jié)構(gòu)構(gòu)尺寸、體體積、面積積均較大（設(shè)計(jì)高22m，橫橋向向?qū)?9..5m，順橋向向?qū)?2..42m），若采采用內(nèi)保法法，則僅支支立和固定冷卻卻管的支架架就需耗費(fèi)費(fèi)大量的型型鋼，根據(jù)據(jù)初步測(cè)算算兩岸拱座座C20混凝凝土部分共共需φ50鍍鋅鋼管管約40000m，重16t；型鋼支支架采用∠50×550×5㎜的角鋼鋼，兩岸拱拱座C20混凝凝土部分共共需角鋼44250mm，重17.66t。同時(shí)由于于拱座均位位于兩岸陡陡峭的懸崖崖上，施工工現(xiàn)場(chǎng)極其其狹小，內(nèi)內(nèi)保法所采采用的循環(huán)環(huán)水箱還需需在兩岸拱拱座位另辟辟平臺(tái)；且且拱座位處處與xx底垂直直高差達(dá)200余米，內(nèi)內(nèi)保法所需需的循環(huán)冷冷卻水需從從xx抽取，這這樣無論是是從現(xiàn)有的的泵站取水水還是另建建泵站均要要投入大量量的資金。由此可見，若采采用內(nèi)保法法不但材料料用量較大大，而且工工序繁雜，影影響進(jìn)度。另另外，根據(jù)據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地形形條件，布布置循環(huán)冷冷卻用水設(shè)設(shè)施較為困困難，降溫溫質(zhì)量將大打折扣扣。而對(duì)外保法法而言，在施施工中我們們只需對(duì)外外露面的模模板、出露露鋼筋等薄薄弱環(huán)節(jié)的的保溫、保保濕措施進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)化控控制即可；；另外，本本拱座混凝凝土C20部分的施工工是集中在冬冬、春兩季氣氣溫較低期期間進(jìn)行的的，這樣采用保保溫隔寒措措施后，既既能降低混混凝土表面面溫度的散散失速度，又有利于混凝土強(qiáng)度的增長(zhǎng)。因此綜合考慮質(zhì)量、造價(jià)、進(jìn)度并結(jié)合本工程的實(shí)際情況，本拱座混凝土C20部分施工溫控方案確定采用“外保法”。在實(shí)際施工中我們對(duì)外露面的模板、出露鋼筋等薄弱環(huán)節(jié)的保溫、保濕措施進(jìn)行了強(qiáng)化和24d不間斷的監(jiān)控。3.4.1.44溫度控制制標(biāo)準(zhǔn)綜合考慮混凝土土的入模溫溫度、混凝凝土水化熱熱的發(fā)展變變化規(guī)律、保保溫保濕養(yǎng)養(yǎng)護(hù)等因素素，制定了了以下溫控控標(biāo)準(zhǔn)：（1）混凝土在澆筑溫溫度基礎(chǔ)上上的最大水水化熱溫升升值不大于355℃。（2）混凝土內(nèi)表最最大溫差不不超過25℃。（3）拆模時(shí)內(nèi)外溫溫差小于225℃。3.4.2外保保法實(shí)施的的技術(shù)要點(diǎn)點(diǎn)3.4.2.11合理設(shè)置置保溫、保保濕系統(tǒng)，強(qiáng)強(qiáng)化薄弱部部位保溫、保保濕措施為了防止內(nèi)外溫溫差過大，造造成溫度應(yīng)應(yīng)力大于同同期混凝土土抗拉強(qiáng)度度而產(chǎn)生裂裂紋，保溫溫、保濕養(yǎng)養(yǎng)護(hù)工作尤尤其重要，應(yīng)應(yīng)特別加強(qiáng)混混凝土的保保溫保濕養(yǎng)養(yǎng)護(hù)。混凝凝土澆筑完完成后，在在混凝土表表面收水時(shí)時(shí)即采用一一層塑料薄薄膜加一層層麻布，再再覆蓋一層層塑料薄膜膜加一層麻麻布，最后后覆蓋一層層塑料薄膜膜封頂，即即采用“兩布三膜”進(jìn)行保溫溫保濕養(yǎng)護(hù)護(hù)。下層薄膜膜防止水分分蒸發(fā)，保保持利用蒸蒸發(fā)出來的的水分進(jìn)行行養(yǎng)護(hù)，中中間層薄膜膜隔離低溫溫雨水，同同時(shí)使表面面已升高的的溫度不易易散失，而而最外層的的塑料薄膜膜可采用黑黑色塑料薄薄膜以充分吸收收利用白天天陽光的溫溫度，有利利于提高混混凝土表面面溫度，從從而有效的的減小內(nèi)外外溫差。同同時(shí)當(dāng)混凝凝土施工時(shí)時(shí)的大氣溫溫度在5℃以下和雨天天時(shí),我們還在在在拱座澆澆筑現(xiàn)場(chǎng)采采用腳手架架和彩條布搭搭設(shè)了保溫棚，棚棚內(nèi)放置了8～10盞碘鎢燈燈以提升棚棚內(nèi)環(huán)境溫溫度。覆蓋時(shí)我們特別別對(duì)外露模板板和出露鋼鋼筋部分的的覆蓋質(zhì)量量進(jìn)行了強(qiáng)強(qiáng)化控制，對(duì)對(duì)出露的鋼鋼筋采取用用海綿包裹裹措施，以免免鋼筋刺穿穿塑料薄膜膜，外露模模板也采取取在模板外外側(cè)覆蓋了了兩層麻袋袋，同時(shí)為為防止外露露模板覆蓋蓋麻袋遭受受雨淋而降降低保溫效效果，還應(yīng)應(yīng)在兩層麻麻袋外面加加蓋一層彩彩條布，上上述措施的的強(qiáng)化有效效地保證了這些些部位混凝土土的溫度和和濕度不受受損失。3.4.2.22科學(xué)布置置測(cè)溫系統(tǒng)統(tǒng)為了驗(yàn)證理論計(jì)計(jì)算的可靠靠性，及時(shí)時(shí)掌握混凝凝土內(nèi)、外部的實(shí)實(shí)際溫度值值，準(zhǔn)確推推算中心與與表面的溫溫度差，以以便采取有有效應(yīng)急技技術(shù)措施，嚴(yán)嚴(yán)格控制溫溫度裂縫的的出現(xiàn)，實(shí)實(shí)現(xiàn)信息化化施工，我我們對(duì)澆筑筑完畢的混混凝土進(jìn)行行了連續(xù)的的、24h不間斷的的溫度監(jiān)控控。的狀材約的代在布/在工個(gè)和邊間安測(cè)在位中部一探（1）每一施工層周邊邊的三個(gè)測(cè)測(cè)溫探頭通通過鋼筋骨骨架固定，中中心部位的的三個(gè)測(cè)溫溫探頭捆綁綁在一根鋼鋼筋上，鋼鋼筋安放位位置與頂面面/底面的中中心點(diǎn)連線線重合，上上部通過水水平支撐鋼鋼管固定。（2）測(cè)溫探頭嚴(yán)禁與與鋼筋接觸觸，并與鋼鋼筋保持一一定的距離離。施工時(shí)時(shí)應(yīng)注意保保護(hù)，避免免碰撞測(cè)溫溫探頭，使使之發(fā)生損損壞。（3）測(cè)溫輸出端應(yīng)伸伸出混凝土土頂面1m以上的長(zhǎng)長(zhǎng)度，端部部插頭在施施工期間用用塑料袋密密封好，防防止水和混混凝土與之之接觸。3.4.2.33嚴(yán)格測(cè)溫溫頻率混凝土覆蓋測(cè)溫溫元件，即即開始測(cè)溫溫工作，測(cè)測(cè)溫28d，其頻率率為：第1d～第3d每2h測(cè)溫溫一次，第4d～第7d每4h測(cè)溫一次次，第8h～第14d每8h測(cè)溫一次次，第14d～第211d每12h測(cè)溫一次次，，第22d～第288d每24h測(cè)溫一次次。3.4.2.44測(cè)溫結(jié)果果記錄與分分析每一施工層我們們都及時(shí)的的進(jìn)行了詳詳盡的溫度度監(jiān)測(cè)，由由于篇幅所所限本文僅僅選取了有有代表性的的第Ⅰ區(qū)、第Ⅲ區(qū)、第Ⅴ區(qū)的測(cè)溫溫結(jié)果分析析如下（第第Ⅰ區(qū)是最底底層的、第第Ⅲ區(qū)為中間間層、第Ⅴ區(qū)是混凝凝土工程量量最大的一一層）：（1）第Ⅰ區(qū)溫度曲線圖（2）第Ⅲ區(qū)溫度曲線圖（3）第Ⅴ區(qū)溫度曲線圖（4）結(jié)果分析從上述三區(qū)測(cè)溫溫結(jié)果繪制制成的溫度度曲線圖可可以看出，采采取保溫保保濕措施后后的混凝土土內(nèi)外溫差差均不超過過25℃，且絕大大部分都在在20℃以下，這這充分說明明本拱座混混凝土C20部分溫控控方案是成成功的，本本工程實(shí)踐踐也證明了了在大體積積混凝土的的溫度控制制施工中采采用“外保法”是完全可可行的。同時(shí)從上面三區(qū)區(qū)的溫度曲曲線圖中可可以看出：：理論計(jì)算算的中心最最大溫升值值和混凝土土表面溫度度與實(shí)際實(shí)實(shí)測(cè)值都存存在較大出出入。經(jīng)過過認(rèn)真分析析比較后我我們得出其其原因：其其一是當(dāng)對(duì)對(duì)混凝土采采取周密的的保溫措施施后，混凝凝土結(jié)構(gòu)的的散熱速度度大大降低低，在短時(shí)時(shí)間內(nèi)相當(dāng)當(dāng)于對(duì)混凝凝土結(jié)構(gòu)起起到了蓄熱熱的作用從從而導(dǎo)致混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)中心最大大溫升值和和表面溫度度都大大升升高。其二二是對(duì)混凝凝土采取“外保法”后，混凝凝土結(jié)構(gòu)中中心最大溫溫升值的計(jì)計(jì)算不能再再是最大絕絕熱溫升值值與混凝土土澆筑溫度度的和值，而而應(yīng)該是與與采取保溫溫措施后混混凝土表面面溫度的和和值。這樣樣經(jīng)過修正正計(jì)算后的的混凝土中中心最大溫溫升值應(yīng)為為49℃，這與實(shí)實(shí)測(cè)值基本本上是符合合的。其三三是到施工工后期，前前期施工完完的分區(qū)對(duì)對(duì)后施工的的分區(qū)存在在溫度場(chǎng)的的疊加現(xiàn)象象，這也是是導(dǎo)致后面面幾個(gè)分區(qū)區(qū)混凝土中中心溫升值值和表面溫溫度越來越越高的重要要原因之一一。3.5結(jié)語xx特大橋拱座座C20混凝土采用用機(jī)制砂配配置的混凝凝土進(jìn)行施施工不僅可可以滿足泵泵送、溫度度控制、工工程質(zhì)量等等各方面要要求，最為為主要是可可帶來可觀觀的經(jīng)濟(jì)效效益。當(dāng)?shù)氐靥烊簧皟r(jià)價(jià)格為160元/m3，機(jī)制砂價(jià)價(jià)格僅為50元/m3，價(jià)差110元/m3，本部位位結(jié)構(gòu)C20混凝土方方量為73300m33，可直接節(jié)省成本40余萬元。案的準(zhǔn)學(xué)機(jī)配路土完本泵土必材凝合開；理泵和路泵土功施工實(shí)踐證明：上述理論計(jì)算公式是科學(xué)的、合理的，本橋泵送管路布設(shè)方式是成功的；對(duì)今后類似工程具有一定的借鑒意義，特別是對(duì)場(chǎng)地受限制的復(fù)雜山區(qū)條件下大落差、長(zhǎng)距離向下泵送混凝土施工有很好的指導(dǎo)作用。施工實(shí)踐證明：：在大體積積混凝土溫溫度控制施施工中采用用“外保法”是完全可可行的，而而且節(jié)省資資金、施工工方便，特特別是對(duì)于于復(fù)雜山區(qū)區(qū)地形條件件的大體積積混凝土溫溫度控制施施工具有一一定的參考考價(jià)值。同同時(shí)特別值值得注意的的是該方法法在氣溫較較低的冬、春春季節(jié)實(shí)施施效果較好好，但在氣氣溫較高的的夏、秋季季節(jié)應(yīng)慎重重采用。4.特殊條件下空心心薄壁矩形形高墩施工工技術(shù)4.1工程概況況交界墩采用鋼筋筋混凝土雙雙柱式薄壁壁空心結(jié)構(gòu)構(gòu)，兼做鋼管管拱肋吊裝裝時(shí)的扣塔塔，在墩頂頂設(shè)置有平平衡索錨梁梁。大橋設(shè)設(shè)有D1、D2兩交界墩，均均坐落在兩兩岸拱座上上，其中D1墩墩身高82.3883m、D2墩墩身高73.8872m，每每10m設(shè)置置一道255cm厚的的橫隔板，墩墩身外輪廓廓為矩形，墩墩柱順橋向向?qū)?m，橫橋橋向?qū)?..5m，兩兩墩柱之間間中心距為為13mm，凈距9..5m，壁壁厚60ccm。交界墩正正面圖見圖圖7，墩身截截面圖見圖圖8。蓋梁度m高9梁寬m向.蓋置單混程0m圖7交界墩正面圖圖8交界墩截截面圖4.2墩身施施工4.2.1方案案比選4.2.1.11運(yùn)輸系統(tǒng)統(tǒng)選擇空心高墩施工中中，采用塔塔吊來翻升升模板、運(yùn)運(yùn)送材料最最為常見。本本工程施工工現(xiàn)場(chǎng)地形形復(fù)雜，場(chǎng)地狹小?。蛩硐嘞噙B），物料供應(yīng)應(yīng)處距墩身身位置較遠(yuǎn)遠(yuǎn)，需要塔塔吊懸臂伸伸長(zhǎng)度大，相相應(yīng)旋轉(zhuǎn)范范圍需要足足夠大，但但垂直高差差大使得旋旋轉(zhuǎn)范圍不不足，塔吊吊無法安裝裝，若增大大安裝高度度則與纜索索起重機(jī)發(fā)發(fā)生沖突；；另外，懸懸臂過長(zhǎng)會(huì)會(huì)使走行時(shí)時(shí)間增加，起重重量利用效效率降低。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情情況，纜索索起重機(jī)已已經(jīng)安裝完完畢，其起起重重量為為單鉤75t，在保證證吊裝物體體平穩(wěn)的基基礎(chǔ)上減少少起重索線線數(shù)（12線變8線），其其升降速度度可達(dá)到33m/miin，從橋臺(tái)臺(tái)（物料供供應(yīng)處）到到拱座最長(zhǎng)長(zhǎng)走行時(shí)間間約為50miin。由于其其起吊重量量大（可吊吊50t），起升升頻率相對(duì)對(duì)減小，隨隨著空心墩墩的增高，每每次混凝土土施工的時(shí)時(shí)間會(huì)相對(duì)對(duì)減少，因因此采用纜纜索起重機(jī)機(jī)作為空心心墩施工提升系系統(tǒng)較為理理想。4.2.1.22模板及操操作平臺(tái)選選擇在空心高墩施工中中板模有施但式剛無身正差承墩單受模較易臺(tái)土量業(yè)小隱風(fēng)采翻升模模板施工，混混凝土外觀觀質(zhì)量好，與滑模、爬模相比，無扭和不規(guī)則錯(cuò)臺(tái)現(xiàn)象，混凝土表面光滑平順，施工進(jìn)度較快，日進(jìn)度可達(dá)到1.5m，并且可以連續(xù)或間斷施工，便于施工管理，操作簡(jiǎn)單方便，勞動(dòng)強(qiáng)度低，作業(yè)安全。xx特大橋交界墩具有墩身較高，斷面尺寸單一，無曲線變化的特點(diǎn)，較適合大塊模板施工，綜合比較采用翻轉(zhuǎn)模板施工。翻轉(zhuǎn)模板可自帶帶施工平臺(tái)臺(tái)，但該種種形式使模模板寬度增增大，利用用纜索起重重機(jī)進(jìn)行提提升翻轉(zhuǎn)時(shí)時(shí)安全性降降低；另外外需要設(shè)人人員上下專專業(yè)電梯，費(fèi)費(fèi)用較高。4.2.1.33經(jīng)濟(jì)比較較施同此時(shí)大八時(shí)采進(jìn)時(shí)市價(jià)投間購(gòu)間上自翻投模這就資上為臺(tái)管照施進(jìn)按價(jià)投采組作模投總在右用模管的工節(jié)方較本點(diǎn)慮量安工施方種高內(nèi)架模纜機(jī)工4.2.2施工工工藝4.2.2.11總體思路路根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情情況，xxx岸施工進(jìn)進(jìn)度較快，D1墩與D2墩施工可以以錯(cuò)開，因因此投入兩套模模板（雙柱柱）可以滿滿足現(xiàn)場(chǎng)的的使用需求求。每套模模板有4節(jié)，每節(jié)節(jié)高2m，每?jī)蓛晒?jié)作為一組一一次翻升，即每循循環(huán)翻升44m。每節(jié)節(jié)翻模由鋼模模、內(nèi)外腳腳手架、對(duì)對(duì)拉螺栓等等組成。4.2.2.22翻模施工工工藝流程程本翻模是由四節(jié)節(jié)大塊組合合模板及內(nèi)內(nèi)外鋼管腳腳手架等組組合而成的的成套模具具，每節(jié)段模模板高2m。第1節(jié)段翻模模主要由內(nèi)內(nèi)外模板、圍圍帶、拉桿桿、內(nèi)外模模板固定架、作作業(yè)平臺(tái)組組成。施工工時(shí)第1節(jié)段模板板支立于拱拱座頂上，依次向上支立四四節(jié)段模板板。第一次次支立模板板總高度22m，因此，需需要設(shè)置拉拉線精確定定位并確保保牢固。當(dāng)?shù)?節(jié)段混凝凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到2.55MPa時(shí)，鑿毛清理第1節(jié)段混凝凝土表面，支立第2、3節(jié)段模板(新的4m高)并進(jìn)行校校核，再進(jìn)行混混凝土施工工。待第二次次澆筑的混凝凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到2.55MPa時(shí)，進(jìn)行鑿毛清清理混凝土土表面，支立第4節(jié)段模板板，拆除第第1節(jié)段模板板，少量調(diào)調(diào)整后利用用模板內(nèi)外外腳手架和和纜索起重重機(jī)將其翻翻升至第4節(jié)段模板板頂，又形成新新的4m高節(jié)段段澆筑混凝凝土，依此此循環(huán)向上上形成拆模模、翻升立立模、模板板組拼、搭搭設(shè)內(nèi)外工工作平臺(tái)、鋼鋼筋接長(zhǎng)連連接、綁扎扎、灌筑混混凝土、養(yǎng)養(yǎng)生和測(cè)量量定位、標(biāo)標(biāo)高測(cè)量的的循環(huán)不間間斷作業(yè)，直至達(dá)到到設(shè)計(jì)高度度。翻模施施工工藝流流程框圖見見圖9。圖9翻模施工工藝流流程框圖4.2.2.33腳手架施施工（1）設(shè)計(jì)參數(shù)及計(jì)算算以最高墩為例，雙排鋼管腳手架需搭設(shè)的最高高度為83.6m。腳手架采用單立管，立桿的縱向間距為1.175m，橫向間距為0.9m，步距為1.5m。材料為φ48×3.5mm鋼管，腳手板采用竹跳板。根據(jù)施工荷載及腳手架自重，驗(yàn)算大、小橫桿的強(qiáng)度和撓度、扣件抗滑力、立桿穩(wěn)定性、最大搭設(shè)高度。驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）和《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ025-2000)進(jìn)行，并經(jīng)過設(shè)計(jì)代表復(fù)核、專家評(píng)審，結(jié)果均滿足規(guī)范和施工要求，限于篇幅，在此不詳述。（2）施工順序擺放掃地桿→→逐根樹立立立桿并與與掃地桿扣扣緊→裝掃地小小橫桿并與與立桿、掃掃地桿扣緊緊→裝第一步大橫桿并并與各立桿桿扣緊→安裝第一一步小橫桿桿→安裝第二二步大橫桿桿→安裝第二二步小橫桿桿加設(shè)臨時(shí)時(shí)拋撐桿，上上端與第二二步大橫桿桿扣緊（在在裝設(shè)連墻墻桿后拆除除）→安第三、四四步大橫桿桿和小橫桿桿→安連柱拉桿桿→安立桿→架設(shè)剪刀刀撐→鋪設(shè)腳手手板→綁扎防護(hù)護(hù)欄桿及擋擋腳板，并并掛立網(wǎng)防防護(hù)。（3）防護(hù)設(shè)施腳手架的搭設(shè)材材料通過纜纜索起重機(jī)機(jī)運(yùn)輸，考考慮到安全全、方便施施工的要求求，雙柱腳腳手架之間間通過橫向向連接系連連接，并在在連接系上上設(shè)有回旋旋踏步式階階梯、護(hù)欄欄，周邊掛掛安全綠網(wǎng)網(wǎng)。另外在在每層施工工區(qū)周邊設(shè)設(shè)有安全綠綠網(wǎng)，每110m高度度設(shè)置一道道安全繩網(wǎng)網(wǎng)，操作平平臺(tái)滿鋪竹竹跳板，用用鐵絲固定定于小橫桿桿上。4.2.2.44鋼筋施工工為保證墩身在施施工過程中中模板與鋼鋼筋位置的的準(zhǔn)確性，在墩身壁內(nèi)設(shè)置勁性骨架。勁性骨架由∠100mm×100mm×10mm角鋼為主肢的型鋼制成，分節(jié)段加工、安裝，根據(jù)每一次澆筑的墩身高度確定節(jié)段長(zhǎng)度及安裝節(jié)數(shù)，用小型鋼橫向連接成整體。墩身鋼筋采取預(yù)預(yù)先在兩岸橋臺(tái)集集中分段下下料、統(tǒng)一一制作，鋼筋分段段定尺9m，施工時(shí)時(shí)用纜索吊吊運(yùn)送至兩岸施工工現(xiàn)場(chǎng)接長(zhǎng)長(zhǎng)、綁扎。主主筋采用鐓粗直螺紋紋連接套連連接，通過過管鉗人工工加勁，直直至絲扣與與連接套全全部結(jié)合為為準(zhǔn)。鋼筋骨架架綁扎時(shí)按按規(guī)范要求求錯(cuò)開接頭頭位置，先先架立四個(gè)個(gè)角上的勁勁性型鋼，再再接長(zhǎng)主筋筋、綁扎構(gòu)構(gòu)造筋、安安裝新型塑塑料墊塊，保證有足夠夠的保護(hù)層層，通過用鋼鋼管與腳手手架連接進(jìn)進(jìn)行鋼筋骨骨架定位直至墩頂。4.2.2.55模板設(shè)計(jì)計(jì)及施工（1）外模結(jié)構(gòu)每套外模由4節(jié)節(jié)模板組成成，節(jié)段模模板高2m。節(jié)段外外模8塊為1組，由8塊定型平平板模組成。模模板橫、豎豎縫均采用用螺栓連接接方式拼接接。外模面面板采用δ=8mm的鋼板板，模板角連接接采用∠100mmm×100mmm×10㎜角鋼，縱縱肋采用[100mmm×48mm×5.3mmm槽鋼，按間距4115mm等分布置置；橫肋采采用90mm×8mm扁鋼鋼，最大間間距5300mm；橫向拉拉桿位置設(shè)設(shè)雙枝[110槽鋼，平面順橋向共設(shè)置6道拉桿，橫橫橋向設(shè)置置4道，拉桿桿豎向最大大間距1000cm。外外模分為A、B、C三種規(guī)格，單塊最大重量為589㎏，最小重量為387㎏。（2）內(nèi)模結(jié)構(gòu)內(nèi)模與外模同時(shí)時(shí)支立，考慮到內(nèi)內(nèi)模作業(yè)空空間較小，拆除時(shí)存存放空間也也小，因此本交交界墩內(nèi)模模采用組合合鋼模板加加異型角模模配以內(nèi)鋼鋼管腳手架架的方式。墩墩底段、墩墩頂段和墩墩身標(biāo)準(zhǔn)段段倒角處的的三角部分分的異型模模采用定制制。（3）模板驗(yàn)算根據(jù)混混凝土作用用于模板的的側(cè)壓力，驗(yàn)驗(yàn)算面板強(qiáng)強(qiáng)度和撓度度、背肋強(qiáng)強(qiáng)度和撓度度、面板與與背肋的組組合撓度。驗(yàn)驗(yàn)算依據(jù)《公公路橋涵施施工技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JTJ0025-22000))進(jìn)行，驗(yàn)驗(yàn)算結(jié)果均均滿足規(guī)范范和施工要要求。（4）模板施工內(nèi)、外模的翻升升利用纜索索起重機(jī)，配配以手動(dòng)葫葫蘆來完成成。施工平臺(tái)臺(tái)以內(nèi)、外外腳手架為為主體進(jìn)行行搭設(shè)。拉拉桿采用φ22圓鋼制制作，通過外加PVCC套管來重重復(fù)使用。內(nèi)內(nèi)模設(shè)置活活接頭，活活接頭采用用花籃扣的的結(jié)構(gòu)形式式，拆裝方便便同時(shí)可以以縮短工序序循環(huán)時(shí)間間。每一節(jié)節(jié)段縱向定定型模、角角模及層間間模板均用螺螺栓聯(lián)接成成整體，并并在內(nèi)、外外模之間支支頂60ccm鋼筋，以以保證空心心墩墩身的的厚度。4.2.2.66混凝土施施工空心墩墩身混凝凝土設(shè)計(jì)為為C30普通混凝凝土，在兩兩岸拌和站站集中攪拌拌生產(chǎn)，混混凝土罐車車運(yùn)輸至施施工現(xiàn)場(chǎng)，纜索吊垂直起吊8m3混凝土吊斗配以輻射漏斗、滑槽、串筒，緩降入模。混凝土澆筑采用水平分層灌筑，通過串筒來保證混凝土進(jìn)倉(cāng)落差不大于2m，分層厚度不大于30cm，混凝土振搗采用Φ50mm插入式振動(dòng)器振搗。振搗時(shí)先沿邊距模板10cm左右布置振搗，然后在中間按梅花型布置振搗，以振搗至表面出漿且混凝土不再下沉為宜。在灌筑過程中觀察模板、支架等支撐情況，如有變形或沉陷要立即校正并加固?；炷翉?qiáng)度達(dá)到2.5MPa以上時(shí)，清除浮漿，鑿毛混凝土表面，進(jìn)行下道工序施工。模板拆除后以無污染水灑水養(yǎng)護(hù)，并用塑料薄膜包裹灑水養(yǎng)生。在氣溫低于5℃時(shí)，采用保暖罩，并內(nèi)部通過碘鎢燈提高溫度，以加快混凝土強(qiáng)度的提高，節(jié)約時(shí)間縮短工期。4.2.2.77橫隔板施施工墩身設(shè)計(jì)每100m設(shè)置一一道橫隔板板，而橫隔隔板上下均均為小變截截面，通過過異型角模模來實(shí)現(xiàn)其其現(xiàn)場(chǎng)澆筑筑。墩身翻翻模施工時(shí)時(shí)，做好鋼鋼筋預(yù)留工工作，先澆澆筑隔板變變截面，待待墩身達(dá)到到一定高度度后統(tǒng)一澆澆筑正常段段。在橫隔隔板中心預(yù)預(yù)留60ccm×60cmm的進(jìn)人孔孔（方便拆拆除內(nèi)腳手手架），待待拆除完已已澆筑橫隔隔板下的內(nèi)內(nèi)腳手架后后，封閉預(yù)預(yù)留孔。4.2.2.88墩頂異型型段施工交界墩設(shè)計(jì)時(shí)在在墩頂處設(shè)設(shè)有高1..05m的的異型段，施工采用用竹膠模板板制作異型內(nèi)、外外模，其余余面的外模模仍使用大大塊組合鋼鋼模。異型型面模板采采用角鋼做做成骨架定定位、加固固，組合鋼鋼模采用鋼鋼管來定位位、固定，內(nèi)內(nèi)模定位、加加固通過內(nèi)內(nèi)腳手架來來完成。在在此過程中，要要為交界墩墩頂?shù)某蟠笊w梁施工工提供預(yù)埋牛牛腿安裝的的預(yù)留槽孔孔，槽孔的的定位預(yù)留留對(duì)位置、標(biāo)高均均要求精確確。4.2.2.99施工質(zhì)量量控制（1）模板試拼模板到達(dá)施工現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)后，先先進(jìn)行試拼拼，重點(diǎn)檢檢查模板長(zhǎng)長(zhǎng)寬尺寸、拼拼縫、表面面平整度和和邊線的垂垂直度。檢檢查合格后后，通過雙雙支[10槽鋼作為為背楞，按照拉桿桿孔位把每每個(gè)面上的的兩塊模板板連接為一一體，方便便施工。（2）立模糾偏根據(jù)墩身尺寸放放出立模邊邊線，立模邊線線外用砂漿漿找平，找平層用用水平尺分分段抄平，待砂漿硬硬化后由線線路中心向向兩側(cè)立模模。第1節(jié)段模板板安裝后，用水準(zhǔn)儀儀和全站儀儀檢查模板板頂面標(biāo)高高和墩身中中心及平面面尺寸，符合標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)后進(jìn)入下下道工序。每每節(jié)段立模模后，測(cè)定墩身身各邊中心點(diǎn)以及及邊角點(diǎn)，可在兩節(jié)模板間的縫隙用0.5～1mm薄鋼板塞填以便糾偏，軸線偏差不大于10mm后，方可進(jìn)入下道工序施工。（3）施工中模板的檢檢查模板在安裝、拆拆卸及翻升升過程中，嚴(yán)嚴(yán)禁模板表表面與鋼筋筋碰撞，以以免變形。模模板在調(diào)整整時(shí)，注意意其垂直度度、接縫情情況、內(nèi)外外模的間距距及保護(hù)層層厚度。節(jié)節(jié)段混凝土土澆筑前，嚴(yán)嚴(yán)格檢查各各對(duì)拉螺桿桿的定位情情況，螺母母要擰緊上上牢，并在在混凝土澆筑筑過程中加加強(qiáng)巡視，以以免絲扣滑滑脫。模板板在周轉(zhuǎn)使使用過程中中，經(jīng)常檢檢查其表面面及肋帶，及及時(shí)修整，以以確保表面面平整度及及外形尺寸寸滿足設(shè)計(jì)計(jì)要求，即即：模板拼拼裝成型后后，應(yīng)滿足足表6所示的標(biāo)準(zhǔn)。表6模板組裝質(zhì)量標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)序號(hào)項(xiàng)目名稱允許偏差檢查方法1板面對(duì)角線誤差差＜3.0㎜尺量2相鄰模板面錯(cuò)臺(tái)臺(tái)＜2.0㎜尺量，檢查拼接接縫3相鄰模板上口高高差＜1.5㎜尺量，檢查拼接接縫4板面平整度＜0.5㎜3m直尺檢查4.2.3結(jié)語語xx特大橋D11、D2薄壁空心心高墩，從從2006年9月開始依次施施作，到2007年4月施工完完畢，正常常時(shí)每日平平均完成11.4m墩墩身（包括括腳手架搭搭設(shè)、鋼筋筋綁扎、模模板翻升、混混凝土施工工作業(yè)等全全部工序），最最快時(shí)可以以達(dá)到每日日2m。實(shí)踐踐證明采用用內(nèi)外腳手手架、大塊塊組合翻轉(zhuǎn)模板施工，纜纜索起重機(jī)機(jī)配合技術(shù)術(shù)合理可行行，該技術(shù)術(shù)方案可以以實(shí)現(xiàn)在特特殊條件下下保證作業(yè)業(yè)人員安全全、降低勞動(dòng)強(qiáng)強(qiáng)度、加快快施工進(jìn)度、結(jié)構(gòu)構(gòu)尺寸易于于滿足規(guī)范范要求、混混凝土內(nèi)實(shí)實(shí)外美等橋橋梁工程施施工的要求求。4.3蓋梁施工工4.3.1支架架選型超頂高，施工工現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)地地狹小，施施工條件差差、難度大大，且蓋梁梁結(jié)構(gòu)尺寸寸和體積均均很大，因因此施工方方案正確、合合理地選取取對(duì)于蓋梁梁正常、安全施工工至關(guān)重要要。施工方方案是否合合理主要取取決于蓋梁梁施工支架架形式的合合理與否，因因此在本交交界墩蓋梁梁施工支架架形式擬定定了以下兩兩種對(duì)比方方案。4.3.1.11方案一：：輕型桁架架（N型）輕型桁架（N型型）方案是是采用槽鋼鋼制作成單單片桁架，一一道蓋梁順順橋向前后后各一片，桁桁架支撐在在墩身預(yù)埋埋工56aa牛腿上，前前后兩片桁桁架通過工工字鋼連成成整體，以以加強(qiáng)其整整體穩(wěn)定性性和提高其其承重能力力。單片桁架主要由由弦桿、腹腹桿及節(jié)點(diǎn)點(diǎn)板組成，桁桁架上、下下弦桿均采采用一組二二根[25C槽鋼鋼構(gòu)成箱形形截面；腹腹桿采用[18槽鋼，二二根一組，口口對(duì)口拼接接；腹桿與與弦桿之間間焊接采用用坡口焊接接方式，并并在腹桿與與弦桿間增增設(shè)有節(jié)點(diǎn)點(diǎn)板，節(jié)點(diǎn)點(diǎn)板采用11cm厚的的鋼板制作作。單片桁桁架截面高高度為1445cm，單單片桁架長(zhǎng)長(zhǎng)24000cm。一岸前后后兩片桁架架間在上、下下弦桿處設(shè)設(shè)有連接工工字鋼I32c，共布置17道，兩端懸懸臂段在靠靠近墩柱處處各布置1道I32c工字字鋼和8道雙支槽鋼[12..6。輕型桁架架構(gòu)造見圖圖10。圖10輕型桁架架構(gòu)造圖4.3.1.22方案二：：貝雷梁支支架貝雷梁支架方案案是采用貝貝雷片拼裝裝成貝雷梁梁，蓋梁順順橋向前后后各一道（單層3排為1道），貝雷梁支撐在墩身預(yù)埋工56a牛腿上，前后兩道貝雷梁之間通過工字鋼連成整體，以加強(qiáng)其整體穩(wěn)定性和提高其承重能力。貝雷梁支架主要要由工字鋼鋼牛腿、主主桁架貝雷雷梁（縱向向）、連接接工字鋼（橫橫向）組成成，主桁架架采用6排貝雷梁，每每側(cè)各3排。貝雷梁梁頂面鋪橫橫向I32c工字字鋼，共布布置17道；兩端懸懸臂段在靠靠近墩柱處處各布置1道I32c工字字鋼和8道雙肢槽鋼[12..6。工字鋼鋼與貝雷梁梁之間墊硬硬雜方木進(jìn)進(jìn)行預(yù)拱度度調(diào)整。貝貝雷梁支架架構(gòu)造見圖圖11。圖11貝雷梁支支架構(gòu)造圖圖4.3.1.33支架選定定通過對(duì)上述二種種支架方案案的比較，結(jié)合本工程特點(diǎn)，綜合考慮施工質(zhì)量、施工工期、經(jīng)濟(jì)效益等多種因素，施工采用貝雷梁支架方案。貝雷梁支架相比較輕型桁架具有以下優(yōu)勢(shì)：a.施工工期架片品從到場(chǎng)貝運(yùn)牛從吊完輕從單運(yùn)進(jìn)拼架到腿相梁操易工b.經(jīng)濟(jì)效益用片使本重作安的而架蓋過用工箱過用雷可c.推廣價(jià)值用橋中梁便架重易易易尤峭雜施4.3.2貝雷雷梁支架設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算4.3.2.11支架設(shè)計(jì)計(jì)的基本要要求支架設(shè)計(jì)要做到到經(jīng)濟(jì)合理理、便于加加工、方便便運(yùn)輸安裝裝，在運(yùn)輸輸、安裝和和使用過程程中，必須須具有足夠夠的強(qiáng)度、剛剛度和穩(wěn)定定性，整個(gè)個(gè)結(jié)構(gòu)必須須安全可靠靠。4.3.2.22支架設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算的基基本原則a.荷載組合在本支架設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算時(shí)荷載載取永久荷荷載和可變變荷載。永永久荷載是是作用在結(jié)結(jié)構(gòu)上的不不變荷載，如如蓋梁鋼筋筋混凝土、模模板、貝雷雷梁支架等等自身結(jié)構(gòu)構(gòu)重量，在在荷載組合合時(shí)安全系系數(shù)取1.2?？勺兒珊奢d是施工工過程中對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)上的的可以變化化的荷載，如如振動(dòng)荷載載、人員機(jī)機(jī)具設(shè)備、風(fēng)風(fēng)荷載等，在在荷載組合合時(shí)安全系系數(shù)取1.4。計(jì)算結(jié)結(jié)果見表7。表7荷載計(jì)算結(jié)果荷荷載大小荷載種類數(shù)值（kN）安全系數(shù)備注永久蓋梁自重3772.5001.2模板及背楞自重重98.01.2支架自重119.51.2可變?nèi)藛T、機(jī)具設(shè)備備152.81.4振動(dòng)荷載26.41.4荷載組合1.2×（37772.55+98..0+1119.5）+1.44×（152..8+266.4）=50339b.主桁架設(shè)計(jì)計(jì)算算⑴