某鋼廠設(shè)備基礎(chǔ)大體積混凝土施工技術(shù)

PAGE**鋼廠2130冷軋帶鋼軋機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)大體積混凝土施工技術(shù)**冶寧波有限公司2006年6月22日目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc139093370"1工程概況及特點(diǎn)1HYPERLINK\l"_Toc139093371"2分析溫度裂縫產(chǎn)生的原因2HYPERLINK\l"_Toc139093372"3施工方案的選擇4HYPERLINK\l"_Toc139093373"4溫控措施5HYPERLINK\l"_Toc139093374"5混凝土測(cè)溫措施7HYPERLINK\l"_Toc139093375"6混凝土內(nèi)部升溫的理論計(jì)算和實(shí)測(cè)分析9HYPERLINK\l"_Toc139093376"7總結(jié)15**鋼廠2130冷軋帶鋼軋機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)大體積混凝土施工技術(shù)1工程概況及特點(diǎn)1.1工程概況**鋼廠2130冷軋帶鋼軋機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)工程系**鋼廠“十一五”技術(shù)改造和結(jié)構(gòu)調(diào)整項(xiàng)目的一部分，軋機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)為地下箱形基礎(chǔ)，由軋機(jī)基礎(chǔ)、馬達(dá)基礎(chǔ)、地下油庫(kù)基礎(chǔ)、電纜遂道基礎(chǔ)、廠房柱基礎(chǔ)等組成，幾塊基礎(chǔ)均設(shè)在同一底板上，底板為一整體結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)90m，寬40m，地下油庫(kù)為箱形基礎(chǔ)，埋深-9.50m，局部乳化液收集坑基礎(chǔ)埋深-13.40m；基礎(chǔ)底板設(shè)計(jì)厚度-1.5m，側(cè)墻厚0.8m，頂板厚1.2～2.5m不等；底板φ22@150雙向配筋，頂板φ25@150雙向配筋?！?.00以下外墻及底板混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C30、抗?jié)B等級(jí)P6，±0.00以上及地下大塊式基礎(chǔ)混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C30?；炷?.7萬(wàn)立方米，工期從2005年10月28日～2006年1月28日，共計(jì)三個(gè)月。地質(zhì)條件：基礎(chǔ)原場(chǎng)地為池塘和稻田，后由**鋼廠回填塘渣，自然地坪標(biāo)高約-2m左右，表層為塘渣，層厚2～4m不等，②層為粉細(xì)砂，③層為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，大型箱基埋植于第③層土中，常年地下水位-4.2m，采用PHC長(zhǎng)樁處理地基，樁長(zhǎng)25～35m，樁距3～5m。本設(shè)備基礎(chǔ)由中冶南方工程技術(shù)有限公司設(shè)計(jì)，未設(shè)伸縮縫。1.2工程特點(diǎn)軋機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)施工復(fù)雜，施工縫劃分多，工期節(jié)點(diǎn)要求緊迫，需要投入大量人力、物力資源；該工程底板基礎(chǔ)尺寸超長(zhǎng)超寬，屬大體積混凝土工程，大體積混凝土裂縫的控制難度較大，需要采用多方面的措施，嚴(yán)格控制混凝土內(nèi)部的裂縫，保證基礎(chǔ)達(dá)到強(qiáng)度及抗?jié)B的要求。為確保質(zhì)量和工期，通過(guò)理論分析計(jì)算和實(shí)際測(cè)溫計(jì)算，淺談一下軋機(jī)基礎(chǔ)底板大體積混凝土施工技術(shù)和措施。2分析溫度裂縫產(chǎn)生的原因大體積混凝土施工階段產(chǎn)生的溫度裂縫，是其內(nèi)部矛盾發(fā)展的結(jié)果，一方面混凝土由于內(nèi)外溫差而產(chǎn)生應(yīng)力和應(yīng)變，另一方面是結(jié)構(gòu)物的外部約束和混凝土各質(zhì)點(diǎn)間的約束。一旦溫度應(yīng)力超過(guò)混凝土能承受的抗拉強(qiáng)度時(shí)，就會(huì)出現(xiàn)裂縫，這種裂縫對(duì)基礎(chǔ)的耐久性和地下基礎(chǔ)的抗?jié)B均有影響，在施工時(shí)必須重視和控制，為有效防止軋機(jī)基礎(chǔ)施工時(shí)產(chǎn)生裂縫，現(xiàn)分析一下大體積混凝土裂縫產(chǎn)生的原因：（1）水泥水化熱是大體積混凝土溫升裂縫的主要因素。水泥在水化過(guò)程中發(fā)出一定的熱量，而大體積混凝土結(jié)構(gòu)物斷面較厚，水泥發(fā)出的熱量聚集在結(jié)構(gòu)物內(nèi)部不易散失。通過(guò)幾年來(lái)施工實(shí)測(cè)，水泥水化熱引起的溫升一般20～30℃。水泥水化熱引起的絕熱溫升，與混凝土單位體積中水泥用量和水泥品種有關(guān)，并隨混凝土的齡期按指數(shù)關(guān)系增長(zhǎng)，但由于基礎(chǔ)自然散熱，實(shí)際中混凝土內(nèi)部的最高溫度，多數(shù)發(fā)生在混凝土澆筑后的最初3～５d。由于混凝土的導(dǎo)熱性能較差，澆筑初期混凝土的強(qiáng)度和彈性模量都很低，對(duì)水化熱引起的急劇溫升約束不大，相應(yīng)的溫度應(yīng)力也較小。隨著混凝土齡期的增長(zhǎng)、彈性模量的增高，對(duì)混凝土內(nèi)部降溫收縮的約束也就愈來(lái)愈大，以致產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力。當(dāng)混凝土的抗拉強(qiáng)度不足以抵抗這種拉應(yīng)力時(shí)，便開始出現(xiàn)溫度裂縫。（2）外界氣溫變化的影響。大體積混凝土在施工階段，外界氣溫影響對(duì)混凝土溫度的變化是顯而易見的。因?yàn)橥饨鐨鉁赜?，混凝土的澆筑溫度也愈高；而如外界氣溫下降，將增加混凝土的降溫幅度，特別是氣溫驟降，會(huì)大大增加外層混凝土與內(nèi)部混凝土的溫度梯度，這對(duì)大體積混凝土是極為不利的?；炷羶?nèi)部的溫度是水化熱的絕熱溫度、澆筑溫度和結(jié)構(gòu)物的散熱降溫等各種溫度的疊加，而溫度應(yīng)力則是由溫差所引起的混凝土變形造成的；溫差愈大，溫度應(yīng)力也愈大。在這種情況下，研究合理的溫度控制措施，防止混凝土內(nèi)外溫差及表面與外界溫差引起的過(guò)大溫度應(yīng)力，就顯得更為重要。（3）約束條件與溫度裂縫的關(guān)系?；炷两Y(jié)構(gòu)物在變形變化中，必然會(huì)受到一定的“約束”或“抑制”而阻礙變形，大體積混凝土由于溫度變化會(huì)產(chǎn)生變形，這種變形受到約束后，就會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力，當(dāng)應(yīng)力超過(guò)某一數(shù)值，便會(huì)產(chǎn)生裂縫。（4）混凝土的收縮變形。新澆筑的混凝土只有20%的水分是水泥硬化所必須的，另外80%的水分要蒸發(fā)，對(duì)于普通水泥混凝土來(lái)說(shuō)，大多數(shù)為收縮變形，多余水分的蒸發(fā)會(huì)引起混凝土體積的收縮。在大體積混凝土溫度裂縫計(jì)算中，可將混凝土的收縮值，換算成相當(dāng)于引起同樣溫度變形所需的溫度值，即“收縮當(dāng)量溫差”，以便按溫差計(jì)算混凝土的應(yīng)力。綜上所述，要避免混凝土溫度裂縫的產(chǎn)生，就必須從產(chǎn)生裂縫的根本原因入手，有效控制產(chǎn)生裂縫的有關(guān)因素。3施工方案的選擇按現(xiàn)行規(guī)范和原來(lái)以往的施工經(jīng)驗(yàn)，并結(jié)合圖紙和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，將基礎(chǔ)分為三塊，先施工兩邊兩塊，再施工中間一塊將整個(gè)基礎(chǔ)連成整體，分塊的原則是盡量同一設(shè)備基礎(chǔ)不分開、避開暗梁、工程樁和地腳螺栓（孔），側(cè)墻和頂板在考慮到孔洞和主次梁的情況下盡量做到與底板一致。具體分塊見圖1。圖1軋機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)分塊示意圖箱形基礎(chǔ)混凝土的澆筑采用47m長(zhǎng)臂混凝土泵車，局部配以溜槽的方法，每臺(tái)泵車配備6臺(tái)混凝土運(yùn)輸車，底板采取斜面分層退后澆筑方式，每層的澆筑厚度為400～500㎜，混凝土澆筑每臺(tái)泵車配3～4臺(tái)插入式振搗器。底板及外墻的垂直施工縫和外墻的水平施工縫均采用δ=3㎜，B=300㎜的鋼板止水板，底板垂直施工縫采用鋼筋骨架和鋼絲網(wǎng)，在澆筑下一塊混凝土?xí)r，除去前一塊混凝土鋼絲網(wǎng)和表面浮漿，并灑水潤(rùn)濕以保證新舊混凝土結(jié)合良好。施工縫處增加原設(shè)計(jì)鋼筋面積一半的附加鋼筋施工順序：先施工底板，預(yù)留施工縫，再施工側(cè)墻，最后施工頂板，側(cè)墻施工完后及時(shí)回填土。4溫控措施在大體積混凝土施工中，溫度裂縫的產(chǎn)生一般有兩類：（1）為防止表面裂縫而控制內(nèi)外溫差和表面溫度陡降；（2）為防止結(jié)構(gòu)內(nèi)部出現(xiàn)裂縫或貫穿裂縫而控制內(nèi)部溫度。因此，為有效控制有害裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，必須從控制混凝土水化熱升溫，延緩降溫速度等方面考慮，并結(jié)合實(shí)際情況采取具體措施。4.1優(yōu)先選用低收縮、低水化熱、易于施工、經(jīng)濟(jì)合理的混凝土配合比方案?；炷劣?*鋼廠嘉華攪拌站集中供應(yīng)，C30S6混凝土配合比所用原材料，混凝土配合比見表1。表1C30(P6)混凝土施工配合比表材料水水泥中砂碎石YJ-2W泵送送減水劑HA-P抗裂防水劑礦粉粉煤灰每m3砼材料用量(kg))17524574010305.1306575配合比11.44.235.890.030.170.370.43備注隨著季節(jié)天氣情情況變化，混混凝土配合合比隨時(shí)做做相應(yīng)的調(diào)調(diào)整（1）水泥：馬鞍山海螺集團(tuán)42.5級(jí)普通硅酸鹽水泥；（2）粉煤灰：**鋼廠（3）礦粉：安徽**鋼廠嘉華新型建材有限公司（4）砂：安徽蕪湖細(xì)度模數(shù)2.3～2.8之間，含泥量≤1%，泥塊含量≤0.2%，級(jí)配Ⅱ區(qū)；（5）石：5～31.5㎜，針片狀顆?？刂圃凇?0%，含泥量≤1%，泥塊含量≤0.2%，（6）外加劑：江蘇海潤(rùn)化工有限公司YJ-2W泵送減水劑。（7）抗裂防水劑：江西萍鄉(xiāng)眾大高新材料有限公司HA-P。4.2降低混凝土入模溫度，縮小溫度差：軋機(jī)底板混凝土澆筑日期為2005年11月，根據(jù)馬鞍山氣象資料，當(dāng)?shù)卦缕骄鶜鉁貫?5℃左右。4.3控制混凝土的坍落度：混凝土坍落度的大小，取決于混凝土拌和時(shí)用水量的多少，混凝土坍落度與水灰比成正比，水灰比大則坍落度大，所以要防止混凝土產(chǎn)生裂縫，必須控制混凝土的坍落度。為保證基礎(chǔ)防滲抗裂，在施工中保持良好的施工性能，混凝土配合比設(shè)計(jì)坍落度130～150㎜，在澆筑混凝土?xí)r必須隨時(shí)測(cè)定混凝土的坍落度，軋機(jī)基礎(chǔ)施工時(shí)每次澆灌的開始階段逐車進(jìn)行混凝土坍落度的測(cè)試，嚴(yán)格控制坍落度上限，不符合要求的堅(jiān)決退換。4.4加強(qiáng)施工中的溫度控制：混凝土澆筑后，采用覆蓋一層塑料彩條布加一層草袋養(yǎng)護(hù)，做好混凝土的保溫保濕，避免急劇的溫度梯度發(fā)生，緩慢降溫，充分發(fā)揮徐變特性，減少溫度應(yīng)力。采取長(zhǎng)時(shí)間的養(yǎng)護(hù)，規(guī)定合理的拆模時(shí)間，延緩降溫時(shí)間和速度，充分發(fā)揮混凝土的“應(yīng)力松弛效應(yīng)”。加強(qiáng)測(cè)溫和溫度監(jiān)測(cè)與管理，實(shí)行信息化控制，隨時(shí)控制混凝土內(nèi)的的溫度變化，內(nèi)外溫差控制在25℃以內(nèi)，基面溫差和基底溫差均控制在20℃以內(nèi)，及時(shí)調(diào)整保溫及養(yǎng)護(hù)措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不至過(guò)大，以有效控制有害裂縫的出現(xiàn)。合理安排施工程序，控制混凝土在澆筑過(guò)程中均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過(guò)大高差。在結(jié)構(gòu)完成后及時(shí)回填土，避免其側(cè)面長(zhǎng)期暴露。4.5改善約束條件，消減溫度應(yīng)力：采取分層或分塊澆筑大體積混凝土，合理設(shè)置水平或垂直施工縫，減少每次澆筑長(zhǎng)度的蓄熱量，防止水化熱的積聚，減少溫度應(yīng)力。4.6提高混凝土的極限拉伸強(qiáng)度：選擇良好級(jí)配的粗骨料，嚴(yán)格控制其含泥量，加強(qiáng)混凝土的振搗，提高混凝土密實(shí)度和抗拉強(qiáng)度，減小收縮變形，保證施工質(zhì)量。采取二次投料法，二次振搗法，澆筑后及時(shí)排除表面積水，加強(qiáng)早期養(yǎng)護(hù)，提高混凝土早期或相應(yīng)齡期的抗拉強(qiáng)度和彈性模量。在基礎(chǔ)截面突變和轉(zhuǎn)折處，底、頂板與墻板轉(zhuǎn)折處，孔洞轉(zhuǎn)角及周邊，增加斜向構(gòu)造配筋，以改善應(yīng)力集中，防止裂縫的出現(xiàn)。5混凝土測(cè)溫措施為及時(shí)掌握混凝土內(nèi)部溫度變化，除嚴(yán)格按施工規(guī)范和設(shè)計(jì)要求做好混凝土的澆筑和養(yǎng)護(hù)工作外，還應(yīng)對(duì)混凝土的內(nèi)部溫度進(jìn)行有效測(cè)定，為科學(xué)養(yǎng)護(hù)提供信息，做到信息化施工，根據(jù)測(cè)溫結(jié)果及時(shí)調(diào)整養(yǎng)護(hù)方法，控制混凝土內(nèi)外溫差，避免因水化熱過(guò)大引起混凝土開裂，影響結(jié)構(gòu)的防水性能。（1）測(cè)溫方法：采用簡(jiǎn)易測(cè)溫法，用酒精溫度計(jì)測(cè)溫，測(cè)溫點(diǎn)采用不同長(zhǎng)度的20㎜的薄壁鋼管，底口焊鋼板封死，上口高出混凝土面100㎜，將溫度計(jì)放到管內(nèi)，用木塞封閉管口。埋入混凝土塊體內(nèi)作為一個(gè)測(cè)點(diǎn)上不同厚度的內(nèi)部溫度，具體測(cè)溫厚度為：50mm、750mm、1450mm處，其中50mm及1450mm深度處溫度分別表示混凝土上下表面的外部溫度。（2）測(cè)試點(diǎn)布置：以所選混凝土澆筑塊體平面圖對(duì)稱軸線的半條軸線為測(cè)溫區(qū)，溫度測(cè)點(diǎn)呈平面布置。測(cè)溫區(qū)每半條軸線上至少布置4個(gè)測(cè)溫點(diǎn)，每個(gè)測(cè)溫點(diǎn)位設(shè)3點(diǎn)（分別代表混凝土澆筑塊體斷面不同深度的溫度測(cè)點(diǎn)）。據(jù)所測(cè)溫度結(jié)果指導(dǎo)混凝土養(yǎng)護(hù)施工，一旦混凝土內(nèi)外溫差及表面溫度與大氣溫度之差超過(guò)250C，應(yīng)及時(shí)調(diào)整混凝土養(yǎng)護(hù)方法，加強(qiáng)保溫措施。（3）溫度監(jiān)控：從混凝土澆筑后12h開始測(cè)溫，升溫階段每3h測(cè)一次，降溫階段每5h測(cè)一次，7天后每天測(cè)一次，測(cè)溫15d，結(jié)果見表2。表2第二塊底板大體積混凝土某一點(diǎn)中心和表面溫度（℃）時(shí)間項(xiàng)次入模123456789101112131415中心18424748444036333230282624222020表面12364243403532302826232018161413溫差6655454344566667下部37424341393431292826262422202001020304050600102030405060入模123456789101112131415中心表面溫差下部T(ｔ)℃圖2軋機(jī)設(shè)備基礎(chǔ)測(cè)溫曲線圖6混凝土內(nèi)部升溫的理論計(jì)算和實(shí)測(cè)分析6.1混凝土澆筑前理論裂縫控制計(jì)算(15d)（1）混凝土絕熱溫升值(15d)Tt===39.6℃Tt—混凝土澆筑一段時(shí)間t，混凝土的絕熱溫升值（℃）；mc—每立方米混凝土水泥用量（Kg/m3）；Q—水泥水化熱量（J/Kg）；C—混凝土的比熱，取0.96（J/Kg·k）；ρ—混凝土的質(zhì)量密度，取2400（Kg/m3）；e—常數(shù)，為2.718；m—與澆搗時(shí)溫度有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取0.34；t—混凝土澆筑后至計(jì)算時(shí)的天數(shù)（d）。（2）計(jì)算混凝土收縮量(15d)y(t)=M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10(1-)—(∞)最終收縮；在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下=3.24×10-4；查表：M1—采用普通水泥，取1.0；M2—水泥細(xì)度4900孔,取1.35；M3—采用花崗巖粗骨料，取1.0；M4—水灰比（W/C=0.714），取1.645；M5—水泥漿量0.2，取1.0；M6—自然養(yǎng)護(hù)15d，取0.93；M7—環(huán)境相對(duì)濕度為90%，取0.54；M8—水力半徑倒數(shù)0.0184，取0.58；M9—機(jī)械振搗，取1.0；M10—含筋率為0.02，取0.94；經(jīng)計(jì)算：y(15)=3.24×10-4×0.608×0.139=2.74×10-5（3）混凝土收縮當(dāng)量溫差(15d)Ty(t)===2.74℃α—混凝土線膨脹系數(shù)，取1×10-5（4）混凝土彈性模量(15d)E(t)=Ec（1-）Ec—C30混凝土的最終彈性模量（N/mm2），取3×104N/mm2E(t)—混凝土從澆筑后至計(jì)算時(shí)的彈性模量（N/mm2），一般取平均值；經(jīng)計(jì)算：E(15)=3×10-4（1-）=2.22×104N/mm2（5）混凝土最大綜合溫差(15d)△T=T０＋Tt＋Ty(t)－Th△T—混凝土的最大綜合溫差絕對(duì)值（℃）；T０—混凝土的澆筑入模溫度（℃）；Ty(t)—混凝土收縮當(dāng)量溫差（℃）；Th—混凝土澆筑完后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的溫度,一般根據(jù)歷年氣象資料取當(dāng)年平均氣溫（℃）；△T=15+×39..6+2..74-115=299.1℃（6）地基水平阻力力系數(shù)CX=CX1+CX2CX1—軟土地基水平阻阻力系數(shù)，取0.066N/mmm3；CX2=Q/F,當(dāng)PHC樁與基礎(chǔ)礎(chǔ)鉸接時(shí)，Q=2EJ式中Q－PHC樁產(chǎn)生單單位側(cè)移時(shí)時(shí)的水平力力(N/mmm)；F－每根樁分擔(dān)的的地基面積積，３m×５m=155×1066mm2；E—混凝土管樁的彈彈性模量C80時(shí)，為3.8××104N/mmm2；J—混凝土管樁截面面慣性距，當(dāng)當(dāng)采用φ600××110樁時(shí)，J==534××107mm4；K—地基水平側(cè)移剛剛度，1×100-2N//mm3；D—樁的直徑，取φφ600。Q=2×3.88×1044×5344×1077=1.23×1104N/mmm；CX2=Q/F=1.23×1104/155×1066=0.0001N/mmm3；CX=CX1+CX2=0.061N/mmm3；（7）混凝土最大降降溫收縮應(yīng)應(yīng)力(15d))ν—混凝土的泊松比比，取0.155S(t)—忽略混凝土齡期期影響的松松弛系數(shù)，取0.41；ch—雙曲余弦函數(shù)；；L—基礎(chǔ)長(zhǎng)度，L==40m；H—基礎(chǔ)底板厚度,,H=15500mmm；；（8）混凝土第155d抗拉強(qiáng)度度f(wàn)t(t)=0.8ftt×ft(15)=0.88×1.443×=11.27N/mmm2（9）抗裂安全度((15d))Ｋ＝=1.46＞11.15安全6.2混凝土土澆筑后((15d))根據(jù)實(shí)測(cè)測(cè)溫度裂縫縫控制計(jì)算算把總降溫按3dd一段分成成若干臺(tái)階階式降溫，分分別計(jì)算出出各階段降降溫引起的的應(yīng)力，并并考慮徐變變作用，最最后疊加得得總降溫應(yīng)應(yīng)力。（1）混凝土水化熱平平均溫度TTt(t)Tt(t)=T1(t))+[T2(t)-T1(t)]T1(t)—保溫養(yǎng)護(hù)下混凝凝土表面溫溫度（℃）；T2(t)—實(shí)測(cè)結(jié)構(gòu)中心最最高溫度（℃）；分段計(jì)算Tt((t)見表3。表3各齡期混混凝土水化化熱平均溫溫度值Tt(tt)（℃）時(shí)間t(d)3691215T2(t)4836302420T1(t)4332261813Tt(t)46.334.728.722.017.7（2）混凝土收縮當(dāng)當(dāng)量溫差TTy(t)混凝土收縮值::y(t)=M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10(1-)混凝土收縮當(dāng)量量溫差:Ty(t)=分段計(jì)算Ty((t)見表4。表4混凝土各各齡期收縮縮當(dāng)量溫差差Ty(tt)(℃)時(shí)間t(d)3691215y(t)0.058×110-40.115×110-40.17×100-40.223×110-40.274×110-4Ty(t)0.581.151.72.232.74（3）各齡期綜合溫溫差根據(jù)表3混凝土土各齡期水水化熱平均均溫度Ｔt(t)和表4混凝土各各齡期收縮縮當(dāng)量溫差差，并求出出每齡期臺(tái)臺(tái)階間(每隔3d作為一臺(tái)臺(tái)階)的水化綜綜合熱溫差差值。各齡期綜合溫差差：△T(t)=△Tt(t)+△Ty(t)△T(6)=(466.3-334.7))+(1..15-00.58))=12..17℃△T(9)=(344.7-228.7))+(1..7-1..15)==6.555℃△T(12)=(228.7--22)++(2.223-1..7)=77.23℃△T(15)=(222-177.7)++(2.774-2..23)==4.811℃（4）各齡期混凝土土彈性模量量E(t)=Ec（1--）E(6)=1.255×1044N/mmm2E(9)=11.67××104N/mmm2E(12)=1.998×1004N/mmm2E(15)==2.222×1044N/mmm2（5）各齡期混凝土土松弛系數(shù)數(shù)根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)數(shù)數(shù)據(jù)荷載持持續(xù)時(shí)間t，查表S(6)＝０.552S(9)＝０.48S(12)＝０..44S(15)＝０.41（6）最大拉應(yīng)力各階段溫差引起起的應(yīng)力計(jì)算見表5。表5各齡期混混凝土承受受的溫度拉拉應(yīng)力σ(t)(NN/mm22)時(shí)間t(d)6912150.57×100-40.49×100-40.45×100-