滬昆客專m現(xiàn)澆連續(xù)梁支架設(shè)計與檢算

滬昆客專（江西段）xxxx工區(qū)(40+56+40)m現(xiàn)澆連續(xù)梁施工方案PAGEPAGE15京滬高速鐵路津靜路連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc282993329"1、計算說明1HYPERLINK\l"_Toc282993330"1.1計算依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc282993331"2、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc282993332"3、地質(zhì)概況2HYPERLINK\l"_Toc282993333"4、支架結(jié)構(gòu)材料參數(shù)2HYPERLINK\l"_Toc282993334"4.1竹膠板2HYPERLINK\l"_Toc282993335"4.2木材（A-2紅杉木）2HYPERLINK\l"_Toc282993336"4.3Q235鋼材2HYPERLINK\l"_Toc282993337"4.4碗扣支架3HYPERLINK\l"_Toc282993338"5、連續(xù)梁支架簡介3HYPERLINK\l"_Toc282993339"6、碗扣支架計算3HYPERLINK\l"_Toc282993340"6.1跨中部分計算3HYPERLINK\l"_Toc282993341"6.2方木小楞檢算5HYPERLINK\l"_Toc282993342"6.3方木大楞檢算6HYPERLINK\l"_Toc282993343"6.4滿堂支架計算8HYPERLINK\l"_Toc282993344"6.6側(cè)模檢算10HYPERLINK\l"_Toc282993345"6.7門洞11(40+56+40)m現(xiàn)澆連續(xù)梁支架設(shè)計與檢算1、計算說明杭長客專XXXX標x工區(qū)跨新xxx國道（40+56+40）m連續(xù)梁,支架現(xiàn)澆法施工。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，為加快施工進度，確保工期順利完成，采用碗扣支架及鋼管立柱門洞法施工。1.1計算依據(jù)《新319國道連續(xù)梁施工圖設(shè)計》《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《材料力學(xué)》、《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（TB10002.2-2005）《路橋施工計算手冊》（周興水等著，人民交通出版社）《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》(TB10002.1-2005)《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》（TZ210-2005）《裝配式公路鋼橋多用途使作手冊》《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166-2008)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)2、工程概況本段連續(xù)梁為杭長鐵路的一部分，線路在DK804+283.17～DK804+420.67（102#～105#墩）跨越新319國道,該路路面寬32m,交角為112°。采用（40+56+40）m三跨連續(xù)梁跨越。橋墩基礎(chǔ)采用鉆孔樁基礎(chǔ)，103#主墩高13m，104#主墩高12m，采用雙線圓端形橋墩，連續(xù)梁為箱梁。全橋長為137.5m，計算跨度為40.75+56+40.75m，中支點處梁高6.05m，端支座處及中跨跨中截面梁高為3.05m，梁底按二次拋物線變化；邊支座中心線至梁端0.75m。橋面防護墻內(nèi)側(cè)凈寬8.8m,人行道欄桿內(nèi)側(cè)凈寬11.9m，橋面板寬12.0m，橋梁建筑總寬12.28m。梁體為單箱單室，變高度、變截面結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬12.0m，底寬6.7m。頂板厚度40cm，隔墻處加厚，按折線變化，底板厚度40～80cm，按直線變化，腹板厚48～80cm，隔墻處加厚，按折線變化。全聯(lián)在端支點、中跨中及中支點處共設(shè)5個橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過。3、地質(zhì)概況本段地層主要為第四系沖積層、沖洪積層、海積層，一般以黏性土、粉土、砂類土為主。新319國道地質(zhì)從上至下依次為粉質(zhì)粘土（3.0m，120Kpa）、細圓礫土（3.0m，100Kpa）、泥質(zhì)粉砂巖（400Kpa）。4、支架結(jié)構(gòu)材料參數(shù)4.1竹膠板規(guī)格1220×2440×15mm。根據(jù)《路橋施工計算手冊》查得，并綜合考慮浸水時間，竹膠合模板的力學(xué)指標取下值：彈性模量：E=6×103MPa彎應(yīng)力：剪應(yīng)力：密度：9.5KN/m3（以上數(shù)據(jù)為廠家提供）4.2木材（A-2紅杉木）順紋彎應(yīng)力彎曲剪應(yīng)力彈性模量4.3Q235鋼材(依據(jù)現(xiàn)行《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》取值)：拉壓應(yīng)力彎曲應(yīng)力剪應(yīng)力彈性模量4.4碗扣支架扣件式鋼管支架自重，包括立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、支承桿件、扣件等，可按表1查取。表1扣件式鋼管截面特性外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mmm2)慣性矩I(mmm4)抵抗矩W(mmm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長自重（kkg）483.54.89×10021.219×11055.08×100315.788.535、連續(xù)梁支架簡介連續(xù)梁跨度為(40+56+40)m，墩號102～105，采用支架現(xiàn)澆法施工。新319國道兩側(cè)地勢較為平坦，采用φ48×3.5WDJ型碗扣式多功能腳手架滿堂搭設(shè)灌梁平臺；門洞采用鋼管立柱與工字鋼橫梁搭設(shè)灌梁平臺。6、碗扣支架計算考慮連續(xù)梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以計算時縱向分為跨中部分和梁端部分，橫向分為中間部分和腹板部分原則計算。采用容許應(yīng)力計算，不考慮荷載分項系數(shù)。6.1跨中部分計算6.1.1荷載取值①新澆砼容重按26kN/m3計算,中間部分:32.95KPa,腹板:58.72KPa。②模板自重(含內(nèi)模、側(cè)模及支架)以砼自重的5%計,則:中間部分:2.47KPa,腹板:3.507KPa。③施工人員、施工料具堆放、運輸荷載:2.0kPa④傾倒混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0kPa⑤振搗混凝土產(chǎn)生的荷載:2.0kPa荷載組合計算強度:q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)計算剛度:q=1.2×(①+②)6.1.1.2底模檢算底模采用δ＝15mm的竹膠板,直接擱置于間距L=0.15m的方木小楞上,按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。1、荷載組合中間部分:q=1.2×(32.95+2.47)+1.4×（2.0+2.0+2.0）=50.904kN/m腹板:q=1.２×(58.72+3.507)+1.4×（2.0+2.0+2.0）=83.07kN/m2、截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4竹膠板容許應(yīng)力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。3、承載力檢算(1)中間部分a強度Mmax＝ql2/10＝50.904×0.15×0.15/10＝0.114KN×mσmax＝Mmax/W＝0.114×106/3.75×104＝3.04MPa≤[σ]滿足要求b剛度荷載:q=1.2×(32.95+2.47)=42.504kN/mf＝ql4/(150EI)＝42.504×1504/(150×6×103×2.81×105)＝0.085mm≤[f0]＝150/400＝0.375mm合格(2)腹板(a)強度Mmax＝ql2/10＝83.07×0.15×0.15/10＝0.187KN×mσmax＝Mmax/W＝0.187×106/3.75×104＝4.99MPa≤[σ]滿足要求b剛度荷載:q=1.2×(58.72+3.507)＝74.67kN/mf＝ql4/(150EI)＝74.67×1504/(150×6×103×2.81×105)＝0.15mm≤[f0]＝150/400＝0.375mm滿足要求6.2方木小楞檢算方木擱置于間距0.6米和0.3米的方木大楞上,小楞方木規(guī)格為100×100mm,小楞亦按連續(xù)梁考慮.6.2.1荷載取值1、荷載組合中間部分:【q=1.2×(32.95+2.47)+1.4×（2.0+2.0+2.0）】*0.15=7.64kN/m腹板:q=【1.２×(58.72+3.507)+1.4×（2.0+2.0+2.0）】*0.15=12.46kN/m2、截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標W=a3/6=1003/6=1.67×105mm3I=a4/12=1004/12=8.33×106mm4方木的力學(xué)性能指標按《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（JTJ025-86）中的A-3類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：[σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。3、承載力計算(1)梁底a強度Mmax＝ql2/10＝7.64×0.62/10＝0.275KN×mσmax＝Mmax/W＝0.275×106/1.67×105＝1.65MPa≤[σ]合格b剛度荷載:q=1.2×(32.95+2.47)×0.15=6.38kN/mf＝ql4/(150EI)＝6.38×6004/(150×8.1×103×8.33×106)＝0.082mm≤[f0]＝600/400＝1.5mm合格(2)腹板(a)強度Mmax＝qll2/10＝12.446×0..32/10＝0.1122KN×mmσmax＝Mmaax/WW＝0.1122×106/1.667×1005＝0.67MPa≤[σ]合格b剛度荷載:q=1.２２×(58.72+3.5007)××0.155=11.2kN/mmf＝ql4/(1550EI))＝11.2×3004/(1550×8..1×1003×8.333×1006)＝0.09mm≤[f0]＝300/4400＝0.75mm滿足要要求6.3方木大楞楞檢算大楞規(guī)格為1550×1550mm的方木木，考慮箱箱梁腹板部部位的重量量較集中，而而為了方便便計算，箱箱梁自重是是按整體均均布考慮，這這必將導(dǎo)致致腹板處的的實際荷載載要大于計計算荷載，而而其它部位位的計算荷荷載比實際際荷載偏大大，故中間間部位支架架橫向間距距取0.6米，腹板處立柱柱間距取00.3米，大楞按按簡支梁考考慮。6.3.1荷載載取值小楞所傳遞給大大楞的集中中力為：中間部分:PP1=7..64×00.6=44.5844kN腹板:P2==12.664×0..3=3.7992kN大楞方木自重：：g＝6×0..15×00.2＝0.188kN//m2、截面參數(shù)及材材料力學(xué)性性能指標W=bh2/66=1500×20002/6==100××104mm3I=bh3/112=1550×20003/112=10000×1105mm4方木的力學(xué)性能能指標按《公公路橋涵鋼鋼結(jié)構(gòu)及木木結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》（JTJ0025-886）中的A-3類木材并并按濕材乘乘0.9的折減系系數(shù)取值，則則：[σ]＝12×00.9＝10.88MPa,,E=9××103×0.99=8.11×1033MPa。3、承載力計算(1)中間部分a強度支座反力RR＝(4.5844×5+00.18××0.6))/2=111.5114KN最大跨中彎距Mmaax＝11.5514×00.3-0.188×0.332/2--4.5884×0..45＝1.36KN×mmσmax＝Mmaax/WW＝1.36×106/10××105＝1.36MPa≤[σ]合格b剛度集中荷載:PP=6.008×5××0.6××0.3=5.4472kNNf＝Pl3/(488EI)++5ql44/(3884EI))＝5.472×1103×66003/(56×8..1×1003×10000×1005)+5××0.188×60004/(3884×8..1×1003×10000×1005)＝0.03mm≤[f0]＝600//400＝1.5mmm合格(1)腹板a強度支座反力RR＝（3.7922×7+00.18××0.3）/2=113.3KN最大跨中彎距Mmaax＝13.3×0.15-0..18×00.152/2-33.7922×0.3＝0.86KN..mσmax＝Mmaax/WW＝0.86×1006/10××105＝0.866MPa≤[σ]合格b剛度集中荷載:PP=11..2×7××0.3×0.3==7.006kNf＝Pl3/(488EI)++5ql44/(3884EI))＝7.06×1003×3003/(56×8..1×1003×10000×1105)++5×0..18×33004//(3844×8.11×1033×10000×1005)＝0.0422mm≤[f0]＝300/4400＝0.755mm合格6.4滿堂支架架計算每根立柱所承受受的堅向力力按其所支支撐面積內(nèi)內(nèi)的荷載計計算，忽略略方木小楞楞自重不計計，則大楞楞傳遞的集集中力：中間部分（均以以跨度0..6米計算）:P1=50.9904×00.6×00.6++0.188×0.66=18.43kN（局部跨度縱向按按0.9米橫向0.6米計算）:P1=50.9904×00.6×00.9+0..18×00.9=27.665kN腹板:（均以以跨度0..3米計算）:P2=833.07××0.3×0.3+0.118×0..3=7.533KN(局部跨度縱向按按0.9米橫向0.3米計算)P2=83..07×00.3×0.9+0.118×0..9=22.55KN滿堂式碗扣支架架按15米高計，其其自重為：：g=15×0..03844=0.5576kN中間部分（均以以跨度0..6米計算）:單根立桿所承受受的最大豎豎向力為：：N=18.433+0.5776=19.006kNN<30kkN滿足施工工要求（局部跨度縱向按按0.9米橫向0.6米計算）N=27.655+0.5776=28.223kN<300kN滿足施工工要求腹板:（均以以跨度0..3米計算）:N=7.53++0.5776=7.8776kN<300kN滿足施工工要求(局部跨度縱向按按0.9米橫向0.3米計算)N=22.5++0.5776=23.0076kNN<30kkN滿足施工工要求(1).立桿穩(wěn)穩(wěn)定性：設(shè)橫桿步距為11.2m，故故立桿計算算長度為11.2m。長細比λ=L//i=12200/115.788=76<<80,故查軸心受壓鋼鋼構(gòu)件彎曲曲系數(shù)表得得：φ=0.7714，則：[N]=φAA[σ]=0..714××489××215==75.007kNN<[N]合格(2).強度驗驗算：σa＝N/Aji=119.0006×10000/4489=338.9MPPa≤[σa]=2200MPPa合格滿堂鋼管支架基基礎(chǔ)6.5.1基礎(chǔ)礎(chǔ)用方木小小楞檢算方木擱置間距00.6米,小楞方木木規(guī)格為150×150mmm,小楞亦按按連續(xù)梁考考慮.1、荷載組合q1=50.9904×00.6+00.03884=30.58kNN/m2、截面參數(shù)及材材料力學(xué)性性能指標W=bh2/66=1000×15002/6==37.55×104mm3I=bh3/112=1000×15503/112=2881.3××105mm3方木的力學(xué)性能能指標按《公公路橋涵鋼鋼結(jié)構(gòu)及木木結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》（JTJ0025-886）中的A-3類木材并并按濕材乘乘0.9的折減系系數(shù)取值，則則：[σ]＝12×00.9＝10.88MPa,,E=9××103××0.9==8.1××103MMPa。3、承載力計算a強度Mmax＝q11l2/110＝30.558×0..62/10＝1.9KN.mmσmax＝Mmaax/WW＝1.9×106/3.775×1005＝5.07MPa≤[σ]合格b剛度f＝ql4/(1550EI))＝30.558/(1150×88.1×1103×2.881×1007)＝0.0899≤[f0]＝600//400＝1.5mmm合格6.6側(cè)模檢算算側(cè)模采用δ＝115mmm的竹膠板,橫向背帶帶采用間距距0.3米的100××100mmm方木,方木背靠靠定型鋼骨骨架定型鋼鋼骨架有專專業(yè)資質(zhì)廠廠家制作。混凝土側(cè)壓力：：PM=0.22γt0β1β2v1//2式中：γ—混凝凝土的自重重密度，取取26KNN/m3；t0—新澆混凝土的初初凝時間，可可采用t0＝200//(T+115）,T為砼是溫溫度℃，取5.7；β1—外加劑影響修正正系數(shù)取1.2；β2—砼坍落度影響修修正系數(shù)取取1.15；v—混凝土澆注速度度（m/h）,取0.4PM=0.222×266×5.77×1.22×1.115×0..41/22=28..45KNN/m2有效壓頭高度：：h=PM/γ=28..45/226=1..09振搗砼對側(cè)面模模板的壓力力：4.0KPa水平荷載：q==1.2××28.445×1..09/22+1.44×4.00=24..21kNN/m此水平力較底板板豎向力少少得多，側(cè)側(cè)模及縱橫橫向背帶均均可以滿足足要求。6.7門洞門洞采用三跨99m跨度雙雙排單層貝貝雷梁與φ600鋼管管立柱組合合貝雷梁橋橋，跨過國國道，路面面至貝雷梁梁底預(yù)留凈凈空5.5m。鋼管管立柱基礎(chǔ)礎(chǔ)采用18*1.0*1.0m,C225鋼筋砼條形形基礎(chǔ)，條條形基礎(chǔ)下下為公路瀝瀝青路面。立立柱頂安放放I50工字鋼分配配梁，工字字鋼分配梁梁牢固焊接接于鋼管樁樁頂，分配配梁安裝完完成后拼裝裝主梁貝雷雷梁，貝類類梁采用加加強型貝雷雷梁，立柱柱及梁片間間用10號槽鋼相相聯(lián)以確保保其穩(wěn)定性性，貝雷梁梁上安放間間距為0..60m的[20a槽鋼鋼里面防15*115方木橫向分分配梁，分分配梁必須須置于貝雷雷梁節(jié)點上上。支承梁梁頂覆蓋115㎜竹膠板，覆覆蓋道路;最后在上上面搭設(shè)碗碗扣支架，碗碗扣支架立立桿必須立立在支承梁梁正上方。6.7.1荷載載取值①新澆砼容重按226kN//m3計算,中間部分:322.95KPaa,腹板:58.72KPa。②模板自重(含內(nèi)內(nèi)模、側(cè)模模及支架)以砼自重重的5%計,則:中間部分:2..47KPaa,腹板板:3.507KPPa。③施工人員、施工工料具堆放放、運輸荷荷載:2..0kPaa④傾倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的沖擊擊荷載：2.00kPa⑤振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載:2..0kPaa荷載組合計算強度:q==1.2××(①+②)+1..4×(③③+④+⑤)計算剛度:q==1.2××(①+②)6.7.2門洞洞梁部結(jié)構(gòu)構(gòu)檢算6.7.2.11支架底部部支承梁計計算：取單位長度(11.0米)板寬進行行計算桿件抗彎檢算：：選用[20a槽槽鋼自重22..6Kg/mWx==178ccm3跨中箱型段支架架底荷載：：中間部分:qq=1.22×(322.95+2.47)+11.4×（2.0++2.0++2.0）+22.66=73.55kN/mmMmax＝qll2/8＝73.55×0.6×0.6/8＝3.31KN··mσmax＝Mmaax/WW＝3.31×1006/178×1103＝18.6MPa＜［σ］=1700Mpaa合格支反力P=733.5×00.6=44.11KN6.7.2.22貝雷梁頂頂分配梁：：選用I50工字鋼自重0.9366KN//mWx=11860cm3貝雷梁在底板下下均勻分布布，間距330cmmMmax＝Pll/4+qql2/88＝44.11×0.33/4+00.9366×0.33×0.33/8＝3.32KN··mσmax＝Mmaax/WW＝3.32×1006/18860×1103＝1.78MPa＜［σ］=1700Mpaa合格6.7.2.33貝雷梁檢檢算位于箱型梁體和和腹板處的貝貝雷梁分別別檢算。加強型貝雷梁有有關(guān)參數(shù)：：I=111.54**105cm4E=2..0*1005Mppa，貝雷梁梁橫向