第三卷第一冊(cè)主橋初步設(shè)計(jì)說明

廣西濱海公路公車至大風(fēng)江段二期工程龍門港至欽州港段初步設(shè)計(jì)（初稿）第三卷第一冊(cè)（本冊(cè)由第四篇龍門大橋主橋組成）中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司廣西壯族自治區(qū)交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院二〇一四年二月目錄1項(xiàng)目概況..11.1項(xiàng)目背景.11.2工可階段主要結(jié)論、批復(fù)意見及執(zhí)行情況.12設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn).12.1設(shè)計(jì)遵循的主要規(guī)范.12.2設(shè)計(jì)參考的主要規(guī)范.23主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).24建設(shè)條件..24.1地形地貌.24.2氣象.34.3水文.34.4工程地質(zhì).54.5地震.74.6航運(yùn).85專題研究及科研工作.5.1專題及科研工作概況.5.2橋梁抗風(fēng)性能研究.5.3橋梁抗震性能研究.5.4錨碇樁基-重力式復(fù)合基礎(chǔ).5.5新技術(shù)、新材料、新設(shè)備、新工藝的采用情況.6橋位..6.1主要控制條件.6.2橋軸線確定.207跨徑選擇與橋跨布置.7.1橋跨布置影響因素.7.2橋跨布置原則.7.3橋跨布置基本方案.8主橋橋型及結(jié)構(gòu)方案.8.1橋型方案構(gòu)思.8.2懸索橋結(jié)構(gòu)方案研究.8.3斜拉橋結(jié)構(gòu)方案研究.

8.4主跨1160M組合梁懸索橋.8.5主跨1160M鋼箱梁懸索橋.8.6主跨915M組合梁懸索橋.8.7主跨660M組合混合梁斜拉橋.8.8主跨660M鋼箱混合梁斜拉橋.8.9橋型方案比較.9景觀設(shè)計(jì).9.1環(huán)境分析.9.2龍門大橋造型設(shè)計(jì).9.3橋梁色彩設(shè)計(jì).9.4橋梁照明及夜景設(shè)計(jì).10結(jié)構(gòu)耐久性10.1混凝土結(jié)構(gòu).9010.2主梁表面耐久性.10.3纜索系統(tǒng)耐久性.11施工方案.9711.1懸索橋方案.9711.2斜拉橋方案.0112設(shè)計(jì)概算.10312.1編制依據(jù).10312.2工、料、機(jī)單價(jià).12.3其他工程費(fèi)和間接費(fèi).12.4計(jì)劃利潤(rùn)和稅金.12.5各方案建安費(fèi).13問題與建議.13.1關(guān)于技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).13.2橋位控制點(diǎn).0413.3大跨度橋梁科研工作建議.13.4施工組織.10413.5關(guān)于設(shè)計(jì)審批程序.1項(xiàng)目概況1.1項(xiàng)目背景廣西濱海公路規(guī)劃方案主線起于中越邊境東興市經(jīng)江平江山至防城港再往東經(jīng)龍門，跨茅尾海到欽州港，經(jīng)犀牛腳、船廠街、西場(chǎng)、高德、鐵山港，在閘口附近接合浦至山口高速公路，沿高速公路往東至山口，主線全長(zhǎng)248.3k。本項(xiàng)目為廣西濱海公路公車至大風(fēng)江段二期工程龍門港至欽州港段，全長(zhǎng)8.438k。起點(diǎn)接濱海公路公車至大風(fēng)江段一期工程，位于淡水龍水庫附近，利用北村和擦人墩的最窄水面跨越龍門海峽，經(jīng)旱涇長(zhǎng)嶺和背風(fēng)墩，終點(diǎn)接欽州港區(qū)金鼓大道。本項(xiàng)目包括龍門大橋主橋、引橋、旱涇長(zhǎng)嶺大橋以及欽州港立交等主體工程。龍門海峽連接欽州灣的內(nèi)灣與外灣。欽州灣是中國(guó)南海北部灣的一部分，位于廣西壯族自治區(qū)南部欽州市以南，海岸線長(zhǎng)約120公里，水域面積約400平方公里。欽州灣由內(nèi)灣、外灣及連接兩者的潮汐通道構(gòu)成，內(nèi)灣又稱茅尾海，是半封閉式的內(nèi)海。地理位置圖

1.2工可階階段主要結(jié)結(jié)論、批復(fù)復(fù)意見及執(zhí)執(zhí)行情況本項(xiàng)目工可報(bào)告告由廣西交交通規(guī)劃勘勘察設(shè)計(jì)研研究院和中中交公路規(guī)規(guī)劃設(shè)計(jì)院院有限公司（以下簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱“廣西交通通院”和“公規(guī)院”）共同編編制完成。2012年8月廣西發(fā)改委對(duì)工可報(bào)告進(jìn)行了審查，2013年1月廣西發(fā)發(fā)改委批復(fù)復(fù)工可報(bào)告告。工可報(bào)告告主要結(jié)論論見初步設(shè)設(shè)計(jì)第一卷卷第一冊(cè)。工可階段開展的主要專題研究見下表：專題種類專題名稱承擔(dān)單位審批單位行政許可類通航安全論證交通部規(guī)劃院廣西交通廳通航凈空尺度論證交通部規(guī)劃院廣西交通廳海域使用論證海洋一所廣西海洋局海島使用論證海洋一所廣西海洋局海洋環(huán)評(píng)報(bào)告專題種類專題名稱承擔(dān)單位審批單位行政許可類通航安全論證交通部規(guī)劃院廣西交通廳通航凈空尺度論證交通部規(guī)劃院廣西交通廳海域使用論證海洋一所廣西海洋局海島使用論證海洋一所廣西海洋局海洋環(huán)評(píng)報(bào)告海洋一所廣西海洋局環(huán)境評(píng)價(jià)報(bào)告中山大學(xué)廣西環(huán)保廳地震安全性評(píng)價(jià)廣西防震工程研究院廣西地震局防洪納潮評(píng)價(jià)廣西水電勘測(cè)設(shè)計(jì)院廣西水利廳文物考古廣西文物考古所廣西文化廳地質(zhì)災(zāi)害評(píng)估廣西交通院廣西國(guó)土資源廳用地預(yù)審廣西交通院廣西國(guó)土資源廳基礎(chǔ)資料類工程地質(zhì)勘察廣西交通院水下地形測(cè)量廣西交通院水文測(cè)驗(yàn)?zāi)暇┧圃核姆治鲇?jì)算南京水科院潮流泥沙數(shù)學(xué)模型南京水科院氣象及風(fēng)參數(shù)觀測(cè)廣西氣候中心2設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)程程和標(biāo)準(zhǔn)2.1設(shè)計(jì)遵遵循的主要要規(guī)范(1)《公路工工程技術(shù)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGGB01--20033)(2)《公路自自然區(qū)劃標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》(JTJJ003--86)(3)《公路工工程地質(zhì)勘勘察規(guī)范》(JTGC20-201)(4)《公路工程水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGC30-2002)(5)《公路勘勘測(cè)規(guī)范》(JTGC10-2007)(6)《公路路路線設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(JTGGD20--20066)(7)《公路路路基設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(JTGGD30--20044)(8)《公路瀝瀝青路面設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD50-2006)(9)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2004)(10)《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(JTGGD62--20044)(1)《公路橋橋涵地基與與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》(JTGGD63--20077)(12))《公路橋橋涵鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》(JTJJ025--86)(13)《公路污污工橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD61-2005)(14)《高速公路交通工程及沿線設(shè)施設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD80-2006)(15)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD81-2006)(16)《公公路排水設(shè)設(shè)計(jì)技范》(JTG/TD33-2012)(17)《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》(JTGE40-2007)(18)《公路工工程基本建建設(shè)項(xiàng)目設(shè)設(shè)計(jì)文件編編制辦法》(交公路發(fā)[2007]358號(hào))(19)《公公路工程基基本建設(shè)項(xiàng)項(xiàng)目概算預(yù)預(yù)算編制辦辦法》(JTGGB06--20077)(20))《公路環(huán)環(huán)境保護(hù)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGB04-2010)(21)《公路工工程概算定定額》(JTGG/TB06--01-22007))(22))《公路工工程預(yù)算定定額》(JTGG/TB06--02-22007))(23))《公路工工程機(jī)械臺(tái)臺(tái)班費(fèi)用定定額》(JTGG/TB06--03-22007))(24)《公公路工程項(xiàng)項(xiàng)目建設(shè)用用地指標(biāo)》(建標(biāo)［201］124號(hào))(25)《公路基本建設(shè)工程交通工程概(預(yù))算編制的規(guī)定》(公設(shè)技字[2000]285號(hào))(26)《道路工程制圖標(biāo)準(zhǔn)》(GB50162-92)2.2設(shè)計(jì)參參考的主要要規(guī)范

(2)設(shè)計(jì)速速度：800k/h。(3)設(shè)計(jì)荷荷載：公路路-Ⅰ級(jí)。(4)設(shè)計(jì)洪洪水頻率：：特大橋1/3000，其余余橋涵、路路基1/1000。(5)橋梁寬寬度：277。(6)地震動(dòng)動(dòng)峰值加速速度系數(shù)：：0.055g。(7)通航凈空空：5300×42m。(8)其他他指標(biāo)按交交通運(yùn)輸部部《公路工工程技術(shù)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)（JTGB01--20033）的規(guī)定定執(zhí)行。4建設(shè)條條件4.1地形形地貌欽州灣是是中國(guó)南海海北部灣的的一部分，位位于廣西壯壯族自治區(qū)區(qū)南部欽州州市以南，東東以犀牛腳腳半島南面的大面墩墩(玳瑁洲)西以企沙沙半島的天天堂角間的的連線為其其南界海岸線長(zhǎng)長(zhǎng)約120kk域面積約4000k2。欽州灣灣屬于典型型溺谷型海海灣，呈啞啞鈴狀,由內(nèi)灣、外外灣及連接接兩者的潮潮汐通道構(gòu)成，內(nèi)內(nèi)灣又稱茅茅尾海，水水面開闊、納納潮量大，灣灣口向南，內(nèi)內(nèi)寬口窄，形形似布袋狀狀，是半封封閉式的內(nèi)內(nèi)海，連接接內(nèi)海和外外灣的潮汐汐通道即龍龍門海峽。(1)《鋼橋、混凝土橋及結(jié)合橋》(1)《鋼橋、混凝土橋及結(jié)合橋》(英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)學(xué)會(huì)，BS54001978-82版)(2)《道路橋示方書.同解說》(日本道路協(xié)會(huì)，平成8年12月)(3)《鋼床版設(shè)計(jì)要領(lǐng).同解說》(日本本四國(guó)聯(lián)絡(luò)公團(tuán)，1989)(4)《上部構(gòu)造設(shè)計(jì)基準(zhǔn).同解說》(日本本四國(guó)聯(lián)絡(luò)公團(tuán)，1989)(5)《鋼道路橋設(shè)計(jì)便覽》(日本道路協(xié)會(huì)，昭和54年2月)(6)《鋼道路橋疲勞設(shè)計(jì)指針》(日本道路協(xié)會(huì)，平成14年3月)(7)《美國(guó)公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(AASHO，1994)(8)《AASHOLRFDBridgeDesignSpecifications》(SIunits4thEdition200)(9)《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB100021-2005)(10)《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(報(bào)批稿)(1)《公路懸索橋設(shè)計(jì)規(guī)范》(報(bào)批稿)3主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(1)公路等等級(jí)：一級(jí)級(jí)公路。

橋位處地形地貌貌平面圖由于北北東向壓壓扭斷裂和和南南東向向張性斷裂裂作用構(gòu)成成欽州灣斷斷陷受第四紀(jì)紀(jì)冰期后期期海侵，使灣內(nèi)岸岸線曲折，島島嶼棋布，港港汊眾多，南南北縱深約約18k，東西最最寬處為12.66k；青菜頭頭以南為外灣(狹義義欽州灣))呈喇叭形形展布灣內(nèi)沿岸岸低山丘陵陵環(huán)繞東側(cè)有三三墩石梗西側(cè)有象象骨沙；茅尾海有有欽江、茅茅嶺江淡水水匯入，眾眾多島嶼之之間的曲折折水道形成成的龍門七七十二涇是是欽州八景之一一。欽州灣及其沿岸岸附近屬中中國(guó)沿海開開放帶。欽欽州灣地區(qū)區(qū)面向東南南亞，背靠靠大西南，是是廣西和中國(guó)西南南地區(qū)通向向東南亞和和非洲歐洲進(jìn)入國(guó)際際市場(chǎng)的最最便捷出海海通道,地理位置置優(yōu)越氣候條件良好好，是發(fā)展展對(duì)外貿(mào)易易和旅游業(yè)業(yè)的“黃金海岸岸”。橋址西側(cè)為龍門門港鎮(zhèn)鎮(zhèn)址址高程4～23鎮(zhèn)上民居密密集北面邊緣緣主要分布布水產(chǎn)養(yǎng)殖殖場(chǎng)，房屋稀疏疏。龍門海海峽東側(cè)擦擦人墩、樟樟木環(huán)島、鬼鬼仔坪島、旱旱涇長(zhǎng)嶺、大大娥眉嶺、小小娥眉嶺、背背風(fēng)墩等大大小島嶼星星羅棋布，島島上植被茂茂密，高程程在10～40m之間。4.2氣象(1)氣溫溫多年平均氣溫21.9℃，最高高月平均氣氣溫28.3℃，最低低月平均氣氣溫13.5℃，極端端最高氣溫溫37.5℃，極極端最低氣氣溫1.1℃，年年平均日氣氣溫高于35℃的日日數(shù)為12天。(2)降水水降水主要集中在在6～9月，四個(gè)個(gè)月降水量量占全年降降水量66.77％，尤以以8月的降水水量最多，為449.5mm，占年降水量的20.1％；1月至翌年3月期間的降水量?jī)H占全年降水量的1.3％。多年平均降水量量22344.8mm，年最大大降水量29611.5mm，年最小小降水量14255.0mmm，日最大大降水量359..9m，年平均均日降水量量大于25mmm的日數(shù)為為26天。(3)風(fēng)全年常風(fēng)向?yàn)轭l率為26％次常風(fēng)向向?yàn)镋頻率為9.2％正N向最大風(fēng)風(fēng)速為31/s；多年平均均風(fēng)速為3.8/s風(fēng)速≥6級(jí)的大風(fēng)風(fēng)日數(shù)多年年平均為34天風(fēng)速≥8級(jí)的大風(fēng)風(fēng)日數(shù)多年年平均為7天各風(fēng)向頻頻率和最大大風(fēng)速見下下表每年5～1月份受臺(tái)臺(tái)風(fēng)影響其中7～9月較為集集中。影響本地地區(qū)的臺(tái)風(fēng)風(fēng)每年2～4次，最多多5次。本項(xiàng)目在工可階階段已開展展氣象和風(fēng)風(fēng)參數(shù)觀測(cè)測(cè)專題研究究，201年12月在橋位位區(qū)炮臺(tái)角角建立氣象觀測(cè)測(cè)塔，20012年1月正式開開始觀測(cè)，2012年6月完成第一年的半年度觀測(cè)報(bào)告，2013年1月完成第一年度度觀測(cè)報(bào)告告，通過專專家審查，提提出了橋位位設(shè)計(jì)風(fēng)速速。

橋位不同高度各各重現(xiàn)期最最大風(fēng)速，綜綜合考慮防防城、北海海參證站以以及實(shí)際橋橋位所在的的地理位置推算得到龍門大大橋橋位區(qū)區(qū)距海平面面各高度各重現(xiàn)期期10in平均風(fēng)速速如下表龍門大橋橋設(shè)計(jì)風(fēng)速速取用防城城參證站推推算數(shù)據(jù)，即即s10=38..5/s。多年平均各風(fēng)向向頻率和最大風(fēng)風(fēng)速表風(fēng)向NNNENEENEEESESESSES頻率(％)2603.04.57.07.07.0最大風(fēng)速(//s)312212191521151621風(fēng)向SSWSWWSWWWNWNWNNWC頻率(％)7.29.4最大風(fēng)速(//s)161511891627參證站重現(xiàn)期(a)高度51020305010防城站10m30532434335參證站重現(xiàn)期(a)高度51020305010防城站10m30532434335336638520m33235337438539941930m34937239340542044140m36238540741943545750m37239641943144747060m38140542844145748070m38841343644946649080m39442044445747449810m40543145647048751220m44247049751253155830m465494523538558587北海站10m29331633935236838920m31934436938340142430m33536238840342244640m34737540241843746250m35738541342944947560m36539442343946048670m37240243144846949680m37940843845547650410m38942045046849051820m42445749151053456530m4464815165365615944.3水文(1)海床床概況橋位處于于龍門海峽峽內(nèi)灣口附附近發(fā)育有兩兩條潮流沖沖刷深槽主槽偏向向龍門島寬約400，最大水深188，輔槽緊緊靠擦人墩墩，寬約130，最大水水深19。兩沖沖刷深槽之之間為潮間間淺灘，寬寬約300，長(zhǎng)約700，潮位較較淺時(shí)有礁礁石出露。(1)(2)(3)

橋位海床平面圖圖橋位海床剖面圖圖各基面換算關(guān)系系

歷年漲最大潮潮差：5.955(168年)多年漲平均潮潮差：2.466m歷年落最大潮差差：5.699(187年)多年落平均潮差差：2.466m多年平漲潮歷時(shí)時(shí)：10小時(shí)9分多年平落潮歷時(shí)時(shí)：7小時(shí)7分(3)波浪浪欽州灣浪以風(fēng)風(fēng)浪為主，常常向?yàn)镾SW向，頻為17.67％；次常向?yàn)镹NE向，頻率率為17.22％；浪向SSW向，S和E向次之；實(shí)測(cè)測(cè)大波高為3.4，向?yàn)镋SE向；實(shí)測(cè)最大周期6.8欽州灣波高小于1.m的浪級(jí)頻率為96.1％波高大于1.5mm的浪級(jí)頻率為1.1％。根據(jù)三灣海洋洋站多年的測(cè)測(cè)資料，三娘灣各向分級(jí)頻頻率統(tǒng)計(jì)表波玫瑰圖圖如下：波級(jí)()H/＜0.50.5～1波級(jí)()H/＜0.50.5～101.0151.5252.5～35>35頻率(P)663729842.1.020.080綜合上資料表表明：本海波級(jí)一般般在3級(jí)以下這對(duì)欽州灣岸線發(fā)利用以以及船舶航行行均是有利因因，對(duì)大橋建設(shè)不產(chǎn)生較大大影響。(2)汐汐

橋位海床平面及及海床剖面圖橋位平均潮差差

2.55，最大大潮差達(dá)

5.49，漲漲潮潮流流流向西北，落落潮流流向向東南，流速速

三娘灣波玫瑰圖約1.5/s均水溫21.3℃根據(jù)龍門門潮位站19666～20022年觀測(cè)資資料計(jì)算其潮位特征值(11985國(guó)家高程準(zhǔn)))如下：歷年高高潮位位：3.988(19886年7月22日)歷年低低潮位位：-2.772(19668年12月22日)

(4)泥沙沙欽州灣內(nèi)灣的茅茅尾海北面面有茅嶺江江和欽江注注入其中茅嶺嶺江年徑流流量為15.997億3均輸沙量為331.866萬噸；欽欽江年徑流流量為1.699億3，年均輸輸沙量為26.999萬噸。兩兩河攜帶來來的泥沙，絕絕大部分沉沉積在河口口區(qū)和茅尾尾海內(nèi)，只只有極少量量極細(xì)的顆顆粒才會(huì)隨隨潮進(jìn)入欽欽州灣。欽州灣屬沙質(zhì)海海岸，水體體含沙量極極小，據(jù)19922年8月7～28日和20033年7月的全潮潮觀測(cè)，全潮潮平均含沙沙量為0.00072～0.0337kg//3，為極細(xì)細(xì)的粘性泥泥沙，海床床淺灘泥沙沙0一般為0.125mmm左右，攔攔門沙灘脊脊d50==0.466m。大橋軸線線沿程的地地質(zhì)勘探與與底質(zhì)調(diào)查查資料表明明主跨區(qū)橋橋下以巖床床為主海床具有有抗沖性，而該段潮流通道道內(nèi)的流速速又是欽州州灣海域最最強(qiáng)勁區(qū)段段，泥沙落落淤可能性性小。4.4工程地質(zhì)質(zhì)4.4.1區(qū)域地質(zhì)質(zhì)構(gòu)造橋位區(qū)屬茅尾海海及其海積積漫灘地貌貌，地形起起伏不大，地地面高程3.8--35.66m，最大大相對(duì)高差差31.8m。覆覆蓋層通常常較薄，水水位線附近近基巖出露。分分布地層主主要為侏羅系中統(tǒng)統(tǒng)及志留系系下統(tǒng)連灘群地層層，在K12++195處發(fā)育一一條次生斷斷層，傾向向北西，傾傾角約37°。巖巖體表層裂裂隙發(fā)育，密密集，巖體體多被切割割呈碎塊狀狀、塊狀，巖巖體破碎，裂裂隙面較粗粗糙，裂隙隙多充填泥泥質(zhì)，巖體體深部節(jié)理裂隙多多為構(gòu)造剪剪節(jié)理，裂裂隙中多被被砂、泥質(zhì)質(zhì)充填、部部分為方解解石脈充填填，延展性性較好。橋位區(qū)地地層巖性西塔區(qū)上覆第四四系地層為為素填土細(xì)砂下伏基巖巖為侏羅系系中統(tǒng)強(qiáng)風(fēng)風(fēng)化泥質(zhì)粉粉砂巖中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖巖、強(qiáng)風(fēng)化化砂巖、中中風(fēng)化砂巖巖及中風(fēng)化化砂巖與頁頁巖互層。西錨碇上覆第四系地層為粉質(zhì)黏土、碎石中砂、淤泥，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖、中中風(fēng)化泥質(zhì)質(zhì)粉砂巖、強(qiáng)強(qiáng)風(fēng)化砂巖巖、中風(fēng)化化砂巖。第四系(QQ)①、素填土(人人工填土)：褐黃色色，密實(shí)，松松散，主要要由中風(fēng)化化泥質(zhì)砂巖巖碎塊、細(xì)細(xì)砂及少量量

⑥-1、粉質(zhì)黏土土：淺紫紅紅色，可塑塑，含約20%的強(qiáng)強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)質(zhì)粉砂巖碎碎石及角礫礫，碎石粒粒徑30m-500mm，層層厚2.9。⑥-2粉質(zhì)黏土土棕紅色硬塑含20-225粒徑2-20m的強(qiáng)風(fēng)化化砂巖角礫礫層厚1.7。⑧碎石灰褐色稍密稍濕粒徑大于于20mmm的顆粒含含量約65%一般0-60m，多呈棱角角狀，母巖巖成分主要要為強(qiáng)風(fēng)化化頁巖、砂砂巖，層厚厚0.8-2.2。侏羅系中統(tǒng)(JJ2)⑾-1、強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉粉砂巖：黃黃褐色，原原巖結(jié)構(gòu)大部分破破壞，風(fēng)化化裂隙極發(fā)發(fā)育，巖芯芯多呈土狀，該層層廣泛分布布于橋位區(qū)區(qū)起點(diǎn)-KK12+1195段，層厚厚2.0-7.99。⑾-2中風(fēng)化泥泥質(zhì)粉砂巖巖淺紅色紫灰色粉砂狀結(jié)結(jié)構(gòu)中厚-巨厚層狀狀構(gòu)造泥質(zhì)膠結(jié)結(jié)，節(jié)理裂隙隙較發(fā)育，多多呈閉合狀狀，微張狀狀，裂隙見見鐵質(zhì)浸染染，部分裂裂隙見鈣、泥泥質(zhì)充填，該該層廣泛分布于于橋位區(qū)起起點(diǎn)-K112+1995段，最大大揭露厚度度51.77。⑿-1、強(qiáng)風(fēng)化砂巖：：褐黃色，淺淺灰紫色，淺淺灰白色，砂砂狀結(jié)構(gòu)，中中厚層狀構(gòu)構(gòu)造，鐵、泥泥質(zhì)膠結(jié)，節(jié)節(jié)理裂隙極極發(fā)育，裂裂隙多呈閉閉合狀，裂裂隙面見鐵鐵質(zhì)浸染，該該層廣泛分分布于橋位位區(qū)起點(diǎn)-K12+1995段，層厚厚1.3-1.0。⑿-2、中風(fēng)化砂巖：：淺灰白色色、褐黃色色，灰紫色，砂狀狀結(jié)構(gòu)，中中厚層狀構(gòu)構(gòu)造，鐵、泥泥質(zhì)膠結(jié)，節(jié)理理裂隙極發(fā)發(fā)育，裂隙隙多呈閉合合狀，裂隙隙面見鐵質(zhì)質(zhì)浸染，該該層廣泛分分布于橋位位區(qū)起點(diǎn)-K12+1995段，最大大揭露厚度度31.88。⒀中風(fēng)化砂巖與頁頁巖互層：紫紅色紫灰色淺灰綠色色粉砂狀泥質(zhì)結(jié)構(gòu)構(gòu)中厚-厚層狀、頁理理狀構(gòu)造，粉粉砂巖為鐵鐵、泥質(zhì)膠膠結(jié)，裂隙隙充填砂質(zhì)質(zhì)，巖芯多多呈短柱狀狀、塊狀，該該層僅橋位區(qū)起點(diǎn)點(diǎn)-K122+1955段少量鉆鉆孔有揭露露，最大揭揭露厚度1.7。東塔區(qū)塔區(qū)基基巖裸露出露基巖巖為志留系系下統(tǒng)連灘灘組強(qiáng)風(fēng)化化砂巖中風(fēng)化砂砂巖強(qiáng)風(fēng)化頁巖、中中風(fēng)化頁巖巖。東錨碇上覆第第四系地層層為粉質(zhì)黏黏土、碎石石角礫，部部分地段基基巖裸露，下下伏基巖為為志留角礫、碎石組成成，該層主主要分布于于地方道路路及船廠((西主塔)附近，層層厚0.7-6.7。

系下統(tǒng)連灘群((S1lnn

)強(qiáng)風(fēng)化頁巖、強(qiáng)強(qiáng)風(fēng)化砂巖巖、中風(fēng)化化砂巖、中中風(fēng)化頁巖巖。②細(xì)砂褐黃色褐灰色稍密飽和主要礦物物成分為石石英長(zhǎng)石含約10-115%的泥質(zhì)，顆粒級(jí)配差差，層厚3.3-4.5。③、淤泥：褐灰灰色，軟塑塑，濕，含含腐殖質(zhì)，有有異味，含含粉砂，層層厚2.0-5.2。④中砂灰褐色松散潮濕主要礦物物成分為石石英長(zhǎng)石含20-330%的泥質(zhì)和和腐殖質(zhì)，層厚1.2-2.2。

第四系(Q)⑦、角礫：褐黃黃色，稍密密，粒徑大大于2m的顆粒含含量55-660%，母巖主主要為強(qiáng)風(fēng)風(fēng)化砂巖，粒徑一般2mm-10mm，少量粒徑10-20，多呈棱角狀，該層CZZK16鉆孔有揭露，層厚1.0。志留系下統(tǒng)連灘灘群(S1ln)⒁-1、強(qiáng)風(fēng)化頁巖：：灰白色、褐褐黃色，泥泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，頁理理狀構(gòu)造，節(jié)節(jié)理裂隙發(fā)發(fā)育，裂隙隙面見鐵質(zhì)浸染染，巖芯呈呈塊狀，塊塊徑2cm--10cm，巖質(zhì)軟軟，巖體破破碎，該層層主要分布布于K12++195--橋梁終點(diǎn)段，該該層厚2.0-20.33。⒁-2、中風(fēng)化頁巖：：灰色，泥泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，頁頁理狀構(gòu)造，節(jié)節(jié)理裂隙發(fā)發(fā)育，裂隙隙多呈閉合合狀，充填石英細(xì)細(xì)脈，巖芯芯多呈柱狀狀，柱長(zhǎng)一一般8c-25c，該層主主要分布于于K12++195--橋梁終點(diǎn)點(diǎn)段，最大揭露厚厚度19.00。⒂-1、強(qiáng)風(fēng)化砂巖：：褐黃色，砂砂狀結(jié)構(gòu)，中中厚層狀構(gòu)造造，鈣泥質(zhì)質(zhì)膠結(jié)，節(jié)節(jié)理裂隙發(fā)發(fā)育，裂隙寬1m-2m，裂隙面面見鐵質(zhì)浸浸染，巖芯芯呈塊狀，塊塊徑一般3c-10c，巖質(zhì)軟軟，巖體破破碎，該層厚2.7-21..2。⒂-2、中風(fēng)化砂巖：：灰色，砂砂狀結(jié)構(gòu)，中中厚層狀構(gòu)造，鈣鈣泥質(zhì)膠結(jié)結(jié)，裂隙較較發(fā)育，裂裂隙寬0.5mm-22m微張狀裂隙面見見鐵質(zhì)浸染染局部裂隙隙被石英脈脈充填巖芯呈塊塊狀短柱狀該層廣泛分分布于K12++195--橋梁終點(diǎn)點(diǎn)段，最大大揭露厚度度24.00。橋位地基巖土的的力學(xué)參數(shù)數(shù)推薦值見見下表。地質(zhì)時(shí)代巖土名稱地質(zhì)時(shí)代巖土名稱及編號(hào)承載力基本容許值[fa0](kPa)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值推薦值frk(MPa)基底摩擦系數(shù)μQ4mc細(xì)砂②1035/0.30淤泥③6025/0.25中砂④245/0.30礫砂⑤260/0.30Qpdl粉質(zhì)黏土⑥-1250/0.25粉質(zhì)黏土⑥-2260/0.25角礫⑦31/0.30碎石⑧41/0.40J2強(qiáng)風(fēng)化泥巖⑨41/0.40中風(fēng)化頁巖⑩82/0.40強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖⑾-151/0.45中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖⑾-21002090.60強(qiáng)風(fēng)化砂巖⑿-161/0.45中風(fēng)化砂巖⑿-210050340.60中風(fēng)化砂巖與頁巖互層⒀8290.55S1ln強(qiáng)風(fēng)化頁巖⒁-14130.40中風(fēng)化頁巖⒁-28240.55

a0地質(zhì)時(shí)代地質(zhì)時(shí)代巖土名稱及編號(hào)承載力基本容許值[f](kPa)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值推薦值frk(MPa)基底摩擦系數(shù)μ強(qiáng)風(fēng)化砂巖⒂-16150.45中風(fēng)化砂巖⒂-210050190.60微風(fēng)化砂巖⒂-320060330.65西錨碇：中砂、粉粉質(zhì)黏土、碎碎石承載力力低、強(qiáng)風(fēng)風(fēng)化巖節(jié)理理裂隙發(fā)育育，分布厚厚度小，均不宜作作為錨碇基基礎(chǔ)的天然然地基持力力層，中風(fēng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂砂巖、中風(fēng)風(fēng)化砂巖可可作為錨碇碇基礎(chǔ)的地基基持力層。西塔區(qū)：細(xì)砂層層承載力低低、強(qiáng)風(fēng)化化巖節(jié)理裂裂隙發(fā)育，分分布厚度小小，均不宜宜作為主塔塔區(qū)擴(kuò)大基礎(chǔ)的天天然地基持持力層，西西塔區(qū)宜采采用端承樁樁基礎(chǔ)，以以中風(fēng)化泥泥質(zhì)粉砂巖巖或中風(fēng)化化砂巖作為為樁端持力層層。東塔區(qū)：強(qiáng)風(fēng)化化巖分布厚厚度大，但但節(jié)理裂隙隙發(fā)育，巖巖體完整性性較差，均均不宜作為為主塔區(qū)擴(kuò)擴(kuò)大基礎(chǔ)的的天然地基基持力層，塔塔區(qū)宜采用用端承樁基基礎(chǔ)，以中中風(fēng)化砂巖巖或微風(fēng)化化砂巖作為為樁端持力力層。東錨碇強(qiáng)風(fēng)化化巖厚度大大發(fā)育底層層標(biāo)高為-21..9m~-35..0m(埋深24.77m-54.55m)起伏面大，強(qiáng)強(qiáng)風(fēng)化砂巖巖、中風(fēng)化化巖層可作作為錨碇地地基的持力力層，CZZK19鉆孔揭露露孔深44.8m-446.0mm為破碎帶帶，鉆孔揭露露巖芯呈泥泥狀、碎屑狀、碎石狀，該段埋深深較大，承載力較低，對(duì)對(duì)工程的影影響主要表表現(xiàn)在抗拉拉較差。水水文地質(zhì)條條件⑴地下水類型及及特征地下水分分為松散巖巖類孔隙潛潛水和基巖巖裂隙水兩兩大類。孔隙水主要賦存存于淺灘地地貌區(qū)及水水下斜坡地地貌區(qū)含水層主主要為淺部部的粉細(xì)砂礫砂，孔隙潛水與海水水相連通性性較好，主主要接受大大氣降水和和海水補(bǔ)給給，排泄以以蒸發(fā)和側(cè)側(cè)向涇流補(bǔ)補(bǔ)給地表水和入入滲補(bǔ)給基基巖裂隙水水為主?；鶐r裂隙水：該該含水巖組組在橋位區(qū)區(qū)廣泛分布布，其含水水介質(zhì)主要要為基巖的的風(fēng)化裂隙隙和構(gòu)造裂裂隙，橋位位區(qū)地大部部分地段基基巖裸露，覆覆蓋層厚度度小，一般般接受大氣氣降水和松松散巖類孔孔隙潛水入入滲補(bǔ)給，其其富水性的的強(qiáng)弱主要要取決于裂裂隙的發(fā)育育程度、連連通程度及及其與地表表水、松散散巖類孔隙隙潛水之間間聯(lián)系的密密切程度。⑵環(huán)境水腐蝕性性評(píng)價(jià)本橋位地表水發(fā)發(fā)育，部分分混凝土常常年浸泡于于海水中，處處于長(zhǎng)期浸浸水狀態(tài)，部部分位于水水位變動(dòng)段處于干濕濕交替狀態(tài)態(tài)下屬Ⅱ類環(huán)環(huán)境橋位區(qū)地地表水及地地下水對(duì)混混凝土的腐腐蝕性見下下表4-5。由表中可可知處于干干濕交替處處水對(duì)鋼筋筋混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)中鋼筋筋的腐蝕性性強(qiáng)長(zhǎng)期浸水水時(shí)的腐蝕蝕性較弱，故對(duì)于懸懸索橋錨體體的放置位位置應(yīng)避開開干濕交替替處。海水腐蝕性評(píng)價(jià)地點(diǎn)水對(duì)混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的腐蝕等級(jí)水對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋的腐蝕等級(jí)判定依據(jù)(對(duì)混凝土的腐蝕性)判定依據(jù)(對(duì)鋼筋的腐蝕性)長(zhǎng)期浸水干濕交替西錨碇弱微中SO42-(3415g/L)CL-(55574g/L)西主塔弱微中SO42-(3013g/L)CL-(57738g/L)東錨碇中弱強(qiáng)SO42-(165.g/L))CL-9669g/L)東主塔中弱強(qiáng)SO42-(150.g/L))CL-5447g/L)4.5地震地震活動(dòng)動(dòng)性區(qū)域大部部分位于華華南沿海地地震帶，未未來百年內(nèi)內(nèi)，地震活活動(dòng)處于本本活動(dòng)期相相對(duì)活躍期期的后期和下一活躍期相相對(duì)平靜的的早期在華南沿沿海地震帶帶大的背景景下區(qū)域內(nèi)可可能發(fā)生6-6..5級(jí)地震。本工程場(chǎng)場(chǎng)地自有歷歷史資料記記載以來共共遭受Ⅳ度度以上的歷歷史地震影影響共有7次最大影響響烈度為Ⅴ度。近場(chǎng)區(qū)自公元15000年有地震震記錄以來來至19699年記述了3級(jí)以上地地震1次4級(jí)以上地地震1次，歷史史最大地震震為19544年4級(jí)地震，自自19700年有區(qū)域域地震臺(tái)網(wǎng)網(wǎng)觀測(cè)以來來，共記錄錄了ML≥1.0級(jí)地震58次，臺(tái)網(wǎng)網(wǎng)記錄最大大地震為19766年欽州市市龍門ML3..5級(jí)地震。近近場(chǎng)區(qū)地震震分布與斷裂裂有一定關(guān)關(guān)系，地震震多數(shù)發(fā)生生在北東向向斷裂與北北西向斷裂裂交匯部位位。地震構(gòu)造造背景近場(chǎng)區(qū)新新構(gòu)造時(shí)期期總體表現(xiàn)現(xiàn)為間歇性性升降運(yùn)動(dòng)動(dòng)、斷塊間間的水平和和垂直運(yùn)動(dòng)動(dòng)均有表現(xiàn)現(xiàn)，但幅度不大。近場(chǎng)區(qū)區(qū)斷裂有北北東向和北北西向兩組組斷裂，其其中北東向向斷裂中大大部分是防防城——靈山斷斷裂帶組成成的斷裂，其其規(guī)模大、延延伸長(zhǎng)，為為早第四紀(jì)紀(jì)或前第四四紀(jì)斷裂。這這兩組斷裂裂是主要的的控震構(gòu)造。綜綜合分析近近場(chǎng)區(qū)的地地震構(gòu)造環(huán)環(huán)境，近場(chǎng)場(chǎng)區(qū)不具備備發(fā)生6.5級(jí)以上地地震的構(gòu)造造條件。

工工程場(chǎng)地建建筑場(chǎng)地類類別根據(jù)場(chǎng)地測(cè)試結(jié)結(jié)果和覆蓋蓋層厚度并并結(jié)合場(chǎng)地地現(xiàn)場(chǎng)勘查查，建筑場(chǎng)場(chǎng)地類別大大部分為ⅠⅠ1類，局部為Ⅱ類類，綜合判判定工程場(chǎng)場(chǎng)地建筑場(chǎng)場(chǎng)地類別為為Ⅱ類。地地震地質(zhì)災(zāi)災(zāi)害評(píng)價(jià)根據(jù)區(qū)域域和近場(chǎng)區(qū)區(qū)地震地質(zhì)質(zhì)調(diào)查研究究結(jié)果，場(chǎng)場(chǎng)地未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)晚更新世世以來的活活動(dòng)斷層通通過，本工程場(chǎng)地可不考考慮地震地地表破裂問問題。東引橋東東部的工程程場(chǎng)地海底底分布有一一層淤泥質(zhì)質(zhì)粘土，經(jīng)經(jīng)判別為軟軟土，具備備發(fā)生軟土土震陷的條件。建議在設(shè)設(shè)計(jì)和施工工建設(shè)過程程中，采取取有效的地地基處理措措施，防止止軟土震陷陷對(duì)工程場(chǎng)場(chǎng)地建筑造成破破壞。工程場(chǎng)地可能液液化土層為為全新世中中砂③，經(jīng)經(jīng)判別該層層為可液化化土層，液液化等級(jí)為為中等。建建議注意砂砂土液化影影響，采取取適當(dāng)措施施，避免因因地震砂土土液化對(duì)建建筑造成破破壞。工程場(chǎng)地地形高高低起伏，但但起伏不大大，不存在在產(chǎn)生崩塌塌、滑坡和和泥石流等等地震地質(zhì)質(zhì)災(zāi)害的條件，可可不考慮崩崩塌、滑坡坡和泥石流流等地震地地質(zhì)災(zāi)害問問題。工工程場(chǎng)地設(shè)設(shè)計(jì)地震動(dòng)動(dòng)參數(shù)本項(xiàng)目工工程場(chǎng)地設(shè)設(shè)計(jì)地震動(dòng)動(dòng)加速度反反應(yīng)譜《公路橋橋梁抗震設(shè)設(shè)計(jì)細(xì)則(JTGG/TB02--01-22008))中的歸準(zhǔn)化形式式。水平向向設(shè)計(jì)地震震動(dòng)參數(shù)如如下表所示示，豎向設(shè)設(shè)計(jì)地震動(dòng)動(dòng)參數(shù)取水水平向設(shè)計(jì)計(jì)地震動(dòng)參數(shù)的的0.655倍。龍門大橋主橋設(shè)設(shè)計(jì)地震動(dòng)參數(shù)數(shù)(2阻尼比)位置分量超載概率水平2max(ccm/s)βmaxαmaxg1(s)2(s)γ地表水平50年10%50年2%豎向50年10%9002.70.450年2%近近場(chǎng)區(qū)主要要斷裂及其其活動(dòng)性評(píng)評(píng)定距離橋位最近的的陸域斷裂裂有大番坡坡斷裂(FF2)和那丁斷斷裂(F3)，均屬于于防城—靈山斷裂裂帶派生斷裂。另另外，從地地貌上推測(cè)測(cè)，龍門海海槽發(fā)育一一條北西向向的海域斷斷裂，即欽欽州灣斷裂裂(F1))。大番坡斷裂和光光坡——東場(chǎng)斷斷裂都為中中更新世斷斷裂，晚更更新世以來來不活動(dòng)、欽欽州灣斷裂裂為早第四紀(jì)紀(jì)斷裂晚更新世世以來不活活動(dòng)根《巖土工工程勘察規(guī)規(guī)范(GB5500211-20001)中5.8節(jié)的有關(guān)規(guī)定，“非非全新活動(dòng)動(dòng)斷裂可不不采取避讓讓措施”，據(jù)此，大大番坡斷裂裂、欽州灣灣斷裂和光光坡——東場(chǎng)斷裂對(duì)龍門門大橋越地地點(diǎn)影響不不大，龍門門大橋場(chǎng)址址可以“不采取避避讓措施”。大番坡斷斷裂、欽州州灣斷裂和和光坡———東場(chǎng)斷裂裂發(fā)生地震震時(shí)其最大大震級(jí)大于于6.0級(jí)的可能能性不大。根據(jù)國(guó)內(nèi)內(nèi)外研究結(jié)結(jié)果，震級(jí)級(jí)小于6..0時(shí)發(fā)生地地震地表破破裂的可能能性很小，可可以認(rèn)為地地震時(shí)渠黎斷斷裂南支和和北支不會(huì)會(huì)產(chǎn)生地震震地表破裂裂。由于斷裂破碎帶帶寬度7-8m左右破碎帶組組成了相對(duì)對(duì)軟弱的地地基容易造成成地基沉降降由此對(duì)建筑筑物造成危危害，對(duì)建建在破碎帶帶或跨過破破碎帶的建建筑，要對(duì)對(duì)地基進(jìn)行行相應(yīng)處理理。

航設(shè)施簡(jiǎn)陋茅茅嶺港區(qū)已已建500噸級(jí)通用用件雜泊位位6個(gè)碼頭岸線線長(zhǎng)250年通過能能力30萬噸沙井港點(diǎn)已建500噸級(jí)通用用件雜泊位位2個(gè)碼頭岸線線長(zhǎng)12年通過能能力30萬噸另外，與本橋梁梁有關(guān)的還還有茅尾海海內(nèi)防城港港的茅嶺港港區(qū)已建20000噸級(jí)以下下泊位13個(gè)碼頭岸線線968，年通過能能力162萬噸。龍門島東側(cè)目前前有龍港船船舶修造有有限公司。龍龍港船舶修修造有限公公司現(xiàn)有19577年建成的的船塢一座20000年前后改改建主要從事事船舶修理理和制造機(jī)械零部部件的修理理及制造主要經(jīng)營(yíng)營(yíng)船型為散貨貨船、集裝裝箱船、游游船、特種種船舶、拖拖輪、挖沙沙船等。(2)發(fā)展展規(guī)劃

龍門大橋航道布布置圖與擬建龍門大橋橋相關(guān)的港港區(qū)和小港港點(diǎn)有龍門門港區(qū)(觀音堂作作業(yè)區(qū))、茅嶺港港區(qū)、沙井井岸線、金谷港區(qū)樟木環(huán)環(huán)作業(yè)區(qū)和和防城港的的茅嶺港區(qū)區(qū)，具體規(guī)規(guī)劃情況分分述如下：：4.6航運(yùn)(1)現(xiàn)狀狀

龍門大橋近場(chǎng)斷斷裂構(gòu)造圖圖欽州港域已建碼碼頭泊位主主要位于龍龍門口以南南的深水岸岸線與本橋梁梁有關(guān)的茅茅尾海內(nèi)僅僅建有茅嶺港區(qū)和沙井井港點(diǎn)，茅茅嶺港區(qū)和和沙井岸線線位于龍門門口以北的的茅尾海內(nèi)內(nèi)，在龍門門口以南利利用同一條進(jìn)港港航道，在在龍門口以以北分別使使用各自航航道；位于于亞公山西西側(cè)的茅嶺嶺進(jìn)出港航航道是欽州州港茅嶺港區(qū)區(qū)進(jìn)出茅尾尾海的專用用航道，目目前最大通通航500噸級(jí)船舶舶，通航設(shè)設(shè)施較簡(jiǎn)陋陋；位于亞亞公山東側(cè)的沙沙井航道是是進(jìn)出沙井井岸線運(yùn)輸輸船舶和漁漁船的專用用航道，目目前最大通通航500噸級(jí)船舶舶，通龍門大橋港區(qū)分分布圖①港口規(guī)劃A觀音堂、樟木環(huán)環(huán)作業(yè)區(qū)樟木環(huán)、觀觀音堂作業(yè)業(yè)區(qū)在原規(guī)規(guī)劃基礎(chǔ)上上均向南收收縮岸線，滿滿足與大橋橋10000m的安全距距離。樟木環(huán)作業(yè)區(qū)10萬噸級(jí)泊泊位等級(jí)保保持不變功能調(diào)整整為客運(yùn)旅旅游港區(qū)碼頭岸線線調(diào)整為10400，面積為78公頃，布布局大型郵郵輪碼頭，規(guī)規(guī)劃區(qū)內(nèi)小小島原則上上大部分保保留，并盡盡可能保留留原有潮汐通道，港港區(qū)項(xiàng)目具具體設(shè)計(jì)與與龍門大橋橋周圍景觀觀相協(xié)調(diào)；；觀音堂作作業(yè)區(qū)保留留南面部分分，碼頭岸岸線調(diào)整為為27600面積143公頃功能調(diào)整整為通用碼碼頭區(qū)預(yù)留位平平陸運(yùn)河換換裝港區(qū)以適應(yīng)今后平陸陸運(yùn)河開通通后江海聯(lián)聯(lián)運(yùn)的需要要，同時(shí)可可布局游艇艇產(chǎn)業(yè)，具具體項(xiàng)目設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)，規(guī)規(guī)劃區(qū)內(nèi)北北端小島盡量量保持原貌貌。同時(shí)兩兩作業(yè)區(qū)之之間的距離離調(diào)整為102，較大的的打開茅尾尾海潮汐通通道。B欽州港茅嶺港區(qū)區(qū)規(guī)劃茅嶺港區(qū)為為當(dāng)?shù)厣a(chǎn)產(chǎn)生活以及及旅游客運(yùn)運(yùn)服務(wù)規(guī)劃岸線線長(zhǎng)2536610000～30000噸級(jí)泊位21個(gè)，年通通過能力約約900萬噸。C欽州港沙井岸線線規(guī)劃沙井岸線為為當(dāng)?shù)厣a(chǎn)產(chǎn)生活以及及旅游客運(yùn)運(yùn)服務(wù)，規(guī)規(guī)劃岸線長(zhǎng)長(zhǎng)18000m，年通過過能力約50萬人次。

D防城港港茅嶺港港區(qū)茅嶺港區(qū)西側(cè)預(yù)預(yù)留港口岸岸線長(zhǎng)17866，規(guī)劃發(fā)發(fā)展10000～30000噸級(jí)干散散貨、件雜雜貨泊位。②航道發(fā)展規(guī)劃劃龍門大橋橋北側(cè)欽州州灣內(nèi)灣茅茅尾海擬實(shí)實(shí)施綜合整整治，對(duì)規(guī)規(guī)劃航道進(jìn)進(jìn)行清淤和和拓寬。按按照欽州港總體規(guī)劃，茅茅嶺港區(qū)規(guī)規(guī)劃為生產(chǎn)產(chǎn)生活以及及旅游客運(yùn)運(yùn)服務(wù)，最最大泊位為為30000噸級(jí)。沙沙井岸線規(guī)劃為生生產(chǎn)生活以以及旅游客客運(yùn)服務(wù)，按按照茅尾海海航道規(guī)劃劃及欽州灣灣潮汐條件件，擬規(guī)劃劃通航最大大2萬總噸客船，并并兼顧帆船船、游艇的的通航需求求。預(yù)測(cè)未未來橋區(qū)通通航代表船船型如下表表所示。通航區(qū)域控制船船型預(yù)測(cè)表表船型載重噸級(jí)(噸)主尺度水線以上凈高高度()備注總長(zhǎng)()型寬()吃水()散雜貨船300181665.9288液體散貨船300971525.9285多用途集裝箱船船100501283.6250江海直達(dá)船郵輪200GT102546.7391高速客船30GT10客位以下帆船225.74.5315沃爾沃極限70型樟木環(huán)、觀音堂堂作業(yè)區(qū)調(diào)整后后示意圖專題名稱主要內(nèi)容進(jìn)展情況(3)專題名稱主要內(nèi)容進(jìn)展情況(3)進(jìn)行巖石蠕變?cè)囼?yàn)獲取相關(guān)計(jì)算參數(shù)(4)通過現(xiàn)場(chǎng)試樁測(cè)試樁基水平和豎向巖土參數(shù)反演三維計(jì)算(5)通過室內(nèi)模型試驗(yàn)對(duì)方案進(jìn)行驗(yàn)證(6)研究特定條件下的樁土共同作用簡(jiǎn)化公式214年月結(jié)題懸索橋組合梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工成套技術(shù)(1)組合梁混凝土橋面板設(shè)計(jì)理論和設(shè)計(jì)方法研究(2)組合梁結(jié)構(gòu)體系和構(gòu)造合理性研究(3)組合梁混凝土橋面板鋼梁連接工藝研究(4)混凝土橋面板預(yù)應(yīng)力技術(shù)研究(5)懸索橋組合梁工廠與工地施工技術(shù)研究規(guī)劃特殊環(huán)境下錨碇錨體混凝土的耐久性研究(1)提出混凝土原材料優(yōu)選控制指標(biāo)(2)海工混凝土配置技術(shù)研究(3)混凝土施工質(zhì)量控制要求(4)質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)(5)適用于本項(xiàng)目的防腐措施規(guī)劃海洋環(huán)境下鋼梁防腐技術(shù)研究(1)鋼梁防腐涂裝方案(2)鋼梁除濕系統(tǒng)方案(3)鋼梁防腐關(guān)鍵施工工藝(4)鋼梁防腐體系維護(hù)技術(shù)規(guī)劃懸索橋纜索系統(tǒng)主動(dòng)防護(hù)體系研究(1)開發(fā)出新型彈性包裹系統(tǒng)（低溫加熱型）(2)彈性包裹系統(tǒng)施工工藝(3)除濕監(jiān)控參數(shù)設(shè)置及數(shù)據(jù)傳輸(4)干空氣系統(tǒng)的閉環(huán)控制技術(shù)(5)索夾處主纜纏絲密封技術(shù)(6)鋅鋁合金鍍層技術(shù)在主纜鋼絲防腐中的應(yīng)用規(guī)劃5.1專題及及科研工作作概況專題根據(jù)本項(xiàng)項(xiàng)目合同要要求和勘察察設(shè)計(jì)工作作實(shí)際需要要設(shè)計(jì)階段段將開展橋橋梁抗風(fēng)性性能橋梁抗震震性能、行車安全全研究、安安全風(fēng)險(xiǎn)評(píng)評(píng)估、通航航安全評(píng)估估五項(xiàng)專題題研究。專題名稱主要內(nèi)容進(jìn)展情況抗風(fēng)性能研究初步設(shè)計(jì)階段風(fēng)參數(shù)研究動(dòng)力特性分析專題名稱主要內(nèi)容進(jìn)展情況抗風(fēng)性能研究初步設(shè)計(jì)階段風(fēng)參數(shù)研究動(dòng)力特性分析主梁數(shù)值風(fēng)洞及氣動(dòng)優(yōu)化；主梁節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)三維風(fēng)振響應(yīng)及穩(wěn)定性能分析已完成動(dòng)力特性分析及數(shù)值風(fēng)動(dòng)計(jì)算、懸索橋方案節(jié)段模型試驗(yàn)施工圖階段大比例尺箱梁渦振風(fēng)洞試驗(yàn)；全橋氣動(dòng)彈模風(fēng)洞試驗(yàn)抗震性能研究初步設(shè)計(jì)階段確定設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)三維有限元建模及動(dòng)力特性分析橋梁結(jié)構(gòu)反應(yīng)譜分析對(duì)推薦橋梁方案進(jìn)行時(shí)程分析針對(duì)初步設(shè)計(jì)方案提出減震設(shè)計(jì)方案論證確定抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)，完成動(dòng)力分析完成懸索橋方案的反應(yīng)譜和時(shí)程分析提出初步的減震設(shè)計(jì)參數(shù)根據(jù)施工圖設(shè)計(jì)方案進(jìn)行線性及非線性時(shí)程分析結(jié)構(gòu)體系優(yōu)化及減隔震設(shè)計(jì)；關(guān)鍵結(jié)構(gòu)抗震性能評(píng)價(jià)行車安全研究代表車型選取及參數(shù)研究行車安全風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)分析行車風(fēng)環(huán)境數(shù)值模擬風(fēng)對(duì)車輛通行影響評(píng)估風(fēng)障工程措施對(duì)結(jié)構(gòu)氣動(dòng)性能影響分析施工圖階段完成安全風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估確定風(fēng)險(xiǎn)源風(fēng)險(xiǎn)源發(fā)生概率和風(fēng)險(xiǎn)損失確定確定風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)控制措施風(fēng)險(xiǎn)存在的部位和方式分析風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估的科學(xué)性、可行性、合理性及問題完成初步設(shè)計(jì)階段要求的安全風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估報(bào)告通航安全評(píng)估活動(dòng)組織方案及其占用水域的符合性和適應(yīng)性活動(dòng)所需船舶和設(shè)施的航行停泊作業(yè)安全性分析活動(dòng)或建設(shè)期間通航安全影響分析系統(tǒng)保障性分析及對(duì)策和建議專題的前期準(zhǔn)備確定推薦橋型方案后完成報(bào)告編制科研根據(jù)本項(xiàng)項(xiàng)目建設(shè)條條件的特點(diǎn)點(diǎn)和初步設(shè)設(shè)計(jì)階段橋橋型和結(jié)構(gòu)構(gòu)方案的技技術(shù)難度和和創(chuàng)新需求求初步設(shè)計(jì)階段設(shè)計(jì)單單位配合業(yè)業(yè)主對(duì)可能能存在的科科研項(xiàng)目進(jìn)進(jìn)行了規(guī)劃劃目前已有有一項(xiàng)科研研項(xiàng)目通過過自治區(qū)交通通廳立項(xiàng)。主主要科研項(xiàng)項(xiàng)目規(guī)劃如如下：專題名稱主要內(nèi)容進(jìn)展情況樁基-重力式復(fù)合錨碇基礎(chǔ)創(chuàng)新型設(shè)計(jì)(1)專題名稱主要內(nèi)容進(jìn)展情況樁基-重力式復(fù)合錨碇基礎(chǔ)創(chuàng)新型設(shè)計(jì)(1)提出樁基-重力式錨碇復(fù)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案(2)通過三維數(shù)值分析模擬樁土共同作用，優(yōu)化方案已在交通廳立項(xiàng)

5.2橋梁抗抗風(fēng)性能研研究初初設(shè)階段主主要研究?jī)?nèi)內(nèi)容1）兩種設(shè)計(jì)方案案主梁靜力力三分力系系數(shù)的數(shù)值值模擬；2）兩種設(shè)計(jì)方案案主梁顫振振臨界風(fēng)速速數(shù)值模擬擬；3）兩種設(shè)計(jì)方案案動(dòng)力特性性計(jì)算；4）兩種設(shè)計(jì)方案案主梁靜力力三分力系系數(shù)風(fēng)洞試試驗(yàn)；5）橋梁的抗風(fēng)安安全：即顫顫振臨界風(fēng)風(fēng)速的確定定，靜風(fēng)失失穩(wěn)臨界風(fēng)風(fēng)速的確定定；6）風(fēng)致振動(dòng)橋梁梁的舒適度度：渦激振振動(dòng)的發(fā)生生風(fēng)速區(qū)間間、渦激振振動(dòng)的振幅幅確定；7）主要構(gòu)件的靜靜風(fēng)荷載計(jì)計(jì)算；8）主要構(gòu)件關(guān)鍵鍵部位的風(fēng)風(fēng)致響應(yīng)計(jì)計(jì)算；9）提高橋梁抗風(fēng)風(fēng)性能的氣氣動(dòng)措施及及有效性檢檢驗(yàn)5.2.2初步設(shè)計(jì)計(jì)階段研究究結(jié)論1）渦振：主跨1600m組合梁方方案主跨915mm組合梁方方案主跨160mm鋼箱梁方方案在5個(gè)攻角下下無明顯渦振振現(xiàn)象。三三個(gè)方案的的渦振檢驗(yàn)驗(yàn)均滿足要要求。2）顫振主跨1600m組合梁方方案主跨915mm組合梁方方案兩個(gè)方方案在+33°攻角下下顫振臨界界風(fēng)速較低低，主跨160mm組合梁方方案的顫振振臨界風(fēng)速速為73.776/s主跨915mm組合梁方方案的顫振振臨界風(fēng)速速為73.95m/s，對(duì)應(yīng)的的檢驗(yàn)風(fēng)速速為69m//s。主跨跨60m鋼箱梁方方案在試驗(yàn)驗(yàn)的5個(gè)攻角下下的顫振臨臨界風(fēng)速均大大于顫振檢檢驗(yàn)風(fēng)速。主跨1600m組合梁方方案主跨915mm組合梁的的顫振臨界界風(fēng)速低于于主跨160mm鋼箱梁的的原因可能緣于于組合梁的的扭轉(zhuǎn)質(zhì)量量慣距大于于鋼箱梁，導(dǎo)導(dǎo)致疊合梁梁的扭轉(zhuǎn)頻頻率降低過過多，扭彎彎頻率比小小于鋼箱梁梁方案的扭扭彎頻率比比。3）三分力組合合梁方案的的主梁阻力力系數(shù)最小小值比鋼箱箱梁最小值值小，緣于于組合梁的的高度小于于鋼箱梁。但但組合梁的升力系系數(shù)平均斜斜率（0..047，相相對(duì)于攻角角）約為鋼鋼箱梁（00.0155）的3倍。由于于組合梁的升力系系數(shù)平均斜斜率大，升升力系數(shù)的的由負(fù)變正正的攻角要要小于鋼箱箱梁的值，因因此組合梁梁的顫振臨臨界風(fēng)速會(huì)會(huì)低于鋼箱箱梁方案。5.3橋梁抗震震性能研究究5.3.1初設(shè)階段段主要研究究?jī)?nèi)容(1)根據(jù)據(jù)龍門大橋橋的重要性性及該地區(qū)區(qū)的設(shè)防烈烈度，同時(shí)時(shí)考慮近年年來地震頻頻發(fā)以及地地震破壞后橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)的修復(fù)復(fù)（搶修）的的難易程度度及經(jīng)濟(jì)性性，分析、推推薦采用龍龍門大橋的的設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)。(2)建立立龍門大橋橋全橋三維維有限元分分析模型，并進(jìn)行龍龍門大橋動(dòng)動(dòng)力特性分分析，完善善龍門大橋模型，以以正確反映映實(shí)際結(jié)構(gòu)構(gòu)的質(zhì)量、剛剛度分布和和阻尼特性性以及支撐撐連接裝置置的力學(xué)特特性等。(3)根據(jù)據(jù)橋址場(chǎng)地地的地震安安全性評(píng)價(jià)價(jià)報(bào)告，以以及采用的的抗震設(shè)防防標(biāo)準(zhǔn)，分分別選定龍龍門大橋E1、E2兩兩水準(zhǔn)的地地震輸入（包包括加速度度反應(yīng)譜及及時(shí)程兩種種。

(4)采用用上述龍門門大橋三維維有限元分分析模型及及地震輸入入對(duì)龍門大大橋在E1E2兩水準(zhǔn)下下的地震響應(yīng)進(jìn)行分分析。用反反應(yīng)譜方法法計(jì)算模型型的地震反反應(yīng)，用非非線性進(jìn)程程分析方法法，對(duì)龍門門大橋大塔梁間間設(shè)置阻尼尼器的動(dòng)力力響應(yīng)進(jìn)行行分析。已已完成的工工作及主要要成果（1）設(shè)防水準(zhǔn)龍門大橋主橋主主跨為915mm單跨懸索索橋?qū)貯類橋梁根《公路橋橋梁抗震設(shè)設(shè)計(jì)細(xì)則（JTG//TB02--01-22008主橋地震震設(shè)防水準(zhǔn)準(zhǔn)選取為：E1水準(zhǔn)重現(xiàn)現(xiàn)期約為475年E2水準(zhǔn)重現(xiàn)現(xiàn)期約為20000年。考慮慮到龍門大大橋的重要要性，以及及該地區(qū)設(shè)設(shè)防烈度較較低，且近近年來地震震頻發(fā)，如如20088川地震20133年的雅安安地震等為了提高高橋梁的抗抗震安全性性能E2水準(zhǔn)采取取較高的設(shè)設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)，重現(xiàn)期為2500年。龍門大橋的設(shè)防防水準(zhǔn)為：：E1為450年重現(xiàn)期期，E2為25000年重現(xiàn)期期。（2）動(dòng)力特性分析析采用有限元分析析軟件SAP22000建立龍門門大橋主橋橋空間有限限元模型坐標(biāo)系取取順橋向?yàn)闉閤橫橋向?yàn)闉閥軸，豎向向?yàn)閦軸。主塔塔、主梁、樁樁基礎(chǔ)等勻勻采用空間間梁?jiǎn)卧ＤM，吊索索、主纜采采用桁架單元元模擬?？伎紤]恒載引引起的幾何何剛度影響響；考慮垂垂度效應(yīng)和和恒載引起起的幾何剛剛度影響，并并施加初始始索力。兩兩側(cè)主塔均均在岸上，樁樁基礎(chǔ)采用用承臺(tái)以下下3倍樁徑底底部進(jìn)行固固結(jié)。在進(jìn)行反應(yīng)譜地地震響應(yīng)分分析時(shí)，結(jié)結(jié)構(gòu)阻尼比比選取參照照《公路橋橋梁抗震設(shè)設(shè)計(jì)細(xì)則（JTG//TB02--01-22008）進(jìn)進(jìn)行，阻尼尼比取為2%。位置△x△y△zθxθyθz位置△x△y△zθxθyθz塔－梁連接1（左幅）011000塔－梁連接2（右幅）001000注：0”表示示無主從約約束，1”表示主從從約束。根據(jù)建立龍門大大橋主橋空空間動(dòng)力分分析模型，對(duì)對(duì)其結(jié)構(gòu)動(dòng)動(dòng)力特性的的分析研究究，了解結(jié)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)特特性。結(jié)構(gòu)構(gòu)動(dòng)力特性性分析中特特征方程求求解采用子子空間迭代代法。階次周期（階次周期（）頻率（Hz）振型特點(diǎn)113.9740.072主梁一階對(duì)稱側(cè)向振動(dòng)210.4720.095主梁一階縱向振動(dòng)36.9940.143主梁二階縱向振動(dòng)46.4920.154主梁一階對(duì)稱豎向振動(dòng)54.6700.214主梁二階對(duì)稱側(cè)向振動(dòng)64.5920.218主梁一階反對(duì)稱稱豎向振動(dòng)動(dòng)74.3510.230主梁二階反對(duì)稱稱豎向振動(dòng)動(dòng)83.4100.293主梁二階對(duì)稱豎豎向振動(dòng)93.3120.302主纜一階對(duì)稱側(cè)側(cè)向振動(dòng)102.9630.338主纜一階反對(duì)稱稱側(cè)向振動(dòng)動(dòng)（3）地震輸入根據(jù)《廣西濱海海公路龍門門大橋工程程場(chǎng)地地震震安全性評(píng)評(píng)價(jià)報(bào)告，選取主主橋設(shè)計(jì)地地震動(dòng)參數(shù)數(shù)數(shù)值（2%%阻尼比）中中的地表所所在位置的的地震動(dòng)設(shè)設(shè)計(jì)參數(shù)，如如下表所示示。主橋設(shè)計(jì)地震動(dòng)動(dòng)參數(shù)（阻尼比比）位置分量超載概率水平2max(cm/s)βmaxαmaxg1()T2(γ地表水平50年10%820.070.251.050年2%2450.070.251.0豎向50年10%90.02.70.2480.070.251.050年2%840.070.251.0位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上554495062438715160上橫梁下2244371614841127位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上554495062438715160上橫梁下224437161484112716007下橫梁上395073651458107414091下橫梁下420493692632215817197塔底455912232066208250554承臺(tái)底5408168886931105161346東塔上橫梁上46015618142268989上橫梁下18865487119298949162下橫梁上329353481205991915919下橫梁下349980722127191315906塔底374413342100170036476承臺(tái)底41783110884809947333錨碇處主纜西塔106--------東塔753--------E1、E2水水準(zhǔn)下的水水平向與豎豎向地震波波，每個(gè)水水準(zhǔn)下各方方向?yàn)?條地震波波。（4）反應(yīng)譜分析在進(jìn)行龍門大橋橋915mm單跨懸索索橋反應(yīng)譜譜分析時(shí)，利利用前述動(dòng)動(dòng)力特性分分析所采用用的結(jié)構(gòu)有有限元模型型，輸入橋橋址處E1、E2水準(zhǔn)的場(chǎng)場(chǎng)地加速度度反應(yīng)譜，阻阻尼比取為為2%，對(duì)全全橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行反應(yīng)應(yīng)譜分析，取取前800階振型，振振型組合按按C方法進(jìn)行行。地震輸輸入采用兩兩種方式：：1）縱向＋豎豎向；2）橫向＋＋豎向，方方向組合采采用SRSSS方法。主塔關(guān)鍵截面位位移示意圖圖如下圖所所示。

1）E1水準(zhǔn)、縱縱向+豎向輸入入

主塔關(guān)鍵截面位位移示意圖圖關(guān)鍵截面內(nèi)內(nèi)力響應(yīng)（單單位：kN,mm）主梁梁端與塔頂頂位移（單位：：）

關(guān)鍵截面內(nèi)力響響應(yīng)（單位：kN,mm）位置縱向橫向塔頂位移西塔0.0510.000東塔0.2130.000梁端位移西塔0.0350.000東塔0.2130.000位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上1085185位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上108518594875729501上橫梁下438972552899220831292下橫梁上772614392847210627492下橫梁下822518225140421933436塔底889223934037406498718承臺(tái)底105533292169021640119290東塔上橫梁上898410992844217581上橫梁下368210732328193617839下橫梁上642910412353193631135下橫梁下682715794156373531033塔底730225944101332671195承臺(tái)底8158607817261580492494錨碇處主纜西塔257--------東塔117--------位置縱向位移橫向位移西塔023--東塔029--2）E1水準(zhǔn)、橫橫向+豎向輸入入

關(guān)鍵截面內(nèi)力響響應(yīng)（單位：kN,mm）位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上2218130153478772080上橫梁下251位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上2218130153478772080上橫梁下251914653825190492327下橫梁上41177844506184173128下橫梁下466711016010119133299塔底497825908919172255525承臺(tái)底579514431875237006617東塔上橫梁上2175126146268262018上橫梁下23056376695179241791下橫梁上39318757269170522070下橫梁下44439571042176012141塔底470212291403304833722承臺(tái)底508645993218406844216錨碇處主纜西塔245--------東塔252--------位置縱向橫向塔頂位移西塔0.1000.001東塔0.4160.000梁端位移西塔0.0680.000東塔0.4160.000支座位移（單位位：）位置縱向位移橫向位移西塔046--東塔048--4）E2水準(zhǔn)、橫橫向+豎向輸入入主梁梁端與塔頂頂位移（單位：：）

關(guān)鍵截面內(nèi)力響響應(yīng)（單位：kN,mm）位置縱向橫向塔頂位移西塔0.0120.095東塔0.0010.032梁端位移西塔0.0110.068東塔0.0010.011位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上433225401042153位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上43322540104215374072上橫梁下490028607469372294547下橫梁上803215328798360646102下橫梁下911021511175234196424塔底9725505717433372410774承臺(tái)底11319281736534635212926東塔上橫梁上4249246390313353947上橫梁下449712441301350993493下橫梁上768417101412332084042下橫梁下868518702038343164180位置縱向位移橫向位移西塔002--東塔001--3）E2水準(zhǔn)、縱縱向+豎向輸入入位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩塔底91992400274位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩塔底919924002745593747266承臺(tái)底993189836274793128238錨碇處主纜西塔257--------東塔117--------位置縱向橫向塔頂位移西塔0.0380.000東塔0.1740.000梁端位移西塔0.0270.000東塔0.1730.000位置縱向橫向塔頂位移西塔0.0230.185東塔0.0030.062梁端位移西塔0.0220.134位置縱向橫向塔頂位移西塔0.0230.185東塔0.0030.062梁端位移西塔0.0220.134東塔0.0020.021

支座位移（單位位：）位置縱向位移橫向位移西塔0.185--東塔0.177--位置縱向位移橫向位移西塔003位置縱向位移橫向位移西塔003--東塔002--

2）E1水準(zhǔn)、橫橫向+豎向輸入入

關(guān)鍵截面內(nèi)力響響應(yīng)（單位：kN,mm）位置軸力縱向剪力橫向剪力位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上2172373151483上橫梁下185103382712423下橫梁上252265462998185下橫梁下37627528652191塔底379307302386225承臺(tái)底371431012732200東塔上橫梁上2693953809550上橫梁下197173211487477下橫梁上127204781607167下橫梁下26937515760134塔底239327321565208承臺(tái)底273421432401334錨碇處主纜西塔278--------東塔207--------在進(jìn)行非線性時(shí)時(shí)程分析時(shí)時(shí)，研究了了橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)在E1、E2水準(zhǔn)下兩兩種方向組組合地震輸輸入的地震反應(yīng)，地地震輸入采采用兩種方方式：1）縱向＋＋豎向；22）橫向＋＋豎向。取取3組波輸入入下結(jié)構(gòu)最最大響應(yīng)的最最大值作為為輸出結(jié)果果。1）E1水準(zhǔn)、縱縱向+豎向輸入入關(guān)鍵截面內(nèi)力響響應(yīng)（單位：kN,mm）位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上3296592381位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上32965923819上橫梁下7391966719712下橫梁上16653277129805下橫梁下1856842633214塔底105833872353938承臺(tái)底150105161444395東塔上橫梁上317388576558上橫梁下75715667118607下橫梁上19038884103995下橫梁下17235725440908塔底16253552922037承臺(tái)底103112111522595錨碇處主纜西塔871--------東塔533--------位置縱向橫向塔頂位移西塔0.0130.136東塔0.0020.027梁端位移西塔0.0130.095東塔0.0010.008支座位移（單位位：）位置縱向位移橫向位移西塔0.013--東塔0.012--3）E2水準(zhǔn)、縱縱向+豎向輸入入位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩塔底3326位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩塔底332621813559498承臺(tái)底391882165961496錨碇處主纜西塔402--------東塔416--------位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上9641834672位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上9641834672790上橫梁下14131163012467下橫梁上278173173892239下橫梁下22615344778215塔底210158124917456承臺(tái)底305258462928448東塔上橫梁上84571510121224上橫梁下195286142591085下橫梁上220661223832787下橫梁下225880419272980塔底243150171694379承臺(tái)底257249262045425錨碇處主纜西塔110--------東塔173--------位置縱向橫向塔頂位移西塔0.210.83東塔0.030.47梁端位移西塔0.200.21東塔0.020.15支座位移（單位位：）位置縱向位移橫向位移西塔0.25--東塔0.23--主梁梁端與塔頂頂位移（單位：：）

主主要截面抗抗震計(jì)算對(duì)以上時(shí)程分析析的抗震內(nèi)內(nèi)力按以下下荷載組合合對(duì)915mm組合梁懸懸索橋方案案進(jìn)行控制制截面的承承載力計(jì)算算，荷載組組合及計(jì)算算結(jié)果如下下：位置縱向橫向塔頂位移西塔位置縱向橫向塔頂位移西塔0.900.90東塔0.490.49梁端位移西塔0.640.64東塔0.510.51荷載組合編號(hào)荷載組合組合一永久作用＋順向地震（E1水準(zhǔn)荷載組合編號(hào)荷載組合組合一永久作用＋順向地震（E1水準(zhǔn)50年10%）組合二永久作用＋橫向地震（E1水準(zhǔn)50年10%）組合三永久作用＋順向地震（E2水準(zhǔn)50年2%）組合四永久作用＋橫向地震（E2水準(zhǔn)50年2%）位置縱向位移橫向位移西塔0.49東塔0.644）E2水準(zhǔn)、橫橫向+豎向輸入入關(guān)鍵截面內(nèi)力響響應(yīng)（單位：kN,mm）

95m組合梁懸索橋方案案西塔塔底截截面承載力計(jì)計(jì)算結(jié)果荷載組合內(nèi)力（KN.mm)承載力Nr（KN)N/s軸力Ns順彎矩Mx橫彎矩My組合一372644396236120.71367.43.6組合二347244279.62471971009.24.3組合三339144748036136.79988162.4組合四335144413.63160971065.53.4位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上38266141801位置軸力縱向剪力橫向剪力橫向彎矩縱向彎矩主塔西塔上橫梁上3826614180177上橫梁下273374673362802下橫梁上234497773558208下橫梁下461448931018245塔底400651282075479承臺(tái)底566932113691499東塔上橫梁上3596893168181上橫梁下270295232789161下橫梁上221467402156280下橫梁下347521931063234荷載組合內(nèi)力（KN.mm)承載力NrNr/Ns軸力Ns順彎矩Mx橫彎矩My（KN)組合一3201672軸力Ns順彎矩Mx橫彎矩My（KN)組合一320167218503103.51515.33.4組合二398467161303419.51586.64.3組合三317067442703180.533.13.8組合四395167486.336406500.53.0組合西塔東塔單樁軸力承載力容許值單樁軸力承載力容許值（kN）（kN）（kN）（kN）工況一4628965911060工況二4738964691060工況三5838965211060工況四596896537106095m組合梁懸索橋方案案西塔樁基截截面承載力計(jì)計(jì)算結(jié)果荷載組合工況內(nèi)力（KN.m)截面抗力NrNr/Ns豎向力Ns順彎矩Ms組合一m483.荷載組合工況內(nèi)力（KN.m)截面抗力NrNr/Ns豎向力Ns順彎矩Ms組合一m483.6206.9830.51.7m164.6206.9438.22.3組合二m419.6112.3991.22.1m114.9112.3580.33.3組合三m583.5326.7704.51.4m64446326.7848631.8組合四m492.5267.9862.01.7m181.2267.9383.32.9組合西塔東塔單樁軸力承載力容許值單樁軸力承載力容許值（kN）（kN）（kN）（kN）工況一4347214251060工況二4727214971060工況三4747214411060工況四4097214941060荷載組合工況內(nèi)力（KN.m)截面抗力NrNr/Ns豎向力Ns順彎矩Ms組合一m377.5荷載組合工況內(nèi)力（KN.m)截面抗力NrNr/Ns豎向力Ns順彎矩Ms組合一m377.543657907.52.9m201.643657886.74.2組合二m316.9337461291722.5m206.433746902.24.5組合三m430.652211927.82.8m185.652211716.85.0組合四ax417.549855908.12.1in192.349855817.75.2按東西塔設(shè)計(jì)計(jì)樁長(zhǎng)分別別為5060m對(duì)三個(gè)懸懸索橋方案案索塔樁基基礎(chǔ)單樁承承載力進(jìn)行行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果果如下表：：組合西塔東塔單樁軸力承載力容許值單樁軸力承載力容許值（kN）（kN）（kN組合西塔東塔單樁軸力承載力容許值單樁軸力承載力容許值（kN）（kN）（kN）（kN）工況一5151641494777工況二4391641557777工況三5981641580777工況四5371641558777

初初步設(shè)計(jì)階階段主要結(jié)結(jié)論（1）主橋橫橋向第第一階振型型為主橋主主梁側(cè)彎，自自振周期為為13.9974秒；縱橋橋向第一階階振型為主橋主主梁縱向振振動(dòng)，自振振周期為10.4472秒。（2按E1E2兩種概率率水準(zhǔn)時(shí)程程分析的地地震荷載三個(gè)懸索索橋方案控控制截面極極限承載力力滿足彈性性階段規(guī)范范要求。（3）考慮到在縱向向設(shè)置粘滯滯阻尼器可可效地減小主橋梁梁端的縱向向地震位移響應(yīng)應(yīng)，改善橋橋梁主塔和基基礎(chǔ)的受力力性能，在在地震活躍躍期提高橋橋梁整體結(jié)結(jié)構(gòu)的抗震震安全系數(shù)數(shù)及行車安安全，建議議設(shè)置縱向阻阻尼器。5.4錨碇樁樁基重力式復(fù)復(fù)合基礎(chǔ)主主要研究?jī)?nèi)內(nèi)容錨碇樁基-重力力式復(fù)合基基礎(chǔ)屬創(chuàng)新新型設(shè)計(jì)方方案需要采用用不同的技技術(shù)手段對(duì)對(duì)樁土分配配機(jī)理和荷荷載分配規(guī)規(guī)律進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)證和校核核，主要的的研究?jī)?nèi)容容有：(1)基礎(chǔ)礎(chǔ)的適用性性條件研究究(2)考慮慮施工階段段的全過程程三維仿真真分析研究究(3)豎向向、水平承承載力試樁樁與基底摩摩阻力測(cè)試試研究(4)巖土土的蠕變特特性研究(5)基礎(chǔ)礎(chǔ)的室內(nèi)群群樁模型試試驗(yàn)研究(6)樁基-重重力式復(fù)合合基礎(chǔ)的簡(jiǎn)簡(jiǎn)化理論公公式推導(dǎo)研研究與施工工指南編制制(7)樁基-重重力式復(fù)合合基礎(chǔ)的可可靠度研究究已已完成的工工作及主要要成果現(xiàn)階段課課題完成的的主要工作作有基礎(chǔ)的的適用性條條件研究和和三維數(shù)值值分析計(jì)算算的初步成成果通過現(xiàn)場(chǎng)踏勘和錨位位區(qū)的初勘勘地質(zhì)成果果認(rèn)為錨位位區(qū)地質(zhì)條條件復(fù)雜采用樁基基-重力式復(fù)復(fù)合基礎(chǔ)具具有一定的適用用性三維數(shù)值值分析計(jì)算算對(duì)不同地地質(zhì)參數(shù)下下的基礎(chǔ)結(jié)結(jié)構(gòu)方案進(jìn)進(jìn)行了樁土土分配計(jì)算算和巖土參參數(shù)敏感性性分析，計(jì)計(jì)算針對(duì)的的結(jié)構(gòu)方案案和計(jì)算選選用參數(shù)選選擇如下表表：三維數(shù)值分析計(jì)計(jì)算方案一欄表表

算結(jié)果如下表：：

方案結(jié)構(gòu)方案基巖參數(shù)后錨體區(qū)樁/m前散索鞍區(qū)樁長(zhǎng)/m荷載工況地基土方案結(jié)構(gòu)方案基巖參數(shù)后錨體區(qū)樁/m前散索鞍區(qū)樁長(zhǎng)/m荷載工況地基土(豎向分配系數(shù)/水平分配系數(shù)）樁基(豎向分配系數(shù)/水平分配系數(shù)）方案一(推薦)72根樁LM13225a0.53/0.000.47/0.00b0.900.10LM23225a0.38/0.000.62/0.00b0.200.80LM166a0.67/0.000.33/0.00b0.100.90LM1，承下0.5m基巖彈性模量取LM1的20%66a0.64/0.000.36/0.00b0.800.20方案二56根樁LM12818a0.54/0.000.46/0.00b0.000.00LM22818a0.39/0.000.61/0.00b0.500.50方案三72根樁LM12410a0.51/0.000.49/0.00b0.600.40LM22410a0.37/0.000.63/0.00b0.100.90LM1，承下0.5m基巖彈性模量取LM1的20%2410a0.37/0.000.63/0.00b0.200.80LM1，承下0.5m基巖彈性模量取LM1的50%2410a0.36/0.000.64/0.00b0.100.90LM1，承下0.5m基巖彈性模量取LM1的20%66a0.57/0.000.43/0.00b0.100.90方案東錨基礎(chǔ)樁基方方案基巖參數(shù)后錨體區(qū)樁長(zhǎng)長(zhǎng)/m前散索鞍區(qū)樁樁長(zhǎng)/m承臺(tái)尺寸方案一（推薦）72根樁LM13225757.88，承臺(tái)厚8.5，樁間間距8mLM23225LM166LM1，承下下05m基巖彈性模量取LMM1的20%66方案二56根樁LM128187557，承臺(tái)厚8.5，樁間間距8mLM22818方案三72根樁LM124107557，承臺(tái)厚7.5，樁間間距75mLM22410LM1，承下下05m基巖彈性模量取LMM1的20%2410LM1，承下下05m基巖彈性模量取LMM1的50%2410LM1，承下下05m基巖彈性模量取LMM1的20%66注：LM1參數(shù)為初勘勘地質(zhì)勘查查報(bào)告提供供，LM22為L(zhǎng)M1參的一半，具具體數(shù)值本本表未顯示示。對(duì)以上結(jié)構(gòu)方案案采用不同同的地質(zhì)參參數(shù)對(duì)樁土土受力分配配進(jìn)行計(jì)算算主要的計(jì)計(jì)算工況按按以下兩種工況：：a.錨體施工完完成，未掛掛主纜b.全橋施工完完成，按運(yùn)運(yùn)營(yíng)階段荷荷載施加最最大纜力對(duì)上述結(jié)結(jié)構(gòu)一覽表表的各參數(shù)數(shù)下采用三三維數(shù)值分分析程序計(jì)計(jì)算樁土受受力由于樁基基重力式重重點(diǎn)關(guān)注樁土荷載分分配系數(shù)，所所以初步結(jié)結(jié)果中只列列出各結(jié)構(gòu)構(gòu)方案下的的樁土荷載載分配系數(shù)數(shù)，主要的的計(jì)

通過各方案的樁樁土荷載分分配系數(shù)對(duì)對(duì)地基與樁樁基進(jìn)行受受力分析，基基礎(chǔ)方案一一相比方案案二、三樁土受力力分配的計(jì)計(jì)算結(jié)果更更為理想，所所以選擇基基礎(chǔ)方案一一作為推薦薦方案進(jìn)行行重點(diǎn)研究究。存存在的技術(shù)術(shù)難點(diǎn)及解解決方案由于錨碇樁基--重力式復(fù)復(fù)合基礎(chǔ)由由于為國(guó)內(nèi)內(nèi)特大懸索索橋的首次次應(yīng)用在結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)樁土受力力分配、施工等方面面無可借鑒鑒的成熟經(jīng)經(jīng)驗(yàn)。主要要存在的技技術(shù)難點(diǎn)是基礎(chǔ)礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的樁樁土受力分分配的模式式、結(jié)構(gòu)的安全度把把握在關(guān)鍵巖巖土參數(shù)的的選取方面面還存在一一定的不確確定性下階段將將重點(diǎn)針對(duì)對(duì)樁基土體共同同受力的關(guān)關(guān)鍵巖土參參數(shù)進(jìn)行研研究通過巖石石蠕變?cè)囼?yàn)驗(yàn)樁基水平平力與巖土土水平抗力力的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試等特特定的專項(xiàng)項(xiàng)試驗(yàn)提高高巖土參數(shù)數(shù)選用的準(zhǔn)準(zhǔn)確性修正結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算三維維模型的本本構(gòu)關(guān)系進(jìn)行樁土共同作作用的非線線性分析通過室內(nèi)內(nèi)模型試驗(yàn)驗(yàn)進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)證在確保結(jié)結(jié)構(gòu)安全和和經(jīng)濟(jì)合理理的前提下，提出出樁基-重力式錨錨碇的設(shè)計(jì)計(jì)方案。目前該課題交通通廳已對(duì)依依托本項(xiàng)目目的《錨碇碇樁基重力力式復(fù)合基基礎(chǔ)》科研研項(xiàng)目立項(xiàng)項(xiàng)，根據(jù)課課題的工作作大綱進(jìn)行行有序的推推進(jìn)研究工工作。課題題主要的研研究?jī)?nèi)容和和技術(shù)保證證手段如下下：.基于目前的初勘勘成果，利利用現(xiàn)有的地地質(zhì)參數(shù)，考考慮樁-巖土-結(jié)構(gòu)間的共同作作用，按照照巖土體材材料的應(yīng)力力應(yīng)變的非非線性特性性按兩種程程序進(jìn)行三三維數(shù)值有有限元分析析計(jì)算研究樁基基與土體的受力力機(jī)理、荷荷載分配規(guī)規(guī)律。B.在施工圖詳詳勘階段為研究巖巖石蠕變對(duì)對(duì)本項(xiàng)目基基礎(chǔ)受力和和變形的影影響選擇強(qiáng)風(fēng)風(fēng)化砂巖和和頁巖兩種種巖樣進(jìn)行行巖石蠕變變?cè)囼?yàn)根據(jù)確定定的蠕變模模型參數(shù)開展考慮慮巖石蠕變變環(huán)境下的的三維有限差分?jǐn)?shù)數(shù)值模擬研究考慮慮強(qiáng)風(fēng)化巖巖蠕變情況況下樁基礎(chǔ)荷荷載分配基礎(chǔ)變形形等為群樁基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)提供重重要參考。C