2014橋梁講義注冊師年

1結構重力（包括結構附加重力234568汽車荷9汽車沖擊汽車離心汽車引起的土側汽車制動風荷流水壓冰壓溫度（均勻溫度和梯度溫度）支座摩阻偶然荷作船舶或漂流物的撞擊汽車撞擊作1永久作用是經常作用的其數(shù)值不隨時間變化或變化微小的作1.0的頻遇值系數(shù)ψ1得到。頻遇值系數(shù)ψ1的準永久值系數(shù)ψ2得到。 結構重力：結構自重及橋面鋪裝、附屬設備等附加重力均屬結結構重力標準值可按材料的重力密度與結構構件的設計尺寸計 土的重力和側土壓力。橋臺、擋土墻等要考慮的主動土壓力、靜土壓、土抗力。按《橋規(guī)》 2004）4.2.3規(guī)定計算 力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62）附錄F的規(guī)定計算。 二．可變作用：包括汽車荷載及其、風荷載、流水壓公路橋涵設計時，汽車荷載分為公路—I—II汽車荷載等表各級公路橋涵的汽車荷載等

—二—二三四公路—II公路—II公路—II 重型車輛少時，其橋涵設計所采用的公路—II級車道荷載的效應支路城-A支路城-A城-A城-A 車道荷車道荷載由均布荷載和集中荷載組成，其計算圖式見圖7值為qk=10.5kN/m；集中荷載標準按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝接诨虻扔?m

=180kN

圖7-5k公路—II級車道荷載的均布荷載標準值qk和集中荷載標準值Pk按公路—I道荷載的0.75倍采車輛荷車輛荷載的立面、平面尺寸見圖7—6，其主要技術指標見表7—6。圖示出了它們的軸重、軸距、輪距及外形尺寸

120 140 （重力單位：kN;尺寸單位圖7—6車輛荷載立面、平面及橫向布置(上為公路荷載、下為城市荷載 單位 單位mm2×120m0.6×0.22×140車輛外形尺寸（長×寬m15×2.5 m車軸編單12345車軸編單12345輪縱向軸m6每組車輪的橫向中m車輪著地的寬度×m 通用規(guī)范》JTGD60車輛荷載的規(guī)定值；7—8規(guī)定的多車道折減系數(shù)進行折減。但折減后的效應,不得小于用兩設計車道的荷載效 橋面凈寬W<12345678 345678計算跨徑L縱向折減系數(shù)150≤L<計算跨徑L縱向折減系數(shù)150≤L<400≤L<600≤L<800≤L<L≥

一致時，即形成。汽車荷載的沖擊力標準值為汽車荷載標準值乘以沖擊系數(shù)沖擊系數(shù)μ可按下式計當f<1.5Hz時 當1.5Hz≤f≤14Hz時，μ=0.1767lnf－0.0157 當f時， 式 f——結構的自振頻率（基頻）（Hz）汽車荷載的局部加載及在梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)采用μ=0.3 （1）簡支梁橋（7—式 E——結構材料的彈性模量mc——結構跨中處的單位長度質量（kg/m）,當換算為重力計算時，g——重力加速度，g=9.81(m/s2)； （7—對承豎向基頻見《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG第、汽車離心按《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG第4.3.1條規(guī)定的車輛荷載（不計式中C——離心力系數(shù)V——計算行車速度（kmh），按橋梁所路設計速度采R——曲線半徑在橋面以上1.2m處（為簡化計算可移至橋面上，不計由此引起的力矩）。4、人群 城區(qū)設置人行道的橋梁，采用城市人行橋的人群荷載，人行橋和⑦車輛荷載引起成等代均布土層計算。等代土層厚度h為：(7—式中γ填料土的容重l0——橋臺或擋土墻后填土破壞棱體的長度ΣG——在B×l0面積內的車輛車輪的重力計算擋土墻的土壓力時，車輛荷載應按《橋規(guī)》（JTGD60）規(guī)定作橫輪總重力應按《橋規(guī)》（JTGD60）第4.3.1條規(guī)定進行折減。擋土墻的計算長度可按下 計算，但不應超過擋土墻分段長度式中積的邊緣向下30o角分布。當幾個車輪的壓力擴散線相 6、汽車荷載制動設有板式橡膠支座的簡支梁、連續(xù)橋面簡支梁或連續(xù)架式柔性墩 符號說明臺墩注墩注：固定支座T4計算，活動支座按0.3T5(聚四氟乙烯板支座)計算或0.25T5（滾動或、風荷任何的近地風的風速時程曲線，都可分解為周期T>10min以上的長周期成分，和周期僅為幾秒的脈動。即可分解為平均風速（V）和脈動風速（Vf） 破壞特點抖振（紊流風影響 動

表7— aNarrowsBridge）位于 作用，僅僅指風的靜力作用。橋向風力計算。而以橫橋向最為，只有在桁架橫向風壓可按下式計式中各項系數(shù)及符號含義見《橋規(guī)》（JTGD62）第4.3.7橋墩上的順橋向風荷載標準值可按橫橋向風壓的70%乘以橋墩迎積計算橋臺可不計算縱、橫向風荷配，可根據(jù)上部構造的支承條件，按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.3.6條汽車風致控制措施。8、流水作用在橋墩上的流水（7— A——橋墩阻水面積（m2），計算至一般沖g——重力加速度，gK——橋墩形狀系數(shù)，見表7—橋墩形狀系 表7—橋墩形狀K橋墩形狀K矩形橋墩（長邊與水流平行流水壓力合力作用點，假定在設計水位線以下0.3倍水深處9、冰壓對具有豎向前棱的橋Fi——冰壓力標準值

（7—m——樁或墩迎冰面形狀系數(shù)，按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.3.9－1Ct——冰溫系數(shù)，可按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.3.9－2取用b——樁或墩迎冰面投影寬度t——計算冰厚（m）可取實 的最大冰厚 水開始時Rik=750kN/m2；最高流冰水位時可取Rik=450kN/m2，當冰 予以折減。冰壓力合力作用點在計算結冰水位以下0.3倍冰厚處。當流冰范圍內橋墩有傾斜表面時，冰壓力應分解為水平分力和豎向分力水平分 Fxi——冰壓力的水平分力Fzi——冰壓力的垂直分力β——橋墩傾斜的棱邊與水平線的夾角Rbk——冰的抗彎強度標準值（kN/m2），取Rbk=0.7m0——系數(shù)，m0=0.2b/t，但不小于1.0

（7—建筑物受冰作用的部位宜采用實體結構。對于具有強烈流冰的河流中、柱，其迎冰面宜做成圓弧形、多邊形或尖角，并做成3:1～10:1（豎:橫）的度，在受冰作用的部位宜縮小其迎冰面投10、溫度作用標用各種不同材料建造的橋梁，在溫度變化時都要產生變形。對于簡支、連續(xù)梁，當采用活動支座和伸縮縫時，允許其自由伸縮時，不計上部結構及墩臺的溫度。當活動支座的摩阻力不可忽視時，則應計算作用于活動支座上的溫度，但其值的不應大于活動支座的支座摩阻力。材料和施工條件等因素計算由溫度引起的結構效應。各種結構的線膨

表7— 線膨脹系數(shù)（以攝氏度計0.0000.0000.0000.000時的結構溫度開始，考慮最高和最低有效溫度的作用效應。如缺乏實際資公路橋梁結構的有效溫度標準 表7—-------9（--6（--注 氣溫分布見《橋規(guī)》（JTGD60）附錄 tt A15。對混凝土結構， H小于400mmA，圖中 H等于或于400mm時，圖中A=300（mm）；對帶混

圖7—7 溫度變化引起的變形值Δl可按下式計算Δl=l0tα 式中：l0——構件的計算長度； 表7— T1(℃T2(℃11、支座摩阻力標準支座摩阻力標準值可按下式計算式中：μ——支座的摩擦系數(shù)，按表7—16取值

（7—W——作用在活動支座上由結構重力產生的效應支座摩擦系 表7—支座種類0.06(加硅脂；溫度低于-25℃時為0.06(不加硅脂；溫度低于-25℃時為續(xù)時間很短的荷載。包括：力、船只或漂浮物撞擊作用，汽車的撞擊 作 計細則》（JTG/TB02—01—2008）的規(guī)定。 基本烈度 動峰值加速度系數(shù)的對應關 表7—動峰值加速度系數(shù)設計方法采用E1（頻遇）、E2作用（罕遇），兩水平設 E2作用，對應第二階段的抗震設計，采用延性抗震設計。允許橋力作用的計算。詳見第十節(jié)，橋梁抗震設計要點和對策流物的撞擊作用，當缺乏實際資料時，內河上船舶撞擊作用的標準值可按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.4.2-1采用。海輪撞擊作用的標準值可按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.4.2-2采用可能大型船舶撞擊作用的橋墩，應根據(jù)橋墩自身抗撞擊能力、橋墩漂流物橫橋向撞擊力標準值可按下（7— 確定V——水流速度T——撞擊時間（s），應根據(jù)實際資料估計，在無實際資料時，可用1sg——重力加速度、汽車撞擊四．荷載極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應組合，取其最不利效應組設計編號作用名稱15、16、13、編號作用名稱15、16、13、13、底梁作為施工支撐時，作用效應宜分為兩個階段組合，受荷作為第一階段，組合荷為第二階段。多個偶然作用不同時（1）基本組m

（7— 0

c Qm m

0

c

Q式中Sud——承載能力極限狀 用基本組合的效應組合設計值JTG應于設計安全等級一級、二級和三級分別取1.1、1.0和0.9；重要性系數(shù)γGi——第i個永久作用效應的分項安全系數(shù)，按表7—19SGik、SGid——第iγQ1——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取γQ1=1.4。當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應采用汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某種作用而設置的結構或裝置，設計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值；風荷載外的其他第j個可變作用效應的分項系數(shù)，取γQj但風荷載的分項系數(shù)取γQjSQjk、SQjd——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第j個可變作用效應的標準值和設計值；ψc——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數(shù)，當永久作用與汽車荷載和人群（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取ψc=0.8；當除汽車荷載（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取ψc=0.70；尚有三種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取ψc=0.60；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取ψc=0.50；設計彎橋時，當離心力與制動力同時參與組合時制動力標準值或設計值按70%取用。永久作用效應的分項系數(shù) 表7—作用類永久作用效應的分項系對結構的承載力不利對結構的承載力有利1混凝土和圬工結構重（包括結構附加重力鋼結構重力（包括結構附加重力1.12預加3土的重45土側壓6水的浮7基礎變位作混凝土和圬工結鋼結注：表中編號1中，當鋼橋采用鋼橋面板時，永久作用效應分項系數(shù)取1.1；當采用混凝土橋面板時，取1.2。然作用標準值效應相結合。偶然作用的效應分項系數(shù)取1.0； Sld SGik 2j 式中Sld——ψ2j——j個可變作用效應的準永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）ψ2=0.4ψ2=0.4ψ2=0.75；溫度梯度作用ψ2=0.8；其他作用ψ2=1.0；ψ1jSQjk——j【題6—23】某高速公路簡支橋梁的一跨橋梁，其標準跨徑為lk=20.0m，計算跨徑lj=19.5m，主梁全長L=19.96m。若計算彎矩效應時，試確定該（A）qk