熱風(fēng)循環(huán)固化爐設(shè)計(jì)原則

熱風(fēng)循環(huán)固化爐設(shè)計(jì)原則6.4. 1熱風(fēng)循環(huán)固化設(shè)備的類型熱鳳循環(huán)同化設(shè)備一般按加熱空氣介質(zhì)的方式分為直接加熱和間接加熱兩種形式。宜接加熱烘f：室是將燃油或燃?xì)庠谌紵胰紵龝r(shí)生成的髙溫空氣送往視合室，在混合室內(nèi)高溫空氣與來F室構(gòu)造簡(jiǎn)潔、熱小、投資少井陡我得較高的溫度*但是燃燒主成的高溫空氣，往往帶有煙宅’假設(shè)除塵不盡很簡(jiǎn)潔污染涂層。直接°間搖抑熱烘干室利用熱源在空氣加熱器內(nèi)加熱空氣.加熱垢的空氣通過稠環(huán)鳳機(jī)在烘干室內(nèi)班行循壞“通風(fēng)循環(huán)方式加熱丄件涂氐間接加熱的熱風(fēng)循環(huán)烘f但是貝熱空氣比較清潔Q適用于表而質(zhì)星要求較髙的涂層固化*在汽車、摩托車領(lǐng)域應(yīng)用最為廣泛。近年來*隨場(chǎng)對(duì)涂層辰量14循環(huán)理干室的占冇率正在快速捉高。6哥所示，間接加熱通過式熱風(fēng)循環(huán)烘干京如下圖a圉百 豈接扯抄逍過弍熱鳳循環(huán)烘干室]捕鳳節(jié)：2,4—密⑷式鞏亂；Altr安排室;：古一過濾器：石一燃饒室6.4. 2熱風(fēng)循環(huán)固化設(shè)備設(shè)計(jì)的一般原則在進(jìn)展熱風(fēng)循環(huán)固化設(shè)備設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)考慮以下原則。1〕必需削減烘干室內(nèi)有效烘干區(qū)的溫差按目麗的技術(shù)一般可掌握在±5f以內(nèi)。2〕合理確定烘干室的升溫時(shí)間盡可能削減烘干室不必要的熱量損耗應(yīng)盡可能削減烘干室的外壁面積減小烘干室出入口尺寸；優(yōu)化循環(huán)風(fēng)管和送風(fēng)口的布置等。烘干室內(nèi)循環(huán)熱空氣必需清潔應(yīng)選擇耐高溫〔25〔〕t以下〕的過濾器，過濾器的過濾粘度可依據(jù)涂層的要求確定。正確安排過濾器的位置，便利過濾器的維護(hù)和過濾材料的更換。合理選擇循環(huán)風(fēng)管和烘干室內(nèi)壁的材料或涂層，鍍鋅鋼板是比較牢靠抱負(fù)的材料，其經(jīng)濟(jì)性也較好。必需滿足消防、環(huán)保和勞動(dòng)衛(wèi)生法規(guī)宜依據(jù)單位時(shí)間進(jìn)入烘干室的溶劑內(nèi)容〔種類、數(shù)量〕確定烘干室的通風(fēng)量，確保烘干室的安全運(yùn)行。對(duì)于密0.05~0.22m設(shè)計(jì)。對(duì)于設(shè)有中心掌握系統(tǒng)和自動(dòng)消防裝匿的生產(chǎn)線，烘干室可設(shè)宜火警裝冒，火警裝直應(yīng)優(yōu)先使用可燃?xì)怏w濃度報(bào)警器，循環(huán)管路及通風(fēng)管路上均應(yīng)設(shè)魚消防自動(dòng)閥?？┬屯苛系墓袒娓墒疫\(yùn)行時(shí)會(huì)排放含有大量有機(jī)溶劑的廢氣，因此這類烘干室的排放空氣需經(jīng)廢氣處理后才能排空。由于熱風(fēng)循環(huán)烘干室的熱空氣循環(huán)以加熱器的循環(huán)風(fēng)機(jī)為動(dòng)力，因此熱風(fēng)循環(huán)烘干室相對(duì)其他形式的烘干室而GBJ-1987的規(guī)定。應(yīng)削減風(fēng)涂層烘干室設(shè)備的設(shè)計(jì)文件內(nèi)容GB14443-1993《涂裝作業(yè)安全規(guī)程一一涂層烘干室安全技術(shù)規(guī)定〉，涂層烘干室的設(shè)備設(shè)計(jì)文件需包括該烘干室的工作容積、加熱功率、最離允許工作溫度、烘干室的工件裝載量、涂層溶劑的名稱、進(jìn)入烘干室的最大溶劑量及需補(bǔ)充的穎空氣量；必需在烘干室的醒冃位置安置安全技術(shù)銘牌，銘牌中應(yīng)包括該烘干室所6七熱風(fēng)循環(huán)烘干室1一空件的根底。A— /I.9

丄.― 4.I

八 亠—

熱風(fēng)循環(huán)固化設(shè)備的主要構(gòu)造乞種類型的熱風(fēng)循環(huán)固化設(shè)備，一般由烘干室的室體、加熱器、空氣幕和溫度掌握系統(tǒng)68所示。I室體室體的構(gòu)成烘干室室體是由骨架(椚軌)和護(hù)壁(護(hù)板)構(gòu)成的箱式封閉空間構(gòu)造。一般常見的有框架式和拼裝式兩種形式。具有足夠的強(qiáng)度和剛度。室體的主要作用是隔絕烘干室內(nèi)的熱空氣，使之不與外界溝通.維持烘干室內(nèi)的熱量.使室內(nèi)溫度維持在肯定的工藝范圍內(nèi)。室體也是安裝烘干室其他部全羽構(gòu)造有較高的承載力量，在構(gòu)架上柳接或焊接鋼板安裝保溫材料，也有的將保溫板預(yù)先制作好后安裝在框架之上?？蚣苁揭部稍O(shè)計(jì)成一段一段的進(jìn)展現(xiàn)場(chǎng)組合。框架式烘干室整體性好、構(gòu)造簡(jiǎn)潔，但使用材料較多、運(yùn)輸及安裝均不便利，也不利于設(shè)備將來的改造擴(kuò)建。冃前框架式烘干室已趨于淘汰。拼裝式承受鋼板沿烘干室長(zhǎng)度折成槽軌形式，將保溫護(hù)板預(yù)先制作好，在安裝現(xiàn)場(chǎng)拼插成烘干窒，保溫護(hù)板拼6T所示。槽軌相當(dāng)于烘干室的橫梁，要求槽軌有肯定的剛度和強(qiáng)度，槽軌的變形量與烘干室的支柱間距有關(guān)。常用槽軌6-10所示。圖6T保泯護(hù)板拼裝形式 [H640常用槽軌的形式保溫護(hù)板由護(hù)板框架、保溫材料和面板構(gòu)成，如圖6-11所示。護(hù)板框架由1 2mm的鋼板沖壓或折邊成巒鋼形桿件焊接或柳接構(gòu)成.高大的護(hù)板框架應(yīng)增加中間橫梁以提髙框架的剛度。面板鋪設(shè)在框架兩側(cè)，面板一般承受I 2mm的鋼板，通常內(nèi)面板承受鍍鋅鋼板或不銹鋼板.面板之間鋪塞保溫材料隔熱。直接啪臺(tái)式BJ6-11保泯護(hù)板示盤1 00K2Wtft3ta架.4

06-12

間接喟合式保溫護(hù)板的連接形式般保溫層的厚度在&〕20f〕rmn以由循環(huán)風(fēng)管取代.假設(shè)設(shè)宜隔板，中”可隔板也可不設(shè)保溫層。642所示。直接嚙合式由于構(gòu)造簡(jiǎn)潔、拼裝便利和熱量泄漏較少，芟用更為普期。烘干室的進(jìn)出口端是熱址鋪張的主要局部，從進(jìn)出口端逸出的熱址不僅造成了烘干室能耗的增加，而且也簡(jiǎn)潔惡化車間的工作環(huán)境。為防止和削減烘干室進(jìn)出口瑞熱量的逸出，在室體設(shè)計(jì)上一般承受橋式構(gòu)造。橋式構(gòu)造的工橋式烘干室的橋段冇兩種構(gòu)造：斜橋和矩形橋。斜橋一股承受框架式構(gòu)造，矩形橋可參照保溫護(hù)板設(shè)計(jì)成〔嚙合式〕拼接式。111于矩形橋的緩沖區(qū)域較大，防止熱雖散失效果較斜橋更好。而且為改善車間工作環(huán)境.現(xiàn)在越來越多地在橋段出口〔進(jìn)口〕端進(jìn)展排風(fēng).矩形橋的緩沖區(qū)域較大.對(duì)烘干室循環(huán)氣流的影響較小，較適合該場(chǎng)合的應(yīng)用。對(duì)于三c多行程〔三行程以上〕或吊掛較車工件的烘干室需要在烘干室中心安宜立柱，以確保烘干室構(gòu)造不受彩響。對(duì)于斷面較小的烘干室，考慮到安裝、調(diào)試及維護(hù)人員進(jìn)出的可能和便利，必需在人員便利進(jìn)出的位置設(shè)呂保溫密封門。架空的fl通式烘干室或橋式烘干室假設(shè)保溫密封門位置較2m的平臺(tái)四周需安裝防護(hù)欄桿?！?〕保溫材料的選擇滬板內(nèi)保溫層的作用是使室體密封和保溫，削減烘干室的熱雖損失，提高熱效率。保溫層必需承受非燃材料制造。保溫層所用材料和厚度應(yīng)由烘卡室的溫度、構(gòu)造打算。一般要求烘干室正常運(yùn)行時(shí)，烘干室保溫護(hù)板90%95%面積的外表溫度不高于環(huán)境溫度〔〕10-15V,30X：o慌溫材料是烘干室的重要組成局部，它對(duì)降低熱能損耗、改善操作環(huán)境有著重要作用。應(yīng)當(dāng)從以下兒方面對(duì)保溫材料進(jìn)展選擇。保溫材料的絕熱性I杲溫材料的絕熱性即隔熱力量，通常用熱導(dǎo)率入表示。它與熱損耗量Q的關(guān)系可由式〔6~5〕衣不。Q2

〔6?Q——單位小時(shí)內(nèi)通過保溫材料壁板散失的熱損耗量，J/h；3一保溫材料的厚度.m；F一一保溫材料導(dǎo)熱面積，啟；一一車間環(huán)境溫度，r；G—一烘干室工作溫度，V；入一一保溫材料的熱導(dǎo)率，J/〔m-h*Do由式〔6-5〕不同的保溫材料具有不同的熱導(dǎo)率，即使對(duì)于同一種保溫材料，碗著材料的構(gòu)造、密度、溫度、濕度及氣壓的變化，其熱導(dǎo)率一般也有差異。保溫材料的耐熱性曲于烘干室的保溫層長(zhǎng)期處于高溫環(huán)境下，因此它必需具有肯定的耐熱性。耍求保溫材料在受熱后本身的組織構(gòu)造不被破壞，絕熱性不會(huì)降低；同時(shí)在升溫順降溫過程中能經(jīng)受溫度的變化。依據(jù)便用溫度的不同，保溫材料可分為高溫〔800匸以上〕、中溫〔他弋~&〕oic〕、低溫〔4〔〕or以下〕三種。涂裝烘200r保溫材料的力學(xué)性能烘干室的保溫材料主要是填充使用，要求其具有肯定的彈性，收縮率小。保溫材料的密度密度是保溫材料的主要性能指標(biāo)之一。其計(jì)算公式如下。G式中P—一保溫材料的密度，kg/m3;G一一保溫材料的質(zhì)最，kg；

pj

〔66〕Vo一一保溫材料在自然狀態(tài)下的體積，m%保溫材料的密度越小，保溫材料的保溫性能越好.因此應(yīng)承受密度小的保溫材料。這樣既可節(jié)約能源，：3〕保溫護(hù)板厚度確實(shí)定保溫護(hù)板的厚度應(yīng)考慮滿足烘干室的工藝要求，保還良好的操作環(huán)境及節(jié)約熱能，又要盡雖削減設(shè)備的投資，因此在選擇保溫護(hù)板的厚度時(shí)，應(yīng)依據(jù)保障保溫板的溫差進(jìn)展計(jì)算。其中保溫護(hù)板外壁的放熱系數(shù)可按式〔67〕進(jìn)展計(jì)算?！?73+』一〔273+弘一一保溫護(hù)板外壁的放熱系數(shù),J/〔n??h-t〕;m——車間環(huán)境溫度，r;U一一保溫護(hù)板內(nèi)壁溫度，t;U--保溫護(hù)板外壁溫度.V；X—保溫材料的熱導(dǎo)率，J/〔m K〕o

(6-7)(6-8)8-—保溫材料的厚度.H〕；入值與保溫層的平均溫度成線性變化關(guān)系。其中保溫材料的平均溫度〔tp〕可由式〔610〕進(jìn)展計(jì)算。入=入。+如式中\(zhòng)一一保溫材料的熱導(dǎo)率.J/〔m-X：〕;

〔69h——保溫材料在〔〕1：時(shí)的熱導(dǎo)率，J/〔m*V〕;b一一每上升it時(shí)，熱導(dǎo)率増加的常數(shù)；tp一一保溫材料的平均溫度，匸。6.4. 3.2加熱系統(tǒng)熱鳳循環(huán)烘干室的加熱系統(tǒng)是加熱空氣的裝置.并在烘干室的有效加熱區(qū)內(nèi)形成熱空氣環(huán)流，連續(xù)加熱工件，使涂層得到固化干燥。為保證烘干室內(nèi)溶劑蒸氣濃度處于安全范匡內(nèi)，烘干塞需要排解一局部含有溶劑蒸氣的熱空氣，同時(shí)需要吸入一局部穎空氣予以補(bǔ)充?！?〕加熱系統(tǒng)的分類氣體直接參與烘干室的空氣循環(huán)，這類加熱系統(tǒng)稱為直接加熱系統(tǒng)。熱風(fēng)循環(huán)烘干室煤氣直接加熱系統(tǒng)如圖6T3所

613熱風(fēng)循環(huán)烘干室煤氣直接加熱示。工作時(shí)，煤氣在燃燒室中燃燒產(chǎn)生高溫生成物，它與經(jīng)吸

風(fēng)管從烘干室中吸出的熱空氣及從空氣過濾器引進(jìn)的穎空氣相混合。混合的熱空氣用風(fēng)機(jī)經(jīng)送風(fēng)管送入烘干室內(nèi)，對(duì)工件涂層連續(xù)加熱。間接加熱系統(tǒng)如圖6￡所示。為滿足熱風(fēng)循環(huán)烘干室各區(qū)段熱風(fēng)呈的不同需耍，可設(shè)晝多個(gè)不同風(fēng)呈的相互獨(dú)立的加熱系統(tǒng)，也可僅設(shè)置一個(gè)加熱系統(tǒng)。在熱風(fēng)循環(huán)烘干室的升溫段中，工件從室溫升至烘干溫度需耍大吊熱戰(zhàn)，而且大局部溶劑蒸氣在此段內(nèi)快速揮發(fā)，要求較快地排出含有溶劑蒸氣的空氣，因此這個(gè)區(qū)段要求加熱系統(tǒng)能供給較大的熱風(fēng)量。在烘干室的保溫段，涂層主要起氧化或縮聚作用而形成固態(tài)薄膜，同時(shí)也有少量溶劑蒸發(fā)，因此不但需要熱最，而且還需要穎空氣，但該區(qū)段所需的熱雖較升溫區(qū)段〔2〕加熱系統(tǒng)的組成熱風(fēng)循環(huán)烘干室的加熱系統(tǒng)一般由空氣加熱器、風(fēng)機(jī)、調(diào)整閥、風(fēng)管和空氣過濾器等部件組成。風(fēng)管加熱系統(tǒng)的風(fēng)許引導(dǎo)熱空氣在烘干室內(nèi)進(jìn)展熱風(fēng)循環(huán)，將熱量傳給工件。風(fēng)管由送風(fēng)行和回風(fēng)管組成。經(jīng)過加熱器加熱的空氣經(jīng)送鳳口進(jìn)入烘干室內(nèi)，與工件和烘干室內(nèi)的空氣進(jìn)展熱量交換后由回鳳I」回到加熱器，這樣必定引起烘干室內(nèi)空氣的流淌，形成某種形式的氣流流型和速度場(chǎng)。布迓送回風(fēng)管〔口〕的目的是合理組織烘干室內(nèi)空氣的流淌，使烘干室內(nèi)有效烘干區(qū)的溫度能更好地滿足工藝耍求。送回風(fēng)管〔口〕的布置是否合理，不僅血接影響烘干室的加熱效果，而且也影響加熱系統(tǒng)的能耗呈。送回風(fēng)管〔口〕的位置對(duì)保證整個(gè)烘干室溫度的均勻性有很大影響。送回風(fēng)管〔口〕的位置應(yīng)能保證影響烘干室內(nèi)空氣組織的因索很多，如送風(fēng)口的位蛍和形式、回風(fēng)口的位宣、烘干室的兒何外形及烘干室內(nèi)的各種擾動(dòng)等。其中以送風(fēng)口的空氣射流及其參數(shù)對(duì)氣流組織的影WW最為重耍。當(dāng)加熱后的空氣從送風(fēng)口送進(jìn)烘干室后，該射流邊界與四周氣體不斷進(jìn)展動(dòng)量、熱量及質(zhì)量交換，四周空氣不斷被卷入，由于烘干室內(nèi)壁的影響導(dǎo)致形成回流，射流流量不斷增加，射流斷面不斷擴(kuò)大。而射流速度則因與四周空氣的能量交換而不斷下降、:，應(yīng)當(dāng)留意到，相鄰間送風(fēng)口的射流也會(huì)相互厳響。因此送風(fēng)口的開設(shè)應(yīng)考慮到烘干室風(fēng)管應(yīng)合理敷設(shè)，在滿足烘干室要求的條件下，應(yīng)盡雖削減風(fēng)管的長(zhǎng)度、截面和方向的變化，以削減管道中的熱損失和壓力損失。風(fēng)管的室外局部外表應(yīng)敷設(shè)保溫層。為保證較長(zhǎng)的烘干室內(nèi)各送風(fēng)口的風(fēng)躋根本一樣，送風(fēng)管需要設(shè)計(jì)為變截面風(fēng)管?？紤]到制造和安裝的便利，也可將送風(fēng)管制成等截面的矩形風(fēng)宦，通過各送風(fēng)口的閥門進(jìn)展送風(fēng)風(fēng)量調(diào)整風(fēng)管之間以法蘭或咬口連接.當(dāng)用法蘭連接時(shí)為了提高連接的密封性、削減漏風(fēng)量需在連接法蘭之間放入襯墊.襯墊的厚:度為3 5mm。假設(shè)風(fēng)管內(nèi)氣流的溫度大于7〔〕1：時(shí).法蘭之間要襯墊石棉紙或石棉繩進(jìn)展密封。風(fēng)管一般承受鍍鋅鋼板制造，鋼板的厚度可依據(jù)風(fēng)管的尺寸大小選定。不同風(fēng)管所需的鋼板厚度見表667。62圓風(fēng)管鋼板厚度鋼板初風(fēng)管鋼板初風(fēng)管鋼板制繪管外程/mm 外fi/mm外輕允許僞左/HHH100-200 ±1Z20 500 10.50.75M/mtn560—11201250-2000/mm±1士丨】1.02】5表67矩形風(fēng)管鋼板厚度鋼板制域管鋼板制域管鋼板制風(fēng)仔外邊120X120—200x200250X]20 500XS00^2=2U.S0.75外邊長(zhǎng)允許ttS/mm000X1(JOO12t>QX2000 *21.01.2-1.5送回風(fēng)管〔口〕在烘干室內(nèi)布置的方式較多，常用的有下送上回式、側(cè)送側(cè)回式和上送上冋式。送回風(fēng)管〔口〕64。6T送風(fēng)管各種布置方式的輕點(diǎn)送園風(fēng)管布冑送園風(fēng)管布冑方式布rttnrt符點(diǎn)適用范〔S送鳳恃沿烘干系底部設(shè)At送 KUI下送上回式匕部空余空何設(shè)AN利用熱空7送風(fēng)經(jīng)濟(jì)性好■氣滾組織合理工件加焦較均勻■烘干棗內(nèi)不易總灰可保用供干空底部的人最空間烘密體狽相對(duì)較大F工件懸掛式輸送涂層質(zhì)肚耍求較髙，橋式烘干宰更達(dá)用送風(fēng)風(fēng)連徵送風(fēng)溫岸:較小側(cè)送側(cè)冋式敏行程烘于室送同風(fēng)廿沿保沮護(hù)板設(shè)置〕多行程熱干疾送俎護(hù)板和11件運(yùn)行屮閭空何布置送風(fēng)經(jīng)擠性好$煥干童內(nèi)不易起灰可保障涂氏質(zhì)■〕花直俎駅設(shè)計(jì)要求較話一股定為了和用烘干室的空余空涂層康債要求校高多行程烘干空可便其體枳設(shè)計(jì)得相對(duì)較小因此史進(jìn)用烘送冋風(fēng)胥均設(shè)葉在烘干室上部送F電休枳相對(duì)較小給抵耗較小但風(fēng)QS各幷原囚不舵在烘丁電下I：?jiǎn)柺綄?duì)工件送Mi-ft送城風(fēng)速較胚射程長(zhǎng)隹人的空代汨差也大*大，濫度克減大送風(fēng)1J4V部布EKff的場(chǎng)合僑式烘干用較少味應(yīng)漫短路烘干宅內(nèi)容顯E灰送風(fēng)口的形式一般有插板式、格柵式、孔板式、噴射式及條縫式。插板式是在送風(fēng)管上開設(shè)矩形風(fēng)口，風(fēng)口的送風(fēng)呈可由風(fēng)口閘板進(jìn)展調(diào)整。插板式構(gòu)造簡(jiǎn)潔、制造便利，一般下送上回式構(gòu)造應(yīng)用較多，但送風(fēng)管的風(fēng)速和送風(fēng)口的風(fēng)速必需選擇合理，應(yīng)盡量避開風(fēng)口切向氣沆的產(chǎn)生；格柵式是在矩形風(fēng)口設(shè)置格柵板引導(dǎo)氣流的方向，一般下送上回式和側(cè)送側(cè)回式均可使用，但要增加烘干室的空間；孔板式是在送風(fēng)菅的送風(fēng)面上開設(shè)假設(shè)干小孔，這些小孔即送風(fēng)口，i般下送上回式和側(cè)送側(cè)回式均可使用。它的特點(diǎn)是送風(fēng)均勻，射程長(zhǎng)，適用于上送上回式構(gòu)造；條縫式送風(fēng)口在上送上回式構(gòu)造中也有應(yīng)用，一般是為了得到較高的送風(fēng)風(fēng)速，但其壓力損失較大。送風(fēng)氣流方向要求盡量垂直于送風(fēng)管，一般依靠送風(fēng)管的穩(wěn)壓層與烘干室內(nèi)之間的靜壓差將空氣送出。穩(wěn)壓層內(nèi)的空氣流速越小，送風(fēng)口出流方向受英彫響也越小，從而保證氣流由垂直送風(fēng)管送出。假設(shè)穩(wěn)壓層空氣流速過小，送風(fēng)管截面尺寸增大，影響烘干室體積，送風(fēng)管內(nèi)靜壓也可能過高，漏風(fēng)量會(huì)用大。出風(fēng)速度過高時(shí)，會(huì)產(chǎn)生風(fēng)口噪聲，而且克接影響加熱系統(tǒng)的壓力損失；因此一般限制插板式和格柵式、孔板式出風(fēng)速度在2 5m/s范圍內(nèi)；限制噴射式及條縫式出風(fēng)速度在4 10m/s范圍內(nèi)。為保證送風(fēng)均勻，則需保證送風(fēng)管內(nèi)的靜壓處處相等。實(shí)際上，空氣在流經(jīng)送風(fēng)管的過程中，一方面由于流淌阻力使靜壓下降；一方而，在送風(fēng)管內(nèi)由于流雖沿程漸漸削減，從而使動(dòng)壓漸漸削減和靜壓漸漸增大?？傊?，送風(fēng)管內(nèi)的空氣靜壓是變化的。為保證均勻送風(fēng)，通常限制送風(fēng)管內(nèi)的靜壓變化不超過10%o因此，在設(shè)計(jì)送風(fēng)管時(shí)應(yīng)盡量縮短送風(fēng)管的長(zhǎng)度?？諝膺^濾器熱效果，因此烘干室需要承受空氣過濾器進(jìn)展除塵凈化。補(bǔ)充穎空氣的取風(fēng)口位置應(yīng)設(shè)在烘干室外空氣清潔的地方，使吸入的穎空氣含塵量較少。熱風(fēng)循環(huán)烘干室主要使用干式纖維過濾器和黏性填充濾料過濾器。干式纖維過濾器由內(nèi)外兩層不銹鋼〔或鋁合金〕網(wǎng)和中間的玻璃纖維或特別阻燃濾料制成的濾布組成。濾布的特點(diǎn)是由微小的纖維嚴(yán)密地錯(cuò)綜排列，形成一個(gè)具有很多網(wǎng)眼的稠密的過濾層，通過接觸阻留作用、撞擊作用、集中作用、重力作用及靜電作用進(jìn)展濾塵。干式纖維過濾器的過濾箱度較牢靠，而且市場(chǎng)上也有產(chǎn)品供給，應(yīng)當(dāng)是首選設(shè)備。黏性填充濾料過濾器由內(nèi)外兩層不銹鋼〔或鋁合金〕網(wǎng)和中間填充的玻璃纖維、金屬絲或聚苯乙烯纖維制成。步含塵空氣流經(jīng)填料時(shí)，沿填料的空隙通道進(jìn)彳亍屢次曲折運(yùn)動(dòng)，塵粒在慣性力作用下，偏離氣流方向并遇到黏性油上被粘住捕獲。黏性填允濾料過濾器的黏性油要求耐烘千室的工作溫度，而且不易揮發(fā)和燃燒。在實(shí)際使用中，由于黏性油不易選擇，絕大局部的填充濾料過濾器都不使用，因此其過濾效果較差，在涂層質(zhì)雖要求較高的場(chǎng)合不能承受。八e.r”空氣加熱器空氣加熱器用來加熱烘干室內(nèi)的循環(huán)空氣以及烘干室外補(bǔ)充的穎空氣的混合空氣，使進(jìn)入拱干室內(nèi)的混合氣體保持在肯定的工作溫度范圍內(nèi)；空氣加熱器按其承受的不同熱媒可以分為燃燒式空氣加熱器、蒸汽〔或熱水〕式空氣加熱器以及電熱式空氣加熱器。①燃燒式空氣加熱器分為宜接加熱式和間接加熱式兩種。直接加熱式空氣加熱器通常稱為燃燒室〔6-U〕,是將燃?xì)饣蛉加屯ㄟ^燃燒器〔燒嘴〕在燃燒室內(nèi)燃燒，然后將燃料燃燒生成物和熱空氣的混合氣體送入烘干室加熱工件涂層。該加熱器的優(yōu)點(diǎn)是熱效率薦.缺點(diǎn)是熱雖不易調(diào)整.占地面積大.明火也不夠安全。另外，混合熱空氣所含的煙塵較多，影響過濾器的使用壽命和涂層的質(zhì)量。該加熱器一般不6-15間接加熱式空氣加熱器示意1一噴嘴；2—循環(huán)空氣出口；3—摒氣管；6-14直接加熱式空氣加熱器示意1-吹嘴；23—拮氣管；口:能用在質(zhì)量要求髙的涂層烘干。645)點(diǎn)是安全，熱空氣請(qǐng)潔，熱量簡(jiǎn)潔調(diào)整，占地面積相對(duì)較小，但熱效率相對(duì)直接加熱式空氣加熱器要低一些。通常認(rèn)為間接加熱式空氣加熱器的效率是直接加熱式空氣加熱器的70% &)%左右。一般直接加熱式空氣加熱器用于膩?zhàn)踊蛴泻筇幚淼牡灼岷娓墒?，間接加熱式空氣加熱器可用于面漆及罩光涂料的烘干室。燃燒式加熱器燃料供給系統(tǒng)必需設(shè)置緊急迫斷閥。宣接加熱式空氣加熱器，烘干室的空氣循環(huán)系統(tǒng)的體積流量應(yīng)10倍。燃燒式加熱器假設(shè)使用直接點(diǎn)火裝置，燃燒室應(yīng)當(dāng)安裝火焰監(jiān)測(cè)器，② 蒸汽(或熱水)式空氣加熱器是利用蒸汽或熱水通過換熱器加熱空氣的裝置。該加熱器中的肋片6-16所示。圖616肋片換熱器的構(gòu)造 圖6-17電熱式空氣加熱器示意1一支座仰鋼；2—電熱元件；3—法蘭;4一外殼；5—接綫盒

2 3 4空氣換熱器一般垂直安裝，也町以水平安裝或傾斜安裝。但對(duì)于蒸汽作熱媒的空氣加熱器，為便于排解分散水，水平安裝時(shí)應(yīng)考慮肯定的坡度。按空氣流淌的方向，換熱器可以串聯(lián)也可以并聯(lián)。承受何種組合方式應(yīng)依據(jù)通過空氣雖的多少和需要換P說，也有并聯(lián)與串聯(lián)之分。但是對(duì)于使用蒸汽作熱媒的換熱器，蒸汽管路與各臺(tái)換熱器之間只能并聯(lián)。對(duì)于熱水作熱媒的換熱器而言，并聯(lián)、串聯(lián)或串、并聯(lián)結(jié)合安裝均可。但一般相對(duì)空氣而言并聯(lián)的換熱器，英熱水管(d)(O二次翻邊片路也必需并聯(lián)；串聯(lián)的換熱器，其熱水管路也應(yīng)串聯(lián)。在熱媒的管路上應(yīng)有截止閥以便調(diào)整或關(guān)斷換熱器，還應(yīng)設(shè)置壓力表〔和溫度計(jì)〕。此外，對(duì)于蒸汽系統(tǒng)，在回水管上還應(yīng)安裝銃水器。疏水器的連接收上應(yīng)有截止閥和旁通管以利于運(yùn)行中的修理。為保證換熱器的正常工作，在水管的嚴(yán)高點(diǎn)應(yīng)設(shè)置排空氣裝置，而在最低點(diǎn)應(yīng)設(shè)置泄水和排污閥門。617所示。電熱式空氣加熱器是利用電能加熱空氣的裝遺，具令加熱均勻、熱雖穩(wěn)定、效率高、結(jié)構(gòu)緊湊和掌握便利等優(yōu)點(diǎn)，因此在熱風(fēng)循環(huán)烘干室中應(yīng)用較多。電熱空氣加熱器有兩種根本的電熱元件〔換熱器〕，一種是裸〔或其他耐高溫的管式電加熱器由管狀電熱元件組成。該電熱元件是將電匪絲裝在特制的金屈套管中，中間填充導(dǎo)熱性好但不導(dǎo)電的材料，如結(jié)晶氧化鎂等。電阻線更端有鋼質(zhì)引出棒伸出管外，用來接通電源。當(dāng)電流通過電阻絲時(shí)電阻絲產(chǎn)牛熱量.均勻地加熱通過電熱元件衣面的空氣。電熱元件在電熱空氣加熱器中均為錯(cuò)列布置。為掌握便利，M熱器的電熱元件可分為常開組、調(diào)整組和補(bǔ)償組。常開組的安裝功率一般是加熱器設(shè)計(jì)功率的50%70%；置補(bǔ)償組。電熱式空氣加熱器安裝時(shí)要求加熱器與金屬支架間冇良好的電氣絕緣，梵常溫絕緣電阻必需大于IMG連過加熱器的重雖速度不宜取得過大或過小。過大時(shí)，空氣阻力過大，因而消耗能雖過多；過小時(shí)，阻812kg/〔m-s〕o當(dāng)使用電熱空氣加熱器時(shí)，風(fēng)速在8~12m/s較適合，風(fēng)速過高會(huì)使壓力損失增加；過低會(huì)影響效率。電熱空氣加熱器的電熱4〔〕mm較適合?？諝饧訜崞髟跓犸L(fēng)循環(huán)烘干室加熱系統(tǒng)中，可以安置在循環(huán)風(fēng)機(jī)后的送風(fēng)段內(nèi)，也可以安置在循環(huán)風(fēng)機(jī)彫響操作環(huán)境°在某些場(chǎng)合可以利用風(fēng)機(jī)后空氣加熱器前的高壓區(qū)排放烘干室的廢氣；空氣加熱器安置在循環(huán)風(fēng)機(jī)前時(shí).外部空氣簡(jiǎn)潔從加熱器中滲入。這時(shí)經(jīng)過風(fēng)機(jī)的空氣是箍個(gè)熱風(fēng)循環(huán)中溫度最高點(diǎn)，不能利用風(fēng)機(jī)后的高壓區(qū)排放烘干室廢氣，否則會(huì)造成大顯的熱能鋪張?？谇俺惺茌^多的定將空氣加熱器安遺在循環(huán)風(fēng)機(jī)詢的回風(fēng)段內(nèi)。正確合理選擇空氣加熱器，應(yīng)首先依據(jù)涂層的質(zhì)量要求、烘干室的工作溫度及加熱風(fēng)雖，在生疏各形式使烘干室內(nèi)的空氣在空氣過濾器的作用下改善苴干凈度；組織烘干室內(nèi)的氣流，提高熱空氣與工件涂層之間的c通風(fēng)機(jī)按其作用原理町分為軸流式和離心式兩種，熱風(fēng)循環(huán)烘干室加熱系統(tǒng)通常承受離心式通風(fēng)機(jī)。對(duì)于固化溶劑型涂層的烘干室，為了防火、陰爆，風(fēng)機(jī)需選用防爆型產(chǎn)品。由于一般離心式通風(fēng)機(jī)輸送介質(zhì)的最80V,因此一般熱風(fēng)循環(huán)烘干室加熱系統(tǒng)的風(fēng)機(jī)都需要有耐高溫的特別要求。風(fēng)機(jī)的外殼要求保溫，以削減熱損耗和改善操作環(huán)境。風(fēng)機(jī)與風(fēng)管之間的連接應(yīng)當(dāng)嚴(yán)密，防止由于連接不嚴(yán)造成的漏風(fēng)現(xiàn)象發(fā)生?；驈椯M(fèi)減震器。減震器應(yīng)依據(jù)工作負(fù)荷和T擾頻率進(jìn)展選擇，必需避開共振 的發(fā)生。由于管路系統(tǒng)連接不夠嚴(yán)密.會(huì)產(chǎn)生一些涵風(fēng)現(xiàn)象.因此設(shè)計(jì)空氣加熱系統(tǒng)的空氣雖及壓力損失時(shí)，應(yīng)當(dāng)考慮必耍的安全系數(shù)。一般釆用的安全系數(shù)為：附加海風(fēng)駅〔〕1〔〕%;10%-15%。離心式通風(fēng)機(jī)的性能-般指在標(biāo)準(zhǔn)狀況下的風(fēng)機(jī)性能。所謂標(biāo)準(zhǔn)狀況是指大氣壓力p=0.IMPa,大氣溫度T=3〕X3,相對(duì)濕度“=50%時(shí)的空氣狀態(tài)。而熱風(fēng)循環(huán)烘干室空氣加熱系統(tǒng)風(fēng)機(jī)的使用工況〔溫度、大氣壓力、介質(zhì)密度等〕均足在非標(biāo)準(zhǔn)狀況下，因此設(shè)計(jì)選擇離心式通風(fēng)機(jī)所產(chǎn)生的風(fēng)壓、風(fēng)量和軸功率等均應(yīng)按表6巧中有關(guān)公式進(jìn)展計(jì)算。在烘干室的安裝調(diào)試中，常常要對(duì)風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓或風(fēng)量進(jìn)展調(diào)整。設(shè)計(jì)時(shí)可以在風(fēng)閥開啟度時(shí)，阻力增加風(fēng)量減小，該裝置簡(jiǎn)潔，但風(fēng)量的調(diào)整范圍較小，而且簡(jiǎn)潔使風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)工作；在進(jìn)風(fēng)菅道上減小調(diào)整閥開啟度時(shí)，風(fēng)機(jī)出口后的管網(wǎng)特性曲線不變，因此具有較寬的風(fēng)量調(diào)整范圍。改蜚密度&轉(zhuǎn)數(shù)帀時(shí)的換算公式轉(zhuǎn)變轉(zhuǎn)數(shù)伙大ULt改蜚密度&轉(zhuǎn)數(shù)帀時(shí)的換算公式轉(zhuǎn)變轉(zhuǎn)數(shù)伙大ULt<273+T：(273TQp“；HiH\_(273+q“Hfh(273+T；)pritJ6.4.3.3空氣幕裝置對(duì)于連續(xù)式烘干室，一般工件連續(xù)通過，工件進(jìn)出口門洞始終是放開的。為了防止熱空氣從烘于室流出和外部空氣流入，減小烘干室的熱量損失，提離熱效率，除了將烘干室設(shè)計(jì)成橋式或半橋式之外，通常在烘干室進(jìn)、出口門洞處或單個(gè)門洞處設(shè)理空氣幕裝國(guó)。空氣幕裝置展在烘于室工件進(jìn)、出口的門洞處，以風(fēng)機(jī)噴射高速氣流形成的空氣幕。熱風(fēng)循環(huán)烘干室的空氣幕一般是在工件進(jìn)、出口門洞處兩側(cè)設(shè)置〔雙側(cè)空氣幕〕，空氣幕的通風(fēng)系統(tǒng)一般單獨(dú)設(shè)啓，即具有兩個(gè)獨(dú)立通風(fēng)系統(tǒng)的空氣幕，分別設(shè)迓在烘干室的進(jìn)、出口門洞處?？諝饽怀隹陲L(fēng)速要求10-20ni/so對(duì)于烘干溶劑型涂層的烘干室，應(yīng)留意空氣輔風(fēng)機(jī)以及配套電機(jī)的防爆問題。對(duì)于烘干粉末涂層的烘干室，工件的進(jìn)、口門洞處不能設(shè)置空氣幕，這時(shí)可考慮在工件出口處單獨(dú)設(shè)置空氣幕。熱風(fēng)循環(huán)固化設(shè)備的計(jì)算6.4.4.1計(jì)算依據(jù)承受設(shè)備的類型；傳熱的形式；最大生產(chǎn)率，〔m2/h或kg/h〕;〔沿懸掛綸送機(jī)移動(dòng)方向，m〕.吊掛問距〔m〕.寬度〔m〕、髙度〔m〕；輸送機(jī)的技術(shù)特性,.塑號(hào)、速度〔m/min〕、移動(dòng)局部質(zhì)毎〔包括掛具，kg/h〕;涂料及溶劑稀釋劑.種類、進(jìn)入烘干室的涂料消耗量〔kg/h〕、進(jìn)入烘干室的溶劑稀崔劑消耗量〔kg/h〕;固化溫度〔V〕；固化時(shí)間〔min〕;車間溫度〔X：〕;熱源種類。主要參數(shù)：如蒸氣壓力，電壓，燃油后燃?xì)獾臒嶂?、密度等?,4. 4.2主體尺寸的計(jì)算連續(xù)式烘干室室體長(zhǎng)度的計(jì)算①單行程烘干室室體的長(zhǎng)度按式(641)計(jì)算：LT】+&+/j(641)l\(642)L一一連續(xù)式烘干室的室體長(zhǎng)度，m;li一一烘干區(qū)長(zhǎng)度.m；v—懸掛輸送機(jī)速度，m/min;t 固化時(shí)間，min;h一一進(jìn)口區(qū)長(zhǎng)度.m;b——出口區(qū)長(zhǎng)度.inc當(dāng)設(shè)備為血通式烘干室時(shí).1?、1,一般為2 4m;當(dāng)設(shè)備為橋式烘干室時(shí).b、l$需要依據(jù)懸掛輸送機(jī)升降段(橋段)的水平投彩長(zhǎng)度進(jìn)展計(jì)算。懸掛輸送機(jī)升降段的水平投影計(jì)算可以參考式(6-13)。2h—一懸掛輸送機(jī)的升降高度差，m;2

l(Z3>—Acotab2Rtan(yj

(613)R0.6m0.sm;a取XT或45：②多行程烘干室室體的長(zhǎng)度按式(6H4)計(jì)算：A2仏+R,小+“厶+(L一一連續(xù)式烘干室的室體長(zhǎng)度，m；

兄)-(“-兇 $⑷h—懸掛輸送機(jī)水平轉(zhuǎn)彎處就遠(yuǎn)點(diǎn)距烘干室內(nèi)壁的跖離，m;v 懸掛輸送機(jī)速度，m/min;t 固化時(shí)間，min;R.——懸掛輸送機(jī)水平轉(zhuǎn)彎段的彎曲半徑，m；n——行程數(shù)；h一一進(jìn)口區(qū)長(zhǎng)度，m;6 出口區(qū)長(zhǎng)度，rn;當(dāng)設(shè)備為直通式烘干室時(shí)，一般心(厶)=2 3m；設(shè)備為橋式烘干室時(shí)，厶(厶〉可按式(643)計(jì)算;d一一烘干室保溫護(hù)板厚度，一般取.1 0?15g連續(xù)式烘干室室體寬度的計(jì)總室體的寬度按式(645)進(jìn)展計(jì)算：B=

枷十2*+2d (645)B一一連續(xù)式烘干室的室體寬度，m；b 掛件的最大寬度，m;n一一烘干室的彳亍程數(shù)；R一一懸掛輸送機(jī)水平轉(zhuǎn)彎軌道半徑，m;b一一掛件與循環(huán)風(fēng)管的間隙，m,h—一風(fēng)管寬度，m;8——烘干室保溫護(hù)板厚度.一般取0?1 0?15mc連續(xù)式烘干室室體截面高度的計(jì)算6-18所示。室體截面的高度按式(6-16)計(jì)篦:式中H——連續(xù)式烘干室的室體截面高度，m；h—掛件的最大高度，m;hi——掛件頂部至烘干室頂部?jī)?nèi)壁的距離，m;h20.25-0.4m,當(dāng)在高度方向上不設(shè)風(fēng)管時(shí)，b即為掛件底0.5-0.6m;113一一循壞風(fēng)管截面高度.TD,當(dāng)在高度方向上不設(shè)置風(fēng)管時(shí)，也=；30.1-0.2m；a—-烘干室底部保溫層厚度，一般取O.lmo3門洞尺寸的計(jì)算門洞寬度的計(jì)算工件通過處門洞的寬度按式(647)計(jì)算：人=6+2弘式中b——工件通過處門洞的寬度(通常捋烘干室門洞寬度)，m;b一一工件的最大寬度，m;U——工件與門洞側(cè)邊的間隙，-傲取l 0?2mo掛具通過處門洞的寬度按式(618)計(jì)算：

(61刀式中bi一一掛具通過處門洞的寬度m;b#一一掛具的嚴(yán)大寬度，in;

兒皿+26：

(6⑻兒一一掛具與門洞側(cè)邊的間隙.一般取.1化工件通過處門洞高度的計(jì)算工件通過處門洞的高度按式(649)計(jì)算：式中ho 門洞的高度,m;h----m;

hh+虹+他

(649)h<——工件底部至門洞底邊的間隙，…般取0.1 0?2m；115 0.08-0.15nk設(shè)置空氣幕的進(jìn).出口門洞應(yīng)考慮空氣幕管道的安裝位置心6.4.4.4熱損耗雖的計(jì)算熱風(fēng)循環(huán)烘干室設(shè)計(jì)時(shí)，熱損耗哥的計(jì)算一般按工作E寸單位時(shí)間內(nèi)的熱損耗呆進(jìn)展計(jì)算，然后再工作時(shí)熱損耗磧的計(jì)算工作時(shí)單位時(shí)間的熱損耗蟄按式(620)計(jì)算：式中Q——工作時(shí)總的熱損耗址，J/h；Q—一通過烘干室外壁散失的熱損耗雖.J/h;0—一通過烘干室地而散失的熱損耗量，J/h;Q—一加熱工件和輸送機(jī)移動(dòng)局部的熱損耗呈，J/h;Q一一加熱涂料(或水分)和涂料中溶劑(或水分)蒸發(fā)的熱損耗呈.J/h；Q 加熱穎空氣的熱損耗雖，J/h；Q—一通過烘干室外部循環(huán)風(fēng)管散失的熱損耗量，J/h;Q--通過烘干室門洞散失的熱損耗呈.J/h；k——考慮到其他未估量到的熱損耗辰的儲(chǔ)藏系數(shù)，-般取1?1 1.3。通過烘干室外樂散失的熱損耗量的計(jì)知每小時(shí)通過烘干室外堂散失的熱損耗雖按式(6T1)計(jì)算：

(620)H—4§i+為〉 (6-21)K-一烘卡室保溫護(hù)板的傳熱系數(shù)，J/(nf?h匸)，可按表66進(jìn)彳亍選??；F一一烘干室保溫護(hù)板的外表積之和，對(duì)于橋式或架空的直通式烘干室即為烘干室的外外表積，t-一烘干室的工作溫度.r；8t,取車間全年最低溫度月份的平均溫度°Jt/m傳K/J2?hJt/m傳K/J2?h0.080.10.120.15G5100S8004200350C通過烘十室地面散失的熱損耗雖的計(jì)算宜接安裝在地而(一般詢?cè)O(shè)耐火磚)上的烘干室熱空氣直接與地面接觸，每小時(shí)通過烘干空地面散失的熱損耗星按式(6H22)計(jì)算：Q：=K]F]—式中Ki15J/(mf?h-V);F.一一烘干室所占的地面面積，mx;le一一烘干室的工作溫度，V；ta>一一車間(環(huán)境)溫度，to加熱工件和輸送機(jī)移動(dòng)局部的熱損耗量的計(jì)算每小時(shí)加熱工件和輸送機(jī)移動(dòng)局部的熱損耗雖按式(6H23)計(jì)算：=(Gci+G“2)<6t—61>Gi一一按質(zhì)量計(jì)算的工件最大生產(chǎn)率，kg/h；Ci——工件的比熱容，J/(kg*V)；(4——每小時(shí)加熱輸送機(jī)移動(dòng)局部(包括掛具)的質(zhì)貿(mào)，kg/h；a-一輸送機(jī)移動(dòng)局部的比熱容.J/(kg*V);M一一工件或輸送機(jī)移動(dòng)局部在烘干室出口的溫度，V.一般取te2=U；U1一一工件或輸送機(jī)移動(dòng)局部在烘干室進(jìn)口處的溫度.t,一般取!<1=teoo加熱涂料(或水分)和涂料中溶劑(或水分)蒸發(fā)的熱損耗雖的計(jì)算毎小時(shí)加熱涂料(或水分)和涂料中溶劑(或水分)蒸發(fā)的熱損耗雖按式(6-24)計(jì)算：Q枳=G)CfeG卩式中G―每小時(shí)進(jìn)入烘干室的最大涂料消耗呈，kg/h；C3一一涂料的比熱容，J/(kg-V)；tr一一烘下室的工作溫度，V；X—一車間(環(huán)境)溫度,t；G一一每小時(shí)進(jìn)入烘干室的涂料中含有的址大溶劑質(zhì)量，kg/h；r——溶劑的汽化潛熱，J/kgc加熱穎空氣的熱損耗圮的計(jì)算每小時(shí)加熱穎空氣的熱損耗量按式(6-25)計(jì)算：Qz=G&c(人一fe)G$一一毎小時(shí)進(jìn)入烘干室的穎空氣的質(zhì)呈.kg/h；C4——空氣的比熱容，J/(kg*V)；u—烘干室的工作溫度.V；3——車間(環(huán)境)溫度，to

(6-22)(6T3)(6-24)(625)對(duì)于無溶劑的被涂物烘干G$可按式(6-26)估算：

G5=K0FO

(6-26)Gs一一每小時(shí)進(jìn)入烘干室的穎空氣的質(zhì)址.kg/h;Fo一一烘干室放開門洞的面積.m2;Ko一一閱歷數(shù)據(jù)，但通式無空氣幕時(shí)，K。取0.2-0.4,橋式或有空氣幕時(shí)，K。取0.1 015.溶劑型涂層烘干室G$的計(jì)算確定穎空氣雖的原則是保證在烘干室內(nèi)可燃?xì)怏w瑕高體積濃度不能趙過其爆炸下限值妁25%.烘干室內(nèi)粉末眾大含雖不能超過爆炸卜限濃度的50%6刁選取烘干室內(nèi)可燃?xì)怏w爆炸下限計(jì)算值。6T可燃?xì)怏w爆炸下限計(jì)算值TT宅類空ri2orF120VM燃?xì)怏wdF限計(jì)算值何歐式F限值取空滋時(shí)■炸下限仇的0 7取炸卜龍值取節(jié)溫時(shí)博炸下隈(ft〔67〕式中Gt笊一一一次裝我?guī)牒娓墒覂?nèi)的溶劑質(zhì)筮，g/次；臥一一車間內(nèi)空氣的密度，kg/rn;*0.llh;-一溶劑蒸氣的爆炸下限計(jì)算值.g/n?;425%的安全系數(shù)。-------—---------a”

〔6^89〕Rg/min;咕一一車間內(nèi)空氣的密度.kg/m3;Kg/m1;425%計(jì)算穎空氣雖。am15幷一一烘干過程中毎小時(shí)溶劑的最大蒸發(fā)疑.g/h,lh時(shí)R小時(shí)為何歇裝戦的lh平均蒸發(fā)量，例如：烘干周期為40min,該周期內(nèi)溶劑蒸發(fā)量為R?e(g),則RM=Rx60/40g/h;Pz——車間內(nèi)空氣的密度，kg/h；OF. 一一溶劑蒸氣的爆炸下限計(jì)算值，kg/m3;10——閱歷系數(shù)。連續(xù)式烘卡室穎空氣量的計(jì)算

一垃祁&氣5------:---------- (6^0)g/h;gkg/n?;埒鼻一一溶劑蒸氣的爆炸下限計(jì)算值，g/m3:4——25%的安全系數(shù)。(7)通過烘干室外部循環(huán)風(fēng)管散失的熱損耗量的計(jì)算每小時(shí)通過烘干室外部循環(huán)風(fēng)管散失的熱損耗雖按式(6^1)計(jì)算:式中Kz 外部循環(huán)風(fēng)伶的傳熱系數(shù)，J/(m2?h*V),可按表66選取，F(xiàn)t一一外部循環(huán)風(fēng)管的面積，品；G一一風(fēng)管內(nèi)的熱空氣溫度，t,-般取心——車間(環(huán)境)溫度，*C;K”K”通過烘干室門洞散失的熱損耗量的計(jì)算毎小時(shí)通過烘干室門洞散失的熱損耗呈按式(62)計(jì)算：““幾哲拆)““(TOO式中Co——確定黑體輻射常數(shù).一般

(631)1.5o(632)3)52OJ/(ni*?h?K4);確實(shí)定溫度，K;0——0.65-0.8o升溫時(shí)熱損耗雖的計(jì)算升溫時(shí)單位時(shí)間的熱損耗量按式(63)計(jì)算：QgKJQMQ/QL+QL+QLS)式中Qi一一升溫時(shí)總的熱損耗雖，J/h；QM一一通過烘干室外壁散失的熱損耗量.J/h；QL一一通過烘干室地面散失的熱損耗雖.J/h；QL一加熱與熱風(fēng)接觸的金屬局部的熱損耗量，J/h；QL一一烘干室保溫護(hù)板的保溫層吸熱時(shí)的熱損耗量，J/h；QL一一加熱烘干室內(nèi)空氣的熱損耗量，j/h；K,1.25-1.35.1)通過烘干室外壁散失的熱損耗雖的計(jì)算每小時(shí)通過烘干室外壁散失的熱損耗量按式(64)計(jì)算：

(63)(634)Q一一工作時(shí)通過烘干室外壁散失的熱損耗雖，J/ho2)烘干室地面散失的熱損耗雖的計(jì)算每小時(shí)通過烘干室地面散失的熱損耗量按式(6^5)計(jì)算:(6-35)式中Q—一工作時(shí)通過烘于室地面散失的熱損耗量，J/ho3〕加熱與熱風(fēng)接觸的僉屬局部的熱損耗量的計(jì)算每小時(shí)加熱與熱風(fēng)接觸的金屈局部的熱損耗吊按式〔6T6〕計(jì)算:Qt=式中G——被加熱的金屬局部質(zhì)量，kg；c——被加熱金屬的比熱容，J/〔kg C〕;

(6^6)t,—烘干室的工作溫度，V；2〔環(huán)境〕溫度，r；I從車間溫度加熱至工作溫度時(shí)所要求的時(shí)間，ho4〕烘干室保溫護(hù)板的保溫層吸熱時(shí)的熱損耗墩的計(jì)算毎小時(shí)烘干室保溫護(hù)極的保溫層吸熱時(shí)的熱損耗僦按式〔637〕計(jì)畀:CJ7kg；

△s-

(6-37)(6^8)一一保溫材料的比熱容，J/〔kg匸〕； t-一從車間溫度加熱至工作溫度時(shí)所要求的時(shí)間，h;△b—一工作溫度和外壁的平均溫度與車間溫度之差,r.汕可按式〔6T8〕計(jì)算;te一一烘干室的工作溫度.t；如一一烘干室外壁的溫度,r；“一一車間〔環(huán)境〕溫度，Vo5〕〔639〕計(jì)算：&=5心一b〕G——被加熱的空氣質(zhì)屍.kg；C4一一被加熱的空氣比熱容.J/〔kg-V〕；一一烘干室的工作溫度，r；“一一車間〔環(huán)境〕溫度.匸；t-一從車間溫度加熱至工作溫度時(shí)所要求的時(shí)間.he5熱能消耗童和循環(huán)空氣董的計(jì)算〔I〕燃料作為熱源時(shí)熱能消耗謚的計(jì)算最大燃料消耗顯按式〔640〕計(jì)算：

(639)G?一一燃料的最大消耗量，kg或卅；—一烘干室的最大熱損耗量,J/h；Qr一-燃料的熱值，J/kgJ/m‘；

(640)k一一燃料加熱系統(tǒng)的補(bǔ)償系數(shù)，由于冃前國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的燃料燃燒器尚無系列標(biāo)準(zhǔn)，大局部燃燒器均為自行設(shè)計(jì)或由國(guó)外引進(jìn)，燃料加熱系統(tǒng)的補(bǔ)償系數(shù)與燃燒器〔燃燒機(jī)〕的燃燒效率、燃燒生成物的溫度及燃燒室排放煙氣的余熱是否回用等諸多1.01.05.1.1-1.3；680%-95%；660%-70%,80%-95%?！?〕蒸汽作為熱源時(shí)熱能消耗址的計(jì)算(641)城大蒸乩消耗雖按式(6-41)計(jì)算:Q.一一蒸汽的最大消耗雖，kg/h；(4、一一烘干室的最大熱損耗量，J/h;r.一一蒸汽的潛熱,J/kg;爲(wèi)一一蒸汽加熱系統(tǒng)的補(bǔ)償系數(shù)，--般取1.2 1.3。電能作為熱源時(shí)熱能消耗雖的計(jì)算加熱器消耗的最大功率按式(6-42)計(jì)算：r_dQbm” (642)式中P——加熱器消耗的最人功率，kW/h；Qz—一烘干室的用大熱損耗戢，J/h;3.6x——lkW h的熱當(dāng)量，J/(kW?h)；匕一一電加熱系統(tǒng)的補(bǔ)償系數(shù)，一般取1.1 1.3。再循環(huán)空氣戢的計(jì)算每小時(shí)再循環(huán)空氣量每小時(shí)再循環(huán)空氣雖按式(643)計(jì)算：(6第)式中Q—一每小時(shí)再循環(huán)空氣雖.