滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例

滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例第1頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日軸承結(jié)構(gòu)模型油膜模型計(jì)算模型第2頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日計(jì)算模型負(fù)壓區(qū)氣蝕相變的處理以上是氣蝕相變的質(zhì)量和壓力方程。第3頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日不平衡力系數(shù)=0.25時(shí)軸心軌跡計(jì)算結(jié)果第4頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日某時(shí)刻軸瓦承受來(lái)自油膜的壓力和分布特點(diǎn)計(jì)算結(jié)果第5頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日穩(wěn)定油膜壓力分布特性（考慮氣蝕不存在負(fù)壓區(qū)）計(jì)算結(jié)果第6頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例(2)ADINA技術(shù)部2011年11月分片、立式滑動(dòng)軸承。Z第7頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日

轉(zhuǎn)子直徑400mm；

額定轉(zhuǎn)速1000rpm；

分片軸瓦，供4片；

不平衡力10000N；結(jié)構(gòu)技術(shù)網(wǎng)格計(jì)算模型第8頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日計(jì)算模型

軸承底端油壓1.1Mpa；

軸承頂端油壓1.0Mpa；第9頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日模擬轉(zhuǎn)子在軸心的啟動(dòng)過(guò)程(輸入文件pad-axis.in,pad-oil.in,后處理命令流trace-center-2.plo自動(dòng)畫(huà)出軸心軌跡)第10頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日計(jì)算模型起始位置在軸心轉(zhuǎn)子的軸心軌跡第11頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日計(jì)算模型啟動(dòng)初始時(shí)的壓力場(chǎng)第12頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日計(jì)算模型穩(wěn)定時(shí)刻的壓力場(chǎng)第13頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日模擬轉(zhuǎn)子在偏心的啟動(dòng)過(guò)程（轉(zhuǎn)子初始位置在+X方向10μm）轉(zhuǎn)子平移輸入文件：pad-axis-e10.in，pad-oil-e10.in瞬態(tài)啟動(dòng)輸入文件：pad-axis-e10-R.in，pad-oil-e10-R.in)第14頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日計(jì)算模型轉(zhuǎn)子的軸心軌跡轉(zhuǎn)子起始位置軸心位置第15頁(yè)，共16頁(yè)，2023年，2月20日，星期日

確定不同額定轉(zhuǎn)速/負(fù)載/軸承形狀尺寸/啟動(dòng)時(shí)間時(shí)，軸心平衡位置和穩(wěn)定時(shí)間；

研究確定不同供油孔流量分配設(shè)計(jì)對(duì)氣蝕的抑制作用；

可利用此模型研究初始為干摩擦狀態(tài)到油膜形成的穩(wěn)定過(guò)程；

反之，可利用此模型研究由于軸系耦合振動(dòng)/轉(zhuǎn)速變化/不平衡力變化/停車(chē)等因素引起的油膜失穩(wěn)/耦合振動(dòng)/干摩擦現(xiàn)象；

可考慮其中的生熱問(wèn)題對(duì)油膜強(qiáng)度影響