現(xiàn)代物流產(chǎn)業(yè)園區(qū)市政工程及地塊平場整治工程設計二標段支擋結構計算書

PAGE1PAGE1現(xiàn)代物流產(chǎn)業(yè)園區(qū)市政工程及地塊平場整治工程設計二標段工程編號:支擋結構計算書目錄TOC\o"1-3"\h\z1、設計依據(jù)及要求 11.1設計依據(jù) 11.2采用的規(guī)范和標準 11.2.1使用或參考的設計規(guī)范 11.2.2主要設計技術標準 12、工程概況及物理參數(shù) 22.1工程概況 22.2工程巖土體物理力學參數(shù) 33.1巖土界面滑動計算 43.2土層內部圓弧滑動計算 54、挖方高邊坡穩(wěn)定性分析 144.1切向坡穩(wěn)定性分析 14邊坡赤平投影圖 144.2反向坡邊坡穩(wěn)定性分析 155、支擋結構設計計算 165.13-3#填方高邊坡（3-2#擋墻）計算 165.25-1#填方高邊坡（5-1#擋墻）計算 33 PAGE61、設計依據(jù)及要求1.1設計依據(jù)（1）重慶西部現(xiàn)代物流產(chǎn)業(yè)園區(qū)開發(fā)建設有限責任公司與重慶市設計院簽定的設計合同（2）業(yè)主提供現(xiàn)狀場地1：500實測地形圖（3）道路周邊紅線及已發(fā)件用地（4）周邊道路設計資料（5）重慶西部現(xiàn)代物流園回龍壩片區(qū)南段二期道路（橫三路、縱三線北一段、橫四路西段、橫五路西段及縱四線北段）工程直接詳細勘地質勘察報告（重慶南江工程勘察設計集團有限公司2019.11）。1.2采用的規(guī)范和標準1.2.1使用或參考的設計規(guī)范（1）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）（2）《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2004）（3）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）（4）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTG3363－2019)（5）《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ004-89)（6）《公路環(huán)境保護設計規(guī)范》(JTJ/T006-98)（7）《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008）（8）《地質災害防治工程設計規(guī)范》(DB50/5029-2004)（9）《重慶市建筑邊坡支護設計文件編制深度規(guī)定和重慶市建筑邊坡工程方案可行性評估和施工圖審查深度規(guī)定》(2005年修訂)（10）《地質災害防治工程設計規(guī)范》(DB50/5029-2004)1.2.2主要設計技術標準荷載等級：汽車荷載：城-A級人群荷載：2004路基擋墻人群荷載設計基準年限根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及《地質災害防治工程設計規(guī)范》(DB50/5029-2004)，支擋工程設計基準年限為50年。安全等級根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及《地質災害防治工程設計規(guī)范》(DB50/5029-2004)，邊坡安全等級為一級和二級。地震設防標準根據(jù)《中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖A1》及《中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖B1》劃分，場區(qū)地震設防烈度：6度計算，7度構造設防。2、工程概況及物理參數(shù)2.1工程概況根據(jù)地形地質情況及道路設計，支擋結構為：1#和2#懸臂式擋墻，3#樁板擋墻（1.5*2m，2*2.5m，間距5m，擋土板厚0.35m）。2.2工程巖土體物理力學參數(shù)巖土設計參數(shù)建議表巖、土體物理力學參數(shù)標準值建議表懸臂式擋土墻計算根據(jù)地質剖面68-68及1-1，最不利狀況為坡載狀態(tài)，最大坡高6.1m，坡率為1:1.5。6m高懸臂式擋墻計算結果原始條件:墻身尺寸:墻身高:6.000(m)墻頂寬:0.500(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.100墻趾懸挑長DL:1.000(m)墻趾跟部高DH:0.700(m)墻趾端部高DH0:0.250(m)墻踵懸挑長DL1:3.450(m)墻踵跟部高DH1:0.700(m)墻踵端部高DH2:0.250(m)加腋類型:不加腋設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:1.000(m)防滑凸榫尺寸BT:1.400(m)防滑凸榫尺寸HT:0.700(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:26.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:200.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.300地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)112.0008.0000220.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:20.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結構重力分項系數(shù)=1.300√2.填土重力分項系數(shù)=1.300√3.填土側壓力分項系數(shù)=1.500√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數(shù)=1.500√=============================================[土壓力計算]計算高度為6.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=45.318(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列布置寬度=6.136(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置寬度B0=6.136(m)分布長度L0=25.000(m)荷載值SG=1400.000(kN)換算土柱高度h0=0.456(m)按假想墻背計算得到:第1破裂角：42.812(度)Ea=760.828(kN)Ex=338.795(kN)Ey=681.232(kN)作用點高度Zy=2.220(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=8.812(度)第1破裂角=41.230(度)Ea=490.769(kN)Ex=382.409(kN)Ey=307.599(kN)作用點高度Zy=2.850(m)墻身截面積=7.869(m2)重量=204.600(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=409.806(kN)重心坐標(2.411,-2.337)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=9.450(kN)相對于趾點力臂=0.429(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.300采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=5.480(m)墻身重力的力臂Zw=1.831(m)Ey的力臂Zx=5.038(m)Ex的力臂Zy=2.850(m)作用于基礎底的總豎向力=931.456(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2236.245(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=2.401(m)基礎底壓應力:墻趾=233.098凸榫前沿=210.060墻踵=106.849(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=664.738(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=498.553<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=332.369<=990.000(kPa)滑移力=382.409(kN)抗滑力=678.279(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.774>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.831(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=3.411(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.429(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=5.038(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=2.850(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=1089.863(kN-m)抗傾覆力矩=3326.108(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.052>1.500(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=931.456(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2236.245(kN-m)基礎底面寬度B=5.480(m)偏心距e=0.339(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.401(m)基底壓應力:趾部=233.098踵部=106.849(kPa)最大應力與最小應力之比=233.098/106.849=2.182作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.339<=0.167*5.480=0.913(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=233.098<=240.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=106.849<=260.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=169.974<=200.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=931.456(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2236.245(kN-m)基礎底面寬度B=5.480(m)偏心距e=0.339(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.401(m)基礎底壓應力:趾點=233.098踵點=106.849(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=1272.412(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2999.094(kN-m)基礎底面寬度B=5.480(m)偏心距e=0.383(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.357(m)基礎底壓應力:趾點=329.556踵點=134.828(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.700(m)截面彎矩:M=145.076(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1300.000(mm2)截面剪力:Q=283.449(kN)剪力設計值=283.449(kN)<451.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=102.109(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.176(mm)<δflimit=0.200(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=931.456(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2236.245(kN-m)基礎底面寬度B=5.480(m)偏心距e=0.339(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.401(m)基礎底壓應力:趾點=233.098踵點=106.849(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=1272.412(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2999.094(kN-m)基礎底面寬度B=5.480(m)偏心距e=0.383(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.357(m)基礎底壓應力:趾點=329.556踵點=134.828(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.700(m)截面彎矩:M=783.796(kN-m)縱向受拉鋼筋：As=3939.545(mm2)>Asmin=1300.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=3973(mm2)截面剪力:Q=372.906(kN)剪力設計值=372.906(kN)<451.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=509.726(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.290>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=5369.545(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.200(mm)；本設計實配鋼筋為D28@100，As=6158>5367，滿足規(guī)范要求。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂1.325(m)處]截面高度H'=0.632(m)截面剪力Q=32.868(kN)截面彎矩M=14.517(kN-m)截面彎矩M(標準值)=9.678(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1165.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=1171(mm2)剪力設計值=32.868(kN)<404.837(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.021(mm)<δflimit=0.200(mm)。[距離墻頂2.650(m)處]截面高度H'=0.765(m)截面剪力Q=131.474(kN)截面彎矩M=116.135(kN-m)截面彎矩M(標準值)=77.423(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1430.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=1437(mm2)剪力設計值=131.474(kN)<496.925(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.110(mm)<δflimit=0.200(mm)。[距離墻頂3.975(m)處]截面高度H'=0.897(m)截面剪力Q=286.554(kN)截面彎矩M=389.520(kN-m)截面彎矩M(標準值)=259.680(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1695.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=1703(mm2)剪力設計值=286.554(kN)<589.013(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。[距離墻頂5.300(m)處]截面高度H'=1.030(m)截面剪力Q=467.840(kN)截面彎矩M=886.570(kN-m)截面彎矩M(標準值)=591.047(kN-m)縱向受拉鋼筋：As=2839.795(mm2)>Asmin=1960.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=2854(mm2)剪力設計值=467.840(kN)<681.100(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.310>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=4399.795(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.200(mm)，本設計實配鋼筋為D28@100，As=6158>4400，滿足規(guī)范要求。5m高懸臂式擋墻計算結果原始條件:墻身尺寸:墻身高:5.000(m)墻頂寬:0.400(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.100墻趾懸挑長DL:0.900(m)墻趾跟部高DH:0.600(m)墻趾端部高DH0:0.250(m)墻踵懸挑長DL1:3.250(m)墻踵跟部高DH1:0.600(m)墻踵端部高DH2:0.250(m)加腋類型:不加腋設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.900(m)防滑凸榫尺寸BT:1.200(m)防滑凸榫尺寸HT:0.600(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:26.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:160.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.300地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)112.0008.0000220.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:20.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結構重力分項系數(shù)=1.300√2.填土重力分項系數(shù)=1.300√3.填土側壓力分項系數(shù)=1.500√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數(shù)=1.500√=============================================[土壓力計算]計算高度為5.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=46.718(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列布置寬度=5.494(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00014.274033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00034.294053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00034.294073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.00048.992093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00039.194布置寬度B0=5.494(m)分布長度L0=25.000(m)荷載值SG=1221.049(kN)換算土柱高度h0=0.445(m)按假想墻背計算得到:第1破裂角：44.352(度)Ea=642.510(kN)Ex=256.947(kN)Ey=588.895(kN)作用點高度Zy=1.856(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=7.453(度)第1破裂角=42.448(度)Ea=379.802(kN)Ex=301.507(kN)Ey=230.962(kN)作用點高度Zy=2.484(m)墻身截面積=5.716(m2)重量=148.609(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=340.629(kN)重心坐標(2.227,-1.820)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=9.315(kN)相對于趾點力臂=0.404(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.300采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=4.990(m)墻身重力的力臂Zw=1.683(m)Ey的力臂Zx=4.665(m)Ex的力臂Zy=2.484(m)作用于基礎底的總豎向力=729.516(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.730(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=2.259(m)基礎底壓應力:墻趾=187.740凸榫前沿=172.754墻踵=104.651(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=540.741(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=405.556<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=270.371<=990.000(kPa)滑移力=301.507(kN)抗滑力=494.633(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.641>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.683(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=3.127(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.404(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=4.665(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=2.484(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=748.833(kN-m)抗傾覆力矩=2396.563(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.200>1.500(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=729.516(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.730(kN-m)基礎底面寬度B=4.990(m)偏心距e=0.236(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.259(m)基底壓應力:趾部=187.740踵部=104.651(kPa)最大應力與最小應力之比=187.740/104.651=1.794作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.236<=0.167*4.990=0.832(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=187.740<=192.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=104.651<=208.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=146.195<=160.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=729.516(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.730(kN-m)基礎底面寬度B=4.990(m)偏心距e=0.236(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.259(m)基礎底壓應力:趾點=187.740踵點=104.651(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=994.563(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2207.775(kN-m)基礎底面寬度B=4.990(m)偏心距e=0.275(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.220(m)基礎底壓應力:趾點=265.253踵點=133.369(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.600(m)截面彎矩:M=93.195(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1100.000(mm2)截面剪力:Q=202.986(kN)剪力設計值=202.986(kN)<382.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=65.534(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.158(mm)<δflimit=0.200(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=729.516(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1647.730(kN-m)基礎底面寬度B=4.990(m)偏心距e=0.236(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.259(m)基礎底壓應力:趾點=187.740踵點=104.651(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=994.563(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2207.775(kN-m)基礎底面寬度B=4.990(m)偏心距e=0.275(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.220(m)基礎底壓應力:趾點=265.253踵點=133.369(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.600(m)截面彎矩:M=542.648(kN-m)縱向受拉鋼筋：As=3214.413(mm2)>Asmin=1100.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=3233(mm2)截面剪力:Q=262.915(kN)剪力設計值=262.915(kN)<382.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標準值)=353.916(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.292>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=4424.413(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.200(mm)，本次設計為D25@100，As=4909>4424，滿足規(guī)范要求。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂1.100(m)處]截面高度H'=0.510(m)截面剪力Q=25.350(kN)截面彎矩M=9.295(kN-m)截面彎矩M(標準值)=6.197(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=920.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=925(mm2)剪力設計值=25.350(kN)<319.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.021(mm)<δflimit=0.200(mm)。[距離墻頂2.200(m)處]截面高度H'=0.620(m)截面剪力Q=101.399(kN)截面彎矩M=74.359(kN-m)截面彎矩M(標準值)=49.573(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1140.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=1146(mm2)剪力設計值=101.399(kN)<396.150(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.111(mm)<δflimit=0.200(mm)。[距離墻頂3.300(m)處]截面高度H'=0.730(m)截面剪力Q=223.520(kN)截面彎矩M=250.249(kN-m)截面彎矩M(標準值)=166.833(kN-m)縱向受拉鋼筋構造配筋：As=1360.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=1367(mm2)剪力設計值=223.520(kN)<472.600(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。[距離墻頂4.400(m)處]截面高度H'=0.840(m)截面剪力Q=366.566(kN)截面彎矩M=573.128(kN-m)截面彎矩M(標準值)=382.085(kN-m)縱向受拉鋼筋：As=2276.882(mm2)>Asmin=1580.000(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=2288(mm2)剪力設計值=366.566(kN)<549.050(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。最大裂縫寬度：δfmax=0.310>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=3526.882(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.200(mm)，本次設計為D28@100，As=6158>3526，滿足規(guī)范要求。樁板擋墻計算本工程縱四線北段3#樁板擋墻，根據(jù)擋墻受力大小及懸臂長度共分為兩種類型。其中A類（1.5*2.0m，懸臂長度＜11m）、B類（2.0*2.5m,懸臂長度＜14m），左側人行道邊線設置，樁間距為5m。樁基嵌入中風化巖≥3D（D為樁基長邊尺寸），擋板厚0.35m，墻背填料綜合內摩擦角33°，邊坡頂部人群荷載按2015路基擋墻人群荷載、車輛荷載按城-A級取值。4.1A類（1.5m*2.0）計算計算取最不利斷面25-25’進行計算，計算結果如下：原始條件: 墻身尺寸:樁總長(m)20.200嵌入深度(m)9.500截面形狀方樁樁寬(m)1.500樁高(m)2.000樁間距(m)5.000擋土板的類型數(shù)(<=5)1嵌入段土層數(shù)(<=20)1樁底支承條件鉸接計算方法K法初始彈性系數(shù)A(MN/m3)初始彈性系數(shù)A1(MN/m3)板類板厚板寬板塊型號(m)(m)數(shù)10.3501.00015土層土層厚重度M,C,K序號(m)(kN/m3)120.00025.0055.000物理參數(shù):樁混凝土強度等級C35樁縱筋合力點到外皮距離(mm)100樁縱筋級別HRB400樁箍筋級別HRB400樁箍筋間距(mm)200樁配筋形式樁拉區(qū)縱筋配筋范圍(度)樁壓區(qū),拉區(qū)縱筋比板混凝土強度等級C35板縱筋合力點到外皮距離(mm)50板縱筋級別HRB400場地環(huán)境一般地區(qū)墻后填土類型單層填土墻后填土內摩擦角(度)33.000墻后填土粘聚力(kPa)0.000墻后填土容重(kN/m3)20.000墻后填土浮容重(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角(度)16.500地震烈度面?zhèn)鹊卣饎铀畨毫ο禂?shù)背側地震動水壓力系數(shù)地基土容重(kN/m3)25.000地基土浮容重(kN/m3)基底摩擦系數(shù)0.450地基浮力系數(shù)地基土類型巖石地基抗震基底容許偏心距墻身地震力調整系數(shù)公路等級及工程類別高速公路抗震重點工程地基土內摩擦角(度)30.000地基土粘聚力(kPa)10.000地基強度與偏心距驗算時斜面長度作為基底寬墻后填土層參數(shù)：層層厚度容重浮容重粘聚力內摩擦土壓力號(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)角(度)調整系數(shù)13.00020.0009.0000.00033.0001.00023.00019.0009.0000.00035.0001.000土壓力計算：土壓力計算方法庫侖坡線土柱:參數(shù)名稱參數(shù)值坡面線段數(shù)1坡面起始是否低于墻頂否坡面起始距離(m)0.000地面橫坡角度(度)20.000填土對橫坡面的摩擦角(度)25.000擋墻分段長度(m)10.000坡面線段參數(shù):折線水平投豎向投坡線長坡線仰換算序號影長(m)影長(m)(m)角(度)土柱122.0000.00022.0000.0001換算土柱參數(shù):土柱距離(m)寬度(m)高度(m)荷載序號1-10.000滿布未知城-A級荷載組合相關參數(shù)：結構重要性系數(shù)1.000荷載組合數(shù)1鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)=====================================================================第1種情況:組合1注意：內力計算時，土壓力分項(安全)系數(shù)=1.500[土壓力計算]計算高度為10.700(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=31.402(度)城-A級路基面總寬=22.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛8列布置寬度=6.532(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.8000.25030.0000.000028.6000.25030.0000.000036.8000.60070.0003.712048.6000.60070.0000.000056.8000.60070.0003.712068.6000.60070.0000.000076.8000.600100.0005.303088.6000.600100.0000.000096.8000.60080.0004.243108.6000.60080.0000.000布置寬度B0=6.532(m)分布長度L0=24.378(m)荷載值SG=1416.971(kN)換算土柱高度h0=0.445(m)第1破裂角：31.402(度)Ea=331.246(kN)Ex=317.605(kN)Ey=94.079(kN)作用點高度Zy=3.704(m)(一)樁身內力計算計算方法:K法 背側——為擋土側；面?zhèn)取獮榉菗跬羵?。背側最大彎?14007.831(kN-m)距離樁頂14.417(m)面?zhèn)茸畲髲澗?0.000(kN-m)距離樁頂0.000(m)最大剪力=3686.916(kN)距離樁頂19.787(m)樁頂位移=77(mm)點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0721.231-77-0.00020.4120.977-7.298-75-0.00030.8236.948-23.564-72-0.00041.23521.217-46.865-70-0.00051.64646.413-76.671-68-0.00062.05885.215-112.984-66-0.00072.469140.300-155.803-64-0.00082.881214.346-205.129-62-0.00093.292310.030-260.961-60-0.000103.704430.029-323.299-58-0.000114.115577.022-392.144-56-0.000124.527753.686-467.494-54-0.000134.938962.699-549.352-52-0.000145.3501206.737-637.715-50-0.000155.7621488.480-732.585-48-0.000166.1731810.604-833.961-45-0.000176.5852175.787-941.844-43-0.000186.9962586.706-1056.232-41-0.000197.4083046.040-1177.128-39-0.000207.8193556.465-1304.529-37-0.000218.2314120.661-1438.437-35-0.000228.6424741.302-1578.851-33-0.000239.0545421.068-1725.771-31-0.000249.4656162.638-1879.198-30-0.000259.8776968.686-2039.131-28-0.0002610.2887843.099-2192.355-26-0.0002710.7008772.834-2345.779-24-0.0002811.1139736.715-2305.104-22-92.2512911.52610675.847-2182.722-21-170.4733011.93911541.051-1973.177-19-235.3823112.35212305.863-1703.072-17-287.7693212.76512947.937-1384.893-16-328.4943313.17813449.904-1030.212-14-358.4673413.59113798.981-649.644-13-378.6333514.00413986.566-252.818-12-389.9563614.41714007.831151.631-11-393.3983714.83013861.306556.050-9-389.8993815.24313548.485953.740-8-380.3633915.65713073.4341338.901-7-365.6334016.07012442.4351706.569-6-346.4804116.48311663.6612052.524-6-323.5824216.89610746.8732373.198-5-297.5124317.3099703.1912665.547-4-268.7224417.7228544.9022926.931-3-237.5384518.1357285.2943154.972-3-204.1434618.5485938.6173347.408-2-168.5754718.9614520.0413501.936-2-130.7214819.3743045.7173616.057-1-90.3134919.7871532.8673686.916-1-46.9315020.2000.0001855.573-0-0.000(二)樁身配筋計算點號距頂距離面?zhèn)瓤v筋背側縱筋箍筋 (m)(mm2)(mm2)(mm2)1-0.0006000600036020.4126000600036030.8236000600036041.2356000600036051.6466000600036062.0586000600036072.4696000600036082.8816000600036093.29260006000360103.70460006000360114.11560006000360124.52760006000360134.93860006000360145.35060006000360155.76260006000360166.17360006000360176.58560006000360186.99660006000360197.40860006000360207.81960006000360218.23160006891360