工程施工模板工程施工方案改

宜賓市翠屏區(qū)邱場(chǎng)鎮(zhèn)中心學(xué)校寄宿制學(xué)校建設(shè)項(xiàng)目模板工程專(zhuān)項(xiàng)施工方案宜賓正一建設(shè)集團(tuán)有限公司二○一四年九月二十日模板工程概況本工程要求達(dá)到優(yōu)質(zhì)工程，模板工程質(zhì)量直接影響主體結(jié)構(gòu)表觀質(zhì)量。為保證混凝土結(jié)構(gòu)的表面平整度、垂直度、混凝土澆搗不漏漿，確保工程質(zhì)量，本工程模板系統(tǒng)打算接受九夾板木模系統(tǒng)，支撐及加固系統(tǒng)接受Φ48*3.5鋼管扣件式排架，還應(yīng)在墻模外側(cè)間距1.5米設(shè)置剪刀斜撐，將墻模與滿堂腳手架連成一個(gè)全體系統(tǒng)。木模板現(xiàn)場(chǎng)加工，現(xiàn)場(chǎng)拼接安裝。支撐加固系統(tǒng)均現(xiàn)場(chǎng)裝拆?，F(xiàn)場(chǎng)備齊一層半的用料，以利于循環(huán)周轉(zhuǎn)運(yùn)用。本工程模板隔離劑接受水質(zhì)類(lèi)脫模劑，模板每一層運(yùn)用后均該當(dāng)清算潔凈，涂抹脫模劑后再運(yùn)用。本工程模板接受九層板，柱梁模板、樓板模板接受規(guī)格915×1830。支撐接受鋼管排架系統(tǒng)（鋼管、扣件租賃）。墻板接受Φ12螺桿，具體做法要求如下：柱：模板接受九層板，背楞5×10木方，間距150-200，接受鋼管扣件固定，間距400-600，0.8米以上柱兩頭加直徑14對(duì)拉螺栓加固。樓板模板：接受腳手鋼管排架，地下室縱、橫間距1000，樓層縱、橫間距1000～1200，50×100楞木間距400，15厚九層板。支撐及加固系統(tǒng)梁模板的架設(shè)：梁模由底板、側(cè)模、夾木和斜撐等組成，下面用頂撐支承，間距把握在0.9米之內(nèi)。當(dāng)梁較大的時(shí)分，應(yīng)在側(cè)模上加對(duì)拉螺桿。平臺(tái)及梁下排架間距為0.8~1.0m，主梁下排架間距0.9m，程度牽引桿每1.8m高設(shè)置一道，并加剪刀撐固撐，平臺(tái)模擱柵用鋼管或50X100方木，間距0.3~0.4m。底模承受垂直荷載，接受4-5CM厚的木條板。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時(shí)，必需堅(jiān)固堅(jiān)實(shí)，如基座不往常該當(dāng)接受木楔楔緊，防止下墜，同時(shí)也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和緊縮變形形成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的1/1000。上、下層立柱應(yīng)在同一豎直線上，否則要?jiǎng)?wù)實(shí)行措施時(shí)下層樓面立柱的荷載能直接傳遞到下層樓面立柱上去，由于下層樓面的混凝土強(qiáng)度還很低，不能承受由立柱傳來(lái)的施工荷載。當(dāng)梁的跨度在4米或4米以上時(shí)，梁的底模應(yīng)起拱，起拱高度宜為全跨長(zhǎng)度锝0.1%--0.3%。梁側(cè)模應(yīng)先安裝一側(cè)，等鋼筋綁扎完成后，再封另一側(cè)的側(cè)模。當(dāng)梁較大的時(shí)分，應(yīng)在側(cè)板上家釘斜撐。平臺(tái)及主梁下排架間距為0.8m,程度牽引桿每1.8m高設(shè)置一道，離地0.2米高必需設(shè)置一道掃地桿，并加剪刀撐固撐，底模承受垂直荷載，接受4-5CM厚的木條板。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時(shí)，必需堅(jiān)固堅(jiān)實(shí)，如基座不往常該當(dāng)接受木楔楔緊，防止下墜，同時(shí)也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和緊縮變形形成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的1/1000?？蚣芰耗０寮茉O(shè)和支撐體系參見(jiàn)附圖三。柱模：方型框架柱模板接受木模，鋼管排架支撐體系。本工程方形柱模尺寸較大，最大的達(dá)到1.2米*0.9米，接受鋼管做柱箍，Ф14螺桿對(duì)拉。方柱模板架設(shè)參見(jiàn)附圖四。樓板模板的架設(shè)：平臺(tái)板接受15mm厚九夾板。平臺(tái)模擱柵用鋼管，間距0.3~0.4m。板模板安裝時(shí)，先在模板的外側(cè)彈程度線，其標(biāo)高為樓板底標(biāo)高減去樓板厚度和擱柵高度，在根據(jù)墨線架設(shè)程度鋼管，并用鋼管扣件安裝堅(jiān)固。再在程度鋼管上鋪設(shè)4cm×5cm的木方。然后鋪設(shè)九夾板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，便于模板拆除。樓板模板的架設(shè)和支撐體系參見(jiàn)附圖五。樓梯模板施工前按實(shí)踐層高放樣，先就位平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯底模板，然后安裝樓梯外幫側(cè)板，外幫側(cè)板安裝前先在其內(nèi)側(cè)彈出樓梯底部厚度線，用套板畫(huà)出踏步側(cè)板的檔木，在現(xiàn)場(chǎng)裝釘側(cè)板。樓梯寬度較大時(shí)，則沿踏步兩頭下面設(shè)反扶梯撐木，加釘1~2道吊木加固。樓板模板的架設(shè)：平臺(tái)板接受20mm厚九夾板。接槎陽(yáng)角處接受經(jīng)平刨處理后光滑的50X100木料相嵌收口。板模板安裝時(shí)，先在模板的外側(cè)彈程度線，其標(biāo)高為樓板底標(biāo)高減去樓板厚度和擱柵高度，在根據(jù)墨線架設(shè)程度鋼管，并用木方支撐堅(jiān)固。再在程度鋼管上鋪設(shè)4CM×5CM的木方。然后鋪設(shè)九夾板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，便于模板拆除。樓板模板架設(shè)支撐參見(jiàn)附圖五。樓梯模板：樓梯模板施工前按實(shí)踐層高放樣，先就位平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯底模板，然后安裝樓梯外幫側(cè)板，外幫側(cè)板安裝前先在其內(nèi)側(cè)彈出樓梯底部厚度線，用套板畫(huà)出踏步側(cè)板的檔木，在現(xiàn)場(chǎng)裝釘側(cè)板。樓梯寬度較大時(shí)，則沿踏步兩頭下面設(shè)反扶梯撐木，加釘1~2道吊木加固。模板的拆除本工程模板的拆除根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度確定構(gòu)件模板能否可以拆除。每次拆除之前，必需有監(jiān)理工程師簽發(fā)的《拆模令》方可進(jìn)行。模板的拆除：砼澆搗終了后，能保證砼表面及棱角不受損壞，方可拆除側(cè)模，并拔出拉桿螺栓，盡可能反復(fù)運(yùn)用。梁板等結(jié)構(gòu)跨度小于等于8米的承重結(jié)構(gòu)的底模必需待砼強(qiáng)度達(dá)到75%當(dāng)后方可拆模，而懸臂結(jié)構(gòu)或跨度大于8米的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)必需等混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%后才可拆除底模。另外，必需保證在其下面二層結(jié)構(gòu)梁板砼澆搗終了后，才可拆除該層的結(jié)構(gòu)承力模板。模板拆除是必需留意確?；炷两Y(jié)構(gòu)的質(zhì)量和安全，應(yīng)嚴(yán)厲恪守以下規(guī)定：拆摸挨次是先拆承重較小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的側(cè)模，然后再拆承重的程度方向的模板等。在拆除模板過(guò)程中，如發(fā)覺(jué)混凝土消滅特別景象，可能影響混凝土結(jié)構(gòu)的安全和質(zhì)量等成績(jī)時(shí)，應(yīng)馬上中止拆摸并經(jīng)處理認(rèn)證后，方可連續(xù)拆摸。冬期施工時(shí)，模板與保溫層應(yīng)在混凝土冷卻到5度后方可拆模。當(dāng)混凝土與外界溫差大于20度時(shí)，拆摸后應(yīng)對(duì)混凝土表面實(shí)行保溫措施，例如暫時(shí)掩蓋，使其緩慢冷卻等?，F(xiàn)場(chǎng)模板拆除過(guò)程中，須漸漸傳遞上去，不得聽(tīng)?wèi){拋擲，拆上去的模板隨即清算潔凈，并將板面涂刷隔離劑，按規(guī)格分類(lèi)堆放劃一。模板工程質(zhì)量要求豎向模板及其支架的支撐部分，應(yīng)有足夠的支撐面積。其支撐面積必需具備足夠的強(qiáng)度，滿足全部荷載的承載力。安裝模板及其支架的過(guò)程中，必需設(shè)置足夠的暫時(shí)固定設(shè)備，以免傾覆。為防止模板及其支架在風(fēng)荷載作用下傾覆，應(yīng)從模板構(gòu)造上實(shí)行有效的防傾覆措施，以保證模板的波動(dòng)性。梁、板的模板安裝必需保證其有足夠的強(qiáng)度、剛度和波動(dòng)性。梁模安裝后應(yīng)拉中心線檢查，以校正梁模的地位；梁的底模安裝后，則應(yīng)檢查并調(diào)整標(biāo)高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要加程度支撐或剪刀撐，保持頂撐的波動(dòng)以免失穩(wěn)?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏向?yàn)椋狠S線地位允許偏向5mm；底模上表面標(biāo)高允許偏向±5mm；基礎(chǔ)截面尺寸允許偏向±10mm；梁、柱、墻截面尺寸允許偏向+4、-5mm；層高小于5米時(shí)，垂直度允許偏向6mm；相鄰兩板凹凸差允許偏向2mm；表面平整度允許偏向5mm模板工程安全施工措施拆裝模板時(shí)，必需有波動(dòng)的登高工具，高度超過(guò)3.5m時(shí)，必需搭設(shè)腳手架，操作時(shí)，下面不得站人；安裝柱、墻模板時(shí)，應(yīng)一邊安裝一邊支撐固定，未支撐堅(jiān)固不得松手以防止傾覆。安裝梁的側(cè)模時(shí)，不得在梁的底模上站立或行走，運(yùn)用模板施工時(shí)期，對(duì)電線和電燈等各類(lèi)用電安裝必需實(shí)行愛(ài)護(hù)措施。零星物料如釘子、墊木、水泥墊塊等，必需裝箱或裝袋吊運(yùn)、防止墜落傷人。冬季高溫季節(jié)施工，留意錯(cuò)開(kāi)高溫作業(yè)工夫，避開(kāi)烈日下工作，做好防暑降溫工作。冬季霜雪時(shí)期施工，應(yīng)支配專(zhuān)人肅清腳手架上、道路上和混凝土上的積雪，做好防滑具體措施，確保施工人員施工操作的安全。木模板計(jì)算書(shū)附梁模板計(jì)算書(shū)：梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)工程稱(chēng)號(hào)：宜賓市翠屏區(qū)邱場(chǎng)鎮(zhèn)中心學(xué)校寄宿制學(xué)校建設(shè)項(xiàng)目建設(shè)地點(diǎn)：邱場(chǎng)鎮(zhèn)中心學(xué)校建設(shè)規(guī)模：教學(xué)樓3753平方米，大門(mén)14.6平方米，生活污水凈化池410m3，其中：1#池200m3、2#池100m3、3#池100m3、食堂生活污水隔油池10m3。支撐架的計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐方式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底添加承重立桿根數(shù)：1；接受的鋼管類(lèi)型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂?，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；鋼筋自重(kN/m3):0.20；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材種類(lèi)：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；穿梁螺栓程度間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝工夫，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算地位處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需求驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板根據(jù)均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵制矩，W=40×2×2/6=26.67cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；根據(jù)均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.4×17.85=8.567kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.4×4=2.24kN/m；計(jì)算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大彎矩M=0.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]2+0.117×2.24×[(900-120)/(4-1)]2=7.56×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.240×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.149kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=7.56×104/2.67×104=2.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.8N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=8.567N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40×2×2×2/12=26.67cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×8.567×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.67×105)=0.166mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(4-1)]/250=1.04mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.166mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=1.04mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載根據(jù)面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.149/0.400=7.873kN/m本工程中，次楞接受木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵制矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.126kN·m，最大支座反力R=3.464kN，最大變形ν=0.060mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.26×105/6.40×104=2N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大允許撓度值:[ν]=400/400=1mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.06mm小于次楞的最大允許撓度值[ν]=1mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.464kN,根據(jù)集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞接受木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵制矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.312kN·m，最大支座反力R=5.592kN，最大變形ν=0.113mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=3.12×105/1.28×105=2.4N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.4N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.113mm主楞的最大允許撓度值:[ν]=180/400=0.45mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.113mm小于主楞的最大允許撓度值[ν]=0.45mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M16；查表得：穿梁螺栓有效直徑:13.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.592kN。穿梁螺栓最大允許拉力值:[N]=170×144/1000=24.48kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.592kN小于穿梁螺栓最大允許拉力值[N]=24.48kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需求驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵制矩W分別為:W=400×20×20/6=2.67×104mm3；I=400×20×20×20/12=2.67×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+0.20）×0.40×0.90=10.454kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.2×0.20×0.40=0.096kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×(2.00+2.50)×0.40=2.520kN/m；最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(10.454+0.096)×2002+0.117×2.52×2002=5.40×104N·mm；σ=Mmax/W=5.40×104/2.67×104=2N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算接受標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1+q2=10.454+0.096=10.550kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×10.55×2004/(100×6000×2.67×105)=0.071mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.071mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24+0.2)×0.4×0.9×0.2+0.2×0.2×(2×0.78+0.4)]=2.185kN；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN)：q2=1.4×[(2.5+2)×0.4×0.2]=0.504kN；均布荷載設(shè)計(jì)值q=2.185+0.504=2.689kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的方式傳遞，其設(shè)計(jì)值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(0.60-0.40)/4=0.098kN2.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算：本工程梁底支撐接受鋼管，鋼管的截面慣性矩I，截面抵制矩W和彈性模量E分別為：W=5.08×100cm3；I=1.22×101cm4；E=206000N/mm2；簡(jiǎn)圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)鋼管的支座力:N1=N3=0.3kN；N2=2.285kN；最大剪力：V=1.143kN鋼管最大正應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=0.064×106/5.08×103=12.6N/mm2；鋼管最大剪應(yīng)力計(jì)算值：τ=2V/A=2×1.143×103/(4.89×100)=4.673N/mm2；鋼管的最大撓度：ω=0.011mm；鋼管的允許撓度:[ν]=600.000/250=2.400mm；鋼管最大應(yīng)力計(jì)算值12.619N/mm2小于鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值4.673N/mm2小于鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=120.000N/mm2，滿足要求！鋼管的最大撓度ν=0.011mm小于鋼管的最大允許撓度[ν]=2.400mm，滿足要求！八、梁底縱向鋼管計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵制矩W和彈性模量E分別為：W=5.08cm3；I=12.19cm4；E=206000N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管根據(jù)集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.3kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.09kN·m；最大變形νmax=0.162mm；最大支座力Rmax=1.013kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.09×106/(5.08×103)=17.7N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值17.7N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.162mm小于800/150與10mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管根據(jù)集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=2.285kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.686kN·m；最大變形νmax=1.232mm；最大支座力Rmax=7.712kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.686×106/(5.08×103)=134.9N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值134.9N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=1.232mm小于800/150與10mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)踐的單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向程度桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力根據(jù)下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN；R--縱向或橫向程度桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)后面計(jì)算結(jié)果得到R=7.712kN；R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的波動(dòng)性計(jì)算:立桿的波動(dòng)性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿波動(dòng)性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=2.285kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=7.712kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.149×3=0.536kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2×[(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.20+(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.120×(0.20+24.00)]=1.341kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N5=1.4×(2.500+2.000)×[0.800/2+(0.600-0.400)/4]×0.800=2.268kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=2.285+7.712+0.536+1.341+2.268=14.142kN；φ--軸心受壓立桿的波動(dòng)系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵制矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:l