化工原理精選題

二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起以下線的變化A.平衡線；B.操作線與q線；C.平衡線與操作線；D.平衡線與q線。離心通風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓等于。A.靜風(fēng)壓加通風(fēng)機(jī)出口的動(dòng)壓B.離心通風(fēng)機(jī)出口與進(jìn)口間的壓差C.離心通風(fēng)機(jī)出口的壓力D.動(dòng)風(fēng)壓加靜風(fēng)壓3.如圖所示，用U形壓差計(jì)與管道A、B兩點(diǎn)相連。已知各圖中管徑、A、B間的管長(zhǎng)L及管道中流體流量均相同,管內(nèi)流體均為20C水,指示液均為汞，則。A.R尹R，R=R=RB.R=R=R=RC.R=RRRD.R尹R121241234123412UR部轉(zhuǎn)子流量計(jì)的主要特點(diǎn)是。（從流道截面與壓差改變考慮）A.恒截面、恒壓差B.變截面、變壓差C.恒流速、恒壓差D.變流速、恒壓差當(dāng)兩個(gè)同規(guī)格的離心泵串聯(lián)使用時(shí),只能說。A.串聯(lián)泵較單臺(tái)泵實(shí)際的揚(yáng)程增大一倍B.串聯(lián)泵的工作點(diǎn)處較單臺(tái)泵的工作點(diǎn)處揚(yáng)程增大一倍當(dāng)流量相同時(shí)，串聯(lián)泵特性曲線上的揚(yáng)程是單臺(tái)泵特性曲線上的揚(yáng)程的兩倍在管路中操作的串聯(lián)泵，流量與單臺(tái)泵操作時(shí)相同，但揚(yáng)程增大兩倍當(dāng)離心泵內(nèi)充滿空氣時(shí)，將發(fā)生氣縛現(xiàn)象，這是因?yàn)?。A.氣體黏度太小B.氣體密度太小C.氣體比液體更容易起漩渦D.氣體破壞了液體連續(xù)性離心泵開動(dòng)以前必須充滿液體是為了防止發(fā)生。A.氣縛現(xiàn)象B.汽蝕現(xiàn)象C.汽化現(xiàn)象D.氣浮現(xiàn)象200kg濕物料中含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3/50%，干燥后含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3廣5%，試計(jì)算除去的水分量為:A.B.C.D.9.已知氮?dú)浠旌蠚怏w中的N2與H2的體積比為1:1，則氮?dú)浠旌蠚怏w在壓力100kPa（絕對(duì)壓力）和溫度25°C時(shí)的密度為A.m3B.kg/m3C.kg/m3D.kg/m3如圖所示，常溫水在管路中流過。為測(cè)定a、b兩點(diǎn)的壓力差，安裝一U形壓差計(jì)，指示液為汞。已知壓差計(jì)讀數(shù)R=150mmHg，水、汞的密度分別為1000kg/m3及13600kg/m3,則a、b兩點(diǎn)的壓力差為A.B.C.D.如圖所示的輸水管路，管內(nèi)徑d1=，d2=10cm，d3=5cm。當(dāng)流量為4L/s時(shí)，管段2處的平均流速為A.sB.sC.sD.s12.用泵將貯槽中的稀堿液送到蒸發(fā)器中進(jìn)行濃縮，如圖所示。泵的進(jìn)口管為①89mmX的鋼管，堿液在進(jìn)口管的流速為s，泵的出口管為①76mmX3mm的鋼管。貯槽中堿液的液面距蒸發(fā)器入口處的垂直距離為5m，堿液經(jīng)管路系統(tǒng)的機(jī)械能損失為40J/kg,，蒸發(fā)器內(nèi)堿液蒸發(fā)壓力（表壓）保持在20KPa，堿液的密度為1100kg/m3。，則所需的外加機(jī)械能為A.129J/kgB.119J/kgC.109J/kgD.99J/kg13.從高位槽向塔內(nèi)加料，高位槽和塔內(nèi)的壓力均為大氣壓。如圖所示。已知料液在管內(nèi)的總壓頭損失為液柱，要求料液在管內(nèi)以s的速度流動(dòng)，則高位槽的液面應(yīng)比入口處高出m.A.B.C.某離心泵用20C清水測(cè)定揚(yáng)程H。測(cè)得流量為720m3/h，泵出口壓力表讀數(shù)為，泵吸入口處真空表讀數(shù)為，兩截面間垂直距離為，則揚(yáng)程。（已知20C水的密度為m3）。A.B.C.D.15.如圖所示，生產(chǎn)中需將高位槽的水連續(xù)輸送到低位槽中，輸水量為35m3/h。管徑為①89mmX,管長(zhǎng)為138m（包括管徑的當(dāng)量長(zhǎng)度），管壁的相對(duì)粗糙度為，水的密度為1000kg/m3,黏度為1mPa-s，則兩水槽水面高度應(yīng)相m.。已知層流、湍流的摩擦系數(shù)計(jì)算公式為：64人=Re1互=T8lg=r、竺

l3.7)ReA.B.二、填空C.D.1.用真空表測(cè)量某臺(tái)離心泵進(jìn)口的真空度20KPa,若當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?10KPa,則其絕對(duì)壓力為____。黑體的輻射系數(shù)為Cb=（m2?&），試計(jì)算黑體在25°C時(shí)的輻射能力.用列管式換熱器加熱原油，原油進(jìn)口溫度為100C，出口溫度為150C；某反應(yīng)物作為加熱劑，進(jìn)口溫度為250C，出口溫度為180C.則并流的平均溫度差若原油流量為1800kg/h,比熱為2kJ/（kg.C）,總傳熱系數(shù)K為100W/（m2C）,并流時(shí)所需傳熱面積.有寬為高的3倍的矩形管路，橫截面積A為m2,則其濕潤(rùn)周邊長(zhǎng)度為，當(dāng)量直徑____.顆粒在降沉室中分離出來的條件是:停留時(shí)間沉降時(shí)間。試述五種不同進(jìn)料狀態(tài)下的q值：（1）冷液進(jìn)料；（2）泡點(diǎn)液體進(jìn)料;（3）汽液混合物進(jìn)料；（4）飽和蒸汽進(jìn)料；（5）過熱蒸汽進(jìn)料O7.對(duì)一定組成的二元體系的精餾過程，壓力越大，則相對(duì)揮發(fā)度越，對(duì)分離越解吸時(shí)溶質(zhì)由向傳遞。氣體的黏度隨溫度的升高而,水的黏度隨溫度的升高而o由于吸收過程氣相中的溶質(zhì)分壓總是液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收過程的操作線總是在其平衡線的O三、判斷題某臺(tái)離心水泵，從樣本上查得其氣蝕余量△h=2m（水柱）?，F(xiàn)用此泵輸送敞口水槽中40C清水，若泵吸入口距水面以上4m高度處，吸入管路的壓頭損失為1m（水柱），當(dāng)?shù)丨h(huán)境大氣壓力為。如圖所示。則該泵的安裝高度不合適（）精餾過程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，則相對(duì)揮發(fā)度減小。（）（）4.吸收中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù)減小，傳質(zhì)推動(dòng)力增大（）5.在穩(wěn)態(tài)傳熱中，凡是熱阻大處其溫差也大。（）某泵型號(hào)為IS65—50—160；其中IS表示為離心泵單級(jí)單吸式清水泵，65表示為離心泵的吸入口直徑mm，50表示為離心泵的排出口直徑mm，160表示為葉輪的公稱直徑mm（）在二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起平衡線的變化。（）在多管程列管換熱器中，無相變兩流體的平均傳熱溫差總是比純逆流時(shí)的小。（）流體在水平等直徑中流動(dòng)時(shí)的摩擦阻力損失hf所損失的機(jī)械能中的動(dòng)壓能相。（）10.對(duì)流傳熱系數(shù)是物質(zhì)的一種物理性質(zhì)。（）四、計(jì)算有一精餾塔，已知xD=（mol分率）R=2，平衡關(guān)系a=，塔頂全凝器D=100kmol/h，求塔頂?shù)诙K板上升的氣量v及組成和下降的液量及組成。用礦石焙燒爐送出來的氣體冷卻到20C后，送入填料吸收塔中，用水吸收除去其中的SO2。已知20C溶液中SO2的平衡關(guān)系符合Y蛇31X，進(jìn)塔氣體積為1000m3/h，爐氣中含9%（體積分?jǐn)?shù)）SO2，其余可視為惰性氣體（其性質(zhì)認(rèn)為與空氣相同），SO2的回收率為90%，逆流操作。吸收劑為清水，其用量為最小用量的倍。試計(jì)算吸收劑用量L，溶液出塔濃度及液氣比。有外徑為426mm的水蒸氣管路，管外覆蓋一層厚為400mm的保溫層，如圖所示。保溫材料的熱導(dǎo)率隨溫度t的變化關(guān)系為入=+W/（m?K）。水蒸氣管路外表面溫度為150C，保溫層外表面溫度為40C，試計(jì)算該管路每米長(zhǎng)的散熱量在相同的液相濃度下，易溶氣體溶液上方的分壓較大，難溶氣體溶液上方的分壓較小。po=\06.7kPa，p。=40kPa，液相摩爾組成2.泵的效率不包括A.水力效率B.機(jī)械效率C.原動(dòng)機(jī)效率D.容積效率A.B.C.D.相對(duì)粗糙度e/d=po=\06.7kPa，p。=40kPa，液相摩爾組成2.泵的效率不包括A.水力效率B.機(jī)械效率C.原動(dòng)機(jī)效率D.容積效率A.B.C.D.相對(duì)粗糙度e/d=，兩如圖表明，管中的水處于。A.靜止B.向上流動(dòng)C.向下流動(dòng)D.不一定如圖，U形壓差計(jì)測(cè)得：。（A）A、B間的阻力損失（B）A、B間的壓強(qiáng)差（C）A、B間位頭差加阻力損失（D）A、B間位頭差一臺(tái)試驗(yàn)用離心泵，開動(dòng)不久，泵入口處的真空度逐漸降低為零，泵出口處的壓力表也逐漸降低為零，此時(shí)離心泵完全打不出水。發(fā)生故障的原因是。A.忘了灌水B.吸入管路堵塞C.壓出管路堵塞D.吸入管路漏氣當(dāng)兩臺(tái)規(guī)格相同的離心泵并聯(lián)時(shí)，只能說。A.在新的工作點(diǎn)處較原工作點(diǎn)處的流量增大一倍當(dāng)揚(yáng)程相同時(shí)，并聯(lián)泵特性曲線上的流量是單臺(tái)泵特性曲線上流量的兩倍在管路中操作的并聯(lián)泵較單臺(tái)泵流量增大一倍在管路中操作的并聯(lián)泵揚(yáng)程與單臺(tái)泵操作時(shí)相同，但流量增大兩倍如圖所示，在高溫氣體的管道中心安裝一支熱電偶，測(cè)量高溫氣體的溫度。已知管道內(nèi)表TOC\o"1-5"\h\z面溫度為300C，熱電偶指示溫度為400C，高溫氣體對(duì)熱電偶表面的對(duì)流傳熱系數(shù)a=50W/（m2?K），熱電偶表面的黑度八。則高溫氣體的真實(shí)溫度為———*?J—*A.474B.464C.454D.444300kg濕物料中含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為％=50%，干燥后含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為32=3%，試計(jì)算除去的水分量為kgB.C.D.用泵將貯槽中的稀堿液送到蒸發(fā)器中進(jìn)行濃縮，如圖所示。泵的進(jìn)口管為中89mmX的鋼管，堿液在進(jìn)口管的流速為s，泵的出口管為①76mmX3mm的鋼管。貯槽中堿液的液面距蒸發(fā)器入口處的垂直距離為8m，堿液經(jīng)管路系統(tǒng)的機(jī)械能損失為40J/kg,，蒸發(fā)器內(nèi)堿液蒸發(fā)壓力（表壓）保持在20KPa，堿液的密度為1100kg/m&，則所需的外加機(jī)械能為A.139J/kgB.129J/kgC.119J/kgD.109J/kg如圖所示，常溫水在管路中流過。為測(cè)定a、b兩點(diǎn)的壓力差，安裝一U形壓差計(jì)，指示液為汞。已知壓差計(jì)讀數(shù)R=200mmHg，水、汞的密度分別為1000kg/m3及13600kg/m3,則a、b兩點(diǎn)的壓力差為B.C.如圖所示，有一垂直管路系統(tǒng)，管內(nèi)徑為100mm，管長(zhǎng)為16m，其中有兩個(gè)截止閥，一個(gè)全開，一個(gè)半開，截止閥全開時(shí)Z=，半開時(shí)Z=，直管摩擦系數(shù)入為。若只拆除一個(gè)全開的截止閥，其他保持不變，則此管路系統(tǒng)的流體體積流量qv將增加.A.48%B.38%C.28%D.18%某離心泵用20C清水測(cè)定揚(yáng)程H。測(cè)得流量為720m3/h，泵出口壓力表讀數(shù)為，泵吸入口處真空表讀數(shù)為，兩截面間垂直距離為，則揚(yáng)程為。（已知20C水的密度為m3）。如圖所示的輸水管路。管長(zhǎng)及管件的當(dāng)量長(zhǎng)度l=138m，管內(nèi)徑d=，水槽的液面高度差H=5m，則輸水量為.已知水密度為1000kg/m3,黏度u=10-3Pa?s，入計(jì)算公式為：二=-2lg竺^+25；。Ak3.7Re■寸人jA.45B.35C.25D.15有一外徑為表面已被氧化的鑄鐵管，其溫度為400C，插入一截面為見方的耐火磚煙道中，煙道內(nèi)壁溫度為1000C，鑄鐵管與耐火磚黑度分別為和，則鑄鐵管與耐火磚壁間每米管長(zhǎng)熱輻射的熱量.A.X103WB.X103WC.X103WD.X103W已知氮?dú)浠旌蠚怏w中的總與H2的體積比為3:1,則氮?dú)浠旌蠚怏w在壓力100kPa（絕對(duì)壓力）和溫度25°C時(shí)的密度為A.kg/m3B.kg/m3C.kg/m3D.m3、填空用真空表測(cè)量某臺(tái)離心泵出口用壓力表表壓為170KPa，若當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?10KPa,則其絕對(duì)壓力為已知苯與甲苯混合液中苯的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為，20C時(shí)苯的密度為879kg/m3，甲苯的密度為867kg/m3，則該溫度下混合液密度為用列管式換熱器加熱原油，原油進(jìn)口溫度為100C，出口溫度為150C；某反應(yīng)物作為加熱劑，進(jìn)口溫度為250C，出口溫度為180C.則（1）逆流的平均溫度差（2）若原油流量為1800kg/h，比熱為2kJ/（kg.C），總傳熱系數(shù)K為100W/（m2?C），求逆流時(shí)所需傳熱面積。黑體的輻射系數(shù)為Cb=（m2?時(shí)，試計(jì)算黑體在500C時(shí)的輻射能力.有橫截面積A為m2的圓形管路，其濕潤(rùn)周邊長(zhǎng)度為,當(dāng)量直徑。如圖所示的輸水管路，管內(nèi)徑d1=，d2=10cm，d3=5cm。當(dāng)流量為4L/s時(shí)，管段1處的平均流速為，管段2處的平均流速為一，管段3處的平均流速為。由于吸收過程氣相中的溶質(zhì)分壓總是液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收操作線總是在平衡線的。增加吸收劑用量，操作線的斜率，操作線平衡線，從而使過程的推動(dòng)力（y—ye）。精餾塔塔頂某理論板上汽相的露點(diǎn)溫度為t「液相的泡點(diǎn)溫度為t2,塔底某理論板上汽相的露點(diǎn)溫度為t3、液相的泡點(diǎn)溫度為t4,試按從大到小順序?qū)⒁陨?個(gè)溫度排列：金屬的導(dǎo)熱系數(shù)大都隨其純度的增加而，隨其溫度的升高而。顆粒真正產(chǎn)生沉降作用的方向?yàn)閺较?；它分別受、、阻力三方面力作用。三、判斷題輻射能力強(qiáng)的物體其吸收能力也強(qiáng)。（）在多管程列管換熱器中，無相變兩流體的平均傳熱溫差總是比純逆流時(shí)的小。（）連續(xù)性方程所反應(yīng)的管路各截面上流速的變化規(guī)律與管路上是否裝有管件、閥門或輸送設(shè)備等無關(guān)。（）已知非球形顆粒的體積為V，則該顆粒的等體積當(dāng)量直徑為d=36V/k（）e^v多層圓筒壁穩(wěn)定導(dǎo)熱時(shí)，通過各層的熱通量相等。（）直接水蒸氣加熱的精餾塔適用于難揮發(fā)組分為水，且要求釜液中易揮發(fā)組成濃度很高。（）在同一種流體中，不可能同時(shí)發(fā)生自然對(duì)流和強(qiáng)制對(duì)流。（）在穩(wěn)態(tài)傳熱中，凡是熱阻大處其溫差也大。（）物體的吸收率和黑度在數(shù)值上是相等的。（）四、計(jì)算在20C及下CO2與空氣的混合物緩慢地沿Na2CO3溶液液面流過，空氣不溶于Na2CO3溶液。CO2透過厚1mm的靜止空氣層擴(kuò)散到Na2CO3溶液中。氣體中CO2的摩爾分?jǐn)?shù)為，在Na2CO3溶液面上，CO2被迅速吸收，故相界面上的CO2的濃度極小，可忽略不計(jì)°20°C及時(shí)，CO2在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)D為s。CO2的擴(kuò)散速率是多少將含24%易揮發(fā)組分某混合液送入連續(xù)精餾塔，餾出液含易揮發(fā)組分95%，殘液中含3%易揮發(fā)組分（均為mol分率），塔頂蒸汽量為850kmol/h，回流