擠壓模具維修技術(shù)

擠壓模具維修技術(shù)第1頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一一、

模具的工作環(huán)境：1.模具是直接完成金屬塑性變形的工具2.在擠壓過程中承受高溫（450oC550oC）3.在擠壓過程中承受高壓（4001200MPa）、高摩擦作用的工具。

第2頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一二、模具主要失效與破壞形式磨損、塑性變形、疲勞破壞、斷裂

1.磨損的失效形式有：產(chǎn)品尺寸超差表面質(zhì)量惡劣：有壓坑、麻面、擦傷、劃傷、粘著等缺陷

2.

塑性變形的失效形式有：分流橋壓塌模芯縮頸工作帶壓塌或產(chǎn)生橢圓，產(chǎn)品形狀奇變。

第3頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一3.疲勞破壞熱疲勞裂紋，也稱龜裂。其產(chǎn)生原因是模具局部應(yīng)變超過彈性的極限并進(jìn)入塑性（s時(shí)）應(yīng)變區(qū)域時(shí)，微小的塑性應(yīng)變積累可能形成疲勞裂紋。產(chǎn)生原因：材料的導(dǎo)熱系數(shù)低，模具在高溫下的屈服強(qiáng)度（s）低，韌性不好造成的。模具因承受反復(fù)變化的拉、壓應(yīng)力和反復(fù)變化的熱應(yīng)力引起。

第4頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一應(yīng)對措施：選擇合適的材料，需經(jīng)合理的熱處理，采用良好的使用環(huán)境。4.模具的斷裂形式：平模?？准敖M合模下模?？捉橇涯Ｐ緳M斷、縱裂分流橋彎斷

第5頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一模具的斷裂裂紋分：脆性裂紋、韌性裂紋、疲勞裂紋。1）脆性裂紋：狀態(tài)：斷面光滑，無明顯的宏觀塑斷變形。產(chǎn)生原因：材料本身較脆，或內(nèi)部有缺陷（如裂紋、夾雜脆化物、氣孔等）；模子熱處理硬度較高；模腔形狀或模具結(jié)構(gòu)易產(chǎn)生應(yīng)力集中；模具表面狀態(tài)不良。

第6頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一2）韌性裂紋：狀態(tài)：斷口無光澤，呈灰暗色纖維狀。產(chǎn)生原因：材料硬度過低；工作溫度過高；模具上機(jī)悶車時(shí)間過長；模具承受負(fù)荷過大。

第7頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一3）疲勞裂紋狀態(tài)：模具龜裂，然后聚集擴(kuò)大，形成大的裂紋至斷裂。產(chǎn)生原因：模具因承受反、復(fù)變化的拉、壓應(yīng)力和熱應(yīng)力引起。

第8頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一.對模具的性能要求1）模具的使用性能硬度和紅硬性（熱穩(wěn)定性）：硬度是模具的重要指標(biāo)。模具在工作中承受應(yīng)力的作用下，保持形狀和尺寸不會(huì)迅速發(fā)生變化。紅硬性是指模具在受熱或高溫下工作，能保持組織和性能的穩(wěn)定，具有抗軟化的能力。

第9頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一

耐磨性模具在工作中要承受相當(dāng)大的壓應(yīng)力和摩擦力，要求模具仍能保持其形狀尺寸不變，持久耐用。

強(qiáng)度和韌性模具在工作中承受負(fù)荷以及沖擊、震動(dòng)等復(fù)雜應(yīng)力。要求模具應(yīng)具有足夠高的強(qiáng)度和一定的韌性。強(qiáng)度太高，模具易開裂；強(qiáng)度太低，模具容易塌陷。因此，要求強(qiáng)度和韌性有一個(gè)最佳配合，否則，會(huì)造成模具的早期失效。

還要考慮模具的高溫強(qiáng)度、熱疲勞、導(dǎo)熱性及耐磨性。

第10頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一三、產(chǎn)品在擠壓過程中的缺陷及其分析1.擠壓裂紋（與工模具無關(guān)）形成機(jī)理：由于摩擦力的原因，金屬變形不均勻，使表層金屬受附加拉應(yīng)力的作用，當(dāng)拉應(yīng)力積累到超過金屬破斷強(qiáng)度時(shí)就產(chǎn)生裂紋。溫度過高時(shí)金屬抵抗破壞的能力下降，變形速度過快時(shí)，附加拉應(yīng)力增加，晶粒破碎來不及恢復(fù)再結(jié)晶，使組織破壞劇烈，裂紋傾向性增加。

第11頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一產(chǎn)生原因：溫度、速度控制不好，溫度高，速度快；擠壓過程中沒有及時(shí)調(diào)整速度，當(dāng)金屬流出模孔后速度應(yīng)該變快，當(dāng)擠壓到后期時(shí)速度應(yīng)迅速變慢。消除方法：裂紋破壞了金屬組織的連續(xù)性，按技術(shù)條件要求不允許存在，是絕對廢品。

第12頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一2.劃傷：在制品的表面有粗糙的縱向或橫向的劃痕、劃溝、小溝等稱為劃傷，是制品表面常見的缺陷。形成機(jī)理：制品從?？琢鞒龅倪^程中，與工具或制品本身相互接觸而使之表面損壞。產(chǎn)生原因：模子工作帶出口部位不平整粘有金屬屑，模子后面的支撐墊?？撞还饣蝹破罚荒Ｗ庸ぷ鲄^(qū)有凸凹缺陷，?？卓盏哆^小，多孔模擠壓時(shí)產(chǎn)品互相纏繞；整套工具裝配不正；

第13頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一運(yùn)輸過程中吊運(yùn)不當(dāng)，都會(huì)造成劃傷。消除方法：及時(shí)檢查、修理和拋光模孔工作帶表面及出口部位。工具裝配要合適，與制品接觸部分表面要光滑。2.麻點(diǎn)麻面：指型材表面連續(xù)片狀或點(diǎn)狀的擦傷、麻點(diǎn)、金屬豆等。形成機(jī)理：模子工作帶粗糙或出現(xiàn)軟點(diǎn)而以分散點(diǎn)狀的形態(tài)粘結(jié)金屬，當(dāng)金屬點(diǎn)積累成金屬豆到一定程度時(shí)被流動(dòng)的金屬帶出到制品表面或成豆點(diǎn)狀劃傷制品。

第14頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一產(chǎn)生原因：模子硬度過低而粘結(jié)金屬；模子工作帶過寬或工作帶粗糙而粘結(jié)金屬；擠壓筒及鑄錠溫度過高或金屬流出速度過快而形成。消除方法：合理設(shè)計(jì)和制作擠壓模具；適當(dāng)控制擠壓溫度和速度；及時(shí)檢查和修理模孔的工作帶。

第15頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一2.氣泡：在制品表面出現(xiàn)的凸形泡，一般產(chǎn)生在制品的中部和尾部，軟合金較多。形成機(jī)理：擠壓筒、擠壓墊片或鑄錠組織中固有的沙眼、疏松、氣孔缺陷和外表面的溝槽帶進(jìn)的空氣、水分和油污受熱后揮發(fā)為氣體，在高溫、高壓金屬變形過程中進(jìn)入制品表面，形成氣泡。產(chǎn)生原因：①鑄錠表層的溝槽中的氣體，擠壓時(shí)裹入金屬表面形成氣泡。②擠壓筒磨損，在磨損部位與鑄錠之間空隙中的空氣在擠壓時(shí)進(jìn)入制品表面。

第16頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一鑄錠組織中固有的沙眼、疏松、氣孔缺陷在擠壓時(shí)集中于制品表面形成氣泡。擠壓筒、擠壓墊片帶有水分和油污在擠壓時(shí)進(jìn)入制品表面，形成氣泡。擠壓過程中的填充過快，排氣不好。消除方法①合理控制擠壓時(shí)的溫度、速度，加強(qiáng)鑄錠的質(zhì)量控制。②制品表面氣泡按技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)不允許存在，可以經(jīng)打磨消除掉，實(shí)測尺寸不超過制品負(fù)偏差，則按合格品交貨。

第17頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一5.起皮：在制品表面上產(chǎn)生一種附著的薄層金屬，有脫落現(xiàn)象，多出現(xiàn)在軟合金制品的前端。形成機(jī)理：①鑄錠表層金屬參與擠壓流動(dòng)沿前端彈性區(qū)流出,形成制品起皮；②擠壓筒內(nèi)有殘留物和使金屬易于流動(dòng)的因素都容易使制品“起皮”的形成。產(chǎn)生原因：①鋁合金在擠壓時(shí)，擠壓筒內(nèi)壁粘有原合金層未清理干凈；第18頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一②擠壓筒、擠壓墊尺寸或兩個(gè)擠壓墊的尺寸相差太大；

擠壓筒、擠壓墊磨損過大。消除方法：合理選擇、調(diào)配擠壓工具的尺寸，并及時(shí)檢查更換；保持?jǐn)D壓筒內(nèi)壁清潔；制品起皮按技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)不允許存在，但允許清除掉，在打磨光滑后制品實(shí)測尺寸不超過負(fù)偏差則為合格品。

第19頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一6.尺寸不符：制品的長、寬、厚及角度等幾何尺寸不符合技術(shù)條件和圖紙的要求。形成機(jī)理：擠壓模模孔尺寸本身不合格或因金屬流速不均使制品發(fā)生變形。產(chǎn)生原因：金屬填充不滿引其尺寸超負(fù)差：對靠近模子邊緣，即距擠壓筒邊緣較近，金屬受摩擦阻力較大，因而易產(chǎn)生填充不滿模孔，造成遠(yuǎn)離擠壓筒中心部位壁厚尺寸不夠。

金屬流速不均引起尺寸超負(fù)差：擠壓輪廓尺寸較大，特別是外接圓尺寸較大，壁厚差很大型材時(shí)，其遠(yuǎn)離中心的薄壁處，容易出現(xiàn)尺寸第20頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一第21頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一第22頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一超負(fù)差。如集裝箱、散熱片之類的型材，邊部的立筋端頭充不滿料而產(chǎn)生超負(fù)差現(xiàn)象。這是由于型材中部壁厚大，又處于擠壓筒中心，金屬流速較快，而邊部的立筋金屬流速慢，受到較大的拉應(yīng)力，結(jié)果使立筋壁厚尺寸變小；型材尺寸過大：由于?？自O(shè)計(jì)或制作時(shí)出差錯(cuò)，模孔的收縮量計(jì)算不準(zhǔn)確；模具強(qiáng)度偏低在擠壓過程中?？讖椥韵滤⒊叽绯?fù)差。修理方法：可將?？坠ぷ鲙тS成外斜，加壓后模具產(chǎn)生彈性變形時(shí)使尺寸正好符合要求。第23頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一模具彈性變形和整體彎曲引起尺寸變?。涸跀D壓寬厚比大的帶筋壁板、薄壁帶板和扁寬型材時(shí)，由于模具產(chǎn)生了較大的彈性變形，致使模孔中間部分明顯變小，引起型材斷面中部超負(fù)差的現(xiàn)象。修理方法：減慢中部金屬流速；擴(kuò)大?？字虚g部分模孔尺寸，根據(jù)型材寬度、寬厚比、合金性能的不同，型材中部的?？壮叽缬袝r(shí)要比邊部大1.5~3mm.金屬量供給不足引起的型材中部尺寸超負(fù)差在擠壓純鋁和軟合金條材時(shí)，由于中部流速快，金屬供給不足，引起制品中部下凹而超負(fù)公差的現(xiàn)象。修理方法：擴(kuò)大中部模孔尺寸，使之呈凸形。第24頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一擠壓復(fù)雜斷面型材時(shí)速度控制不當(dāng)，金屬流速過快或過慢都會(huì)引起尺寸和角度變化；

對定尺產(chǎn)品鑄錠長度計(jì)算錯(cuò)誤或切錯(cuò)尺寸。第25頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一消除方法：加強(qiáng)模具及制品尺寸的檢查；注意定尺產(chǎn)品的鑄錠計(jì)算和切斷長度；按型材特點(diǎn)，平穩(wěn)合理地控制擠壓速度；幾何形狀不符，線性尺寸小為不合格品，線性尺寸大、角度、平面間隙、擴(kuò)、并口等超差可進(jìn)行矯直修整，使實(shí)測尺寸達(dá)到合格。

第26頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一7.扭擰、彎曲、波浪：波浪—沿制品縱向的局部有連續(xù)起伏不平現(xiàn)象，稱為波浪。扭擰—制品沿縱軸有扭轉(zhuǎn)稱扭擰。彎曲—沿制品縱向呈現(xiàn)不平現(xiàn)象稱彎曲。沿縱向呈現(xiàn)均勻彎曲稱彎曲，在制品某處突然彎曲稱硬彎，沿制品寬度方向（側(cè)向）的彎曲稱刀形彎。形成機(jī)理：擠壓金屬在型材橫截面成不均勻性流速而形成彎曲或波浪；金屬流動(dòng)成力偶型流速形成扭擰。

第27頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一產(chǎn)生原因：?？自O(shè)計(jì)布置不當(dāng)、工作帶寬度分配不合理或加工不到位使摩擦阻力不適當(dāng)，致使金屬流速不均造成制品扭擰;②擠壓溫度-速度控制不當(dāng)制品也會(huì)起波；制品因壁厚差大，淬火時(shí)冷卻速度不一致造成彎曲。消除方法：

提高模具的設(shè)計(jì)、制造和修模水平；②適當(dāng)控制好擠壓溫度-速度。

第28頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一7.縮尾（與模具無關(guān)）：制品尾端經(jīng)低倍檢查，在其截面中間部位出現(xiàn)金屬連續(xù)被破壞的缺陷稱為縮尾。一般軟合金縮尾長度較長些。近幾年來，各廠家因?yàn)槎嗍褂们爸媚＃▽?dǎo)流模）、分流模擠壓生產(chǎn)，所以制品前端也存在縮尾缺陷。形成機(jī)理：金屬擠壓流動(dòng)到后期,鑄棒表面金屬沿?cái)D壓墊表面和后端彈性區(qū)的界面流入制品內(nèi)部,形成縮尾。產(chǎn)生原因：擠壓殘料太短或制品切尾長度不夠；

第29頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一②擠壓后期擠壓速度過快，造成鑄錠中間部分供流不足，外表層較臟的金屬產(chǎn)生橫向流動(dòng)擠入產(chǎn)品中形成縮尾；消除方法：制品不允許存在縮尾缺陷，因?yàn)樗茐牧私饘俚倪B續(xù)性。修正方法：

按規(guī)定留殘料長度；②平穩(wěn)合理地控制擠壓速度，特別是接近尾端時(shí)要及時(shí)調(diào)慢擠壓速度。

鑄錠表面要求清潔、無灰塵。

第30頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一9.成層：制品經(jīng)低倍檢查發(fā)現(xiàn)在截面邊緣部位有分層的現(xiàn)象稱為成層。形成機(jī)理：鑄錠表皮金屬沿模子和前端彈性區(qū)的界面流入制品，形成的一種表皮分層缺陷（夾層），破壞了制品的連續(xù)性，這種缺陷產(chǎn)生在制品前端。產(chǎn)生原因：?？着帕胁缓侠恚鄶D壓筒內(nèi)壁太近；②擠壓筒內(nèi)套、擠壓墊磨損嚴(yán)重或套內(nèi)有臟物，沒有及時(shí)清除或更換；

第31頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一鑄錠表面有塵垢或經(jīng)車皮的鑄錠有較大的偏析聚集物、金屬瘤等易產(chǎn)生成層；鑄錠表面粘有油污等臟物，擠壓前沒有清理干凈。鑄錠本身有分層或氣泡；切殘料時(shí)，在模面上留有斜頭。消除方法：合理設(shè)計(jì)模具，及時(shí)檢查和更換不合格的擠壓筒和擠壓墊；②加強(qiáng)鑄錠檢查，并保持清潔；當(dāng)擠壓筒的鋁襯套過厚或不光時(shí)，選用清理墊將鋁襯套進(jìn)行清理。

第32頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一10.焊縫不合格（焊合線寬度等于或小于0.7mm）：用分流?；蛏嘈文D壓空心型材時(shí)，金屬流在分流橋下的焊合位置出現(xiàn)條狀或線狀缺陷或沒有完全焊合的廢品。第33頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一形成機(jī)理：用組合模生產(chǎn)空心制品時(shí)，一般采用實(shí)心鑄錠，在擠壓力的作用下，金屬先被分流橋分成幾股金屬流再匯集于焊合室，在高溫、高壓、高真空的焊合室內(nèi)又被重新焊合，然后通過模芯和模孔所形成的間隙流出成為所需要的制品。但，如果溫度、速度和壓力選擇不當(dāng)，金屬在焊合室不能形成足夠大的靜水壓力，則金屬?zèng)]有焊合好就流出?？祝葱纬珊缚p不良。

這種缺陷多出現(xiàn)在制品前端。第34頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一產(chǎn)生原因①模具設(shè)計(jì)的分流比小，焊合腔深度或截面積不夠,使金屬供流不足，焊合室內(nèi)不能形成足夠大的靜水壓力；②擠壓溫度低、速度過快，金屬焊合質(zhì)量差；鑄棒有嚴(yán)重的夾雜、氣泡等缺陷；④擠壓比過小。第35頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一消除方法：①合理地設(shè)計(jì)模子，加大焊合室深度和截面積，使金屬在焊合室形成足夠大的靜水壓力(P≥10PS);焊合室深度H焊>tmax(型材最大厚度),H焊=(810)tmin或0.2倍的外接圓直徑;一般取決于擠壓筒直徑:H焊(0.10.15)D擠壓筒直徑(這是經(jīng)驗(yàn)公式,具體可查表);②

采用高溫、慢速擠壓；③

防止擠壓筒、墊片、模具、鑄錠抹油；加大擠壓比，要求擠壓比λ≥20。

第36頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一11.粗晶：制品在熱處理后，經(jīng)低倍檢查斷面晶粒大小不一，周邊的晶粒特別粗大形成環(huán)狀組織，稱為粗晶環(huán)。粗晶區(qū)的力學(xué)性能較細(xì)晶區(qū)低12-15%。形成機(jī)理：金屬在密封的擠壓筒內(nèi)變形,受到筒壁的磨擦阻力而產(chǎn)生物理變形使晶粒破碎嚴(yán)重，制品熱處理時(shí)表面層晶粒顯著長大變粗。這種缺陷多呈現(xiàn)在制品尾端，這是后端變形大的原因。產(chǎn)生原因：制品的粗晶是在擠壓時(shí)金屬變形不均勻引起。當(dāng)磨擦阻力大時(shí),金屬的物理變形大引起晶粒粗大；

第37頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一淬火溫度過高或保溫時(shí)間過長；與合金成分及鑄錠組織有關(guān)。消除方法：要求擠壓筒內(nèi)壁光潔，形成完整的鋁套，減少擠壓時(shí)的摩擦力；控制好溫度、擠壓速度；避免淬火溫度過高、保溫時(shí)間過長；用多孔模擠壓，使金屬變形均勻；調(diào)整合金成分，增加再結(jié)晶抑制元素；某些合金不采用均勻化處理，可使擠壓時(shí)粗晶環(huán)較淺；采用較高的溫度擠壓。

第38頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一12.條紋：擠壓制品在氧化著色后出現(xiàn)條紋。組織條紋—由鑄棒引起：鑄造過程中金屬化合物或非金屬化合物進(jìn)入鑄棒,在擠壓時(shí)被拉長;②在擠壓過程中,Mg2si相的夥粒遇冷長大,氧化后反光不一樣,這是組織不均勻的原因。加工條紋—由擠壓引起：由于擠壓溫度不均勻,出現(xiàn)局部溫度過高產(chǎn)生晶粒粗大或制品出?？缀罄鋮s不均勻引起制品陽極化后色澤不同的條紋。

第39頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一變形條紋—由模子產(chǎn)生：①由于導(dǎo)流模的內(nèi)尖角引起金屬紊流,產(chǎn)生表面應(yīng)力，使金屬不能同步流入模孔引起陽極化后出現(xiàn)流線色差。②模具工作帶硬度不均勻或工作帶各區(qū)域變化不圓滑引起粘鋁,擠壓時(shí)產(chǎn)生鋁顆粒,鋁顆粒遇冷變硬,金屬在繼續(xù)前進(jìn)時(shí)將鋁粒覆蓋,這樣不斷產(chǎn)生和覆蓋的產(chǎn)品在陽極化后的色澤不同。消除方法：①提高鑄棒質(zhì)量，控制化學(xué)成分并使之均勻；②合理設(shè)計(jì)模子工作帶，?？坠ぷ鲙С隹趨^(qū)要平整、光滑。模子氮化處理到高的表面硬度；控制擠壓溫度不要過高。

第40頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一13.表面缺陷：制品表面出現(xiàn)小黑點(diǎn)、黑斑、小亮條、白帶、小白點(diǎn)、雪花斑、小針孔、麻點(diǎn)等缺陷產(chǎn)生原因:(1)熔鑄過程產(chǎn)生原因：化學(xué)成分不均勻、有金屬夾雜，或鑄棒有氣孔、疏松、氧化膜、晶粒不均勻（組織不均勻）等;(2)擠壓方面的原因：

第41頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一擠壓速度過快、擠壓溫度不均勻;金屬變形不均勻；制品冷卻速度不均勻或與石墨油污接觸。

(3)工模具方面的原因：

模子設(shè)計(jì)不合理或加工不到位,硬度不均勻或硬度過低,制品在通過工作帶硬度低區(qū)出現(xiàn)白帶,模子工作帶燒焊過使制品在焊接部位產(chǎn)生白帶區(qū);

工模具加工不良，有毛刺、不光潔，模子表面硬度在氮化處理后不均勻。

(4)陽極化原因：槽液的濃度、溫度、電流密度不合適或工藝不合理。

第42頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一14.停止痕:制品上的橫向仃車痕①壓力不均衡使速度時(shí)快時(shí)慢;②模具支承不好,彈性變形大(剛度低);有外力作用。消除方法：高溫慢速勻速擠壓；合理設(shè)計(jì)工模具和正確選擇模具尺寸的配合，強(qiáng)度與硬度要達(dá)到技術(shù)要求，組件配合要緊密，間隙不可過大；防止垂直于擠壓方向的外力作用與制品上。

第43頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一15.力學(xué)性能不合格（與模子關(guān)系不大）：制品的b、0.2、（%）低于技術(shù)條件要求或很不均勻。產(chǎn)生原因：①化學(xué)成份含量低或化學(xué)成分配比不合理，一般來說，化學(xué)成分決定組織，組織決定性能，性能決定用途，所以說合金的化學(xué)成分含量和配比是十分重要的。②擠壓比過低:擠壓比過低，金屬變形不充分，要求棒材≥8，型材≥12，空心型材≥20;③熱處理制度:淬火溫度低,冷卻速度慢:

第44頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一消除方法：①嚴(yán)格按標(biāo)準(zhǔn)控制化學(xué)成分，因化學(xué)成分是確保力學(xué)性能的第一要素；②嚴(yán)格執(zhí)行熱處理制度：固熔溫度:6063T5,480～525C；6061T6，510～525C,時(shí)效工藝:6061T6175～180C,6～8h6063T5175～185C,6～8h或195～200C,1～1.5h調(diào)整擠壓工藝。

第45頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一16.平面間隙：沿型材縱向和橫向的不平直度稱為平面間隙?？v向間隙產(chǎn)生原因：當(dāng)生產(chǎn)條材或帶筋壁板時(shí)，若上下兩側(cè)面金屬流速不一致，就會(huì)產(chǎn)生上下翹曲，即產(chǎn)生縱向間隙。在擠壓材時(shí)，型材某一部位的金屬流速少有差異，就會(huì)產(chǎn)生縱向間隙，當(dāng)流速差較大時(shí)，就會(huì)形成縱向彎曲或彎頭，甚至可能堵模（見P282圖25-20）。橫向間隙產(chǎn)生的原因：產(chǎn)生橫向間隙要比縱向間隙復(fù)雜的多。有間隙的壁的兩面工作帶流速不一致，凸面快，凹面慢。具體來說，橫向間隙產(chǎn)生與型材的形狀、尺寸有關(guān)。如一端增加第46頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一一個(gè)垂直壁，即成“T”形時(shí)，型材的剛度大大增加，當(dāng)立邊兩側(cè)流速不均時(shí)，就會(huì)形成橫向間隙（見P283圖5-21）。修理方法：縱向和橫向間隙都是由于工作帶設(shè)計(jì)不合理引起的流速不均勻所致，所以，修模時(shí)將流速快的一側(cè)加阻；如果是由于模子彈性變形引起的尺寸變小和平面間隙不合格，則可將懸臂部分的工作帶做一斜角來解決(見-P283圖5-22）。第47頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一17.擴(kuò)口和并口：在擠壓槽形型材或類似槽形型材時(shí)，由于兩個(gè)“腿”兩側(cè)工作帶流速不一致，使之向外凸或向內(nèi)凸起，當(dāng)向外凸起時(shí)形成并口，反之為擴(kuò)口，同時(shí)平面間隙也會(huì)超差（見P284圖5-23）判斷方法：主要檢測各個(gè)面的間隙情況來判斷哪一個(gè)面流速快。一般外凸面工作帶處總是較凹下面流速快。根據(jù)金屬流速快慢來加以修正。第48頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一修理方法：一般對流速快的一側(cè)工作帶加阻礙。但對輕微的擴(kuò)口和并口，或在型材長度方向上擴(kuò)口和并口現(xiàn)象不是連續(xù)出現(xiàn)時(shí)，不必修模，可通過輥矯來校正。18.制品陽極化后不光亮:產(chǎn)生原因：鑄棒Fe、Zn含量高，或是鑄棒在均勻化處理過程中,冷卻速度過慢(緩慢冷卻,Mg2si沉淀相晶粒粗大呈針狀，陽極化后制品無光澤,硬度低)。第49頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一18.制品陽極化后出現(xiàn)陰陽面:產(chǎn)生原因：修模工對型孔各部位拋光呈度不一致,金屬流經(jīng)?？讜r(shí)受到的摩擦狀況不同,所以制品在陽極化后顏色光澤就不同。19.竹節(jié)(又名搓衣板式波浪):產(chǎn)生原因：在擠壓軟合金扁、寬型材時(shí),?？字行牟课还ぷ鲙чL度設(shè)計(jì)不合適,一般是工作帶過長引起的；或者是鑄棒溫度過低而產(chǎn)生周期性波浪。

第50頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一20.制品有毛刺:①模子工作帶軟硬不均勻，，軟點(diǎn)處粘鋁;②?？壮隹诓课徊徽R，對材料產(chǎn)生表面應(yīng)力;?？坠ぷ鲙н^長,摩擦力大；被擠壓合金化學(xué)成分的含量和配比也影響表面質(zhì)量。22、金屬回流(起大帽):①擠壓筒變形;擠壓機(jī)的模子鎖緊力不夠(4～5%P總壓力);棒溫太高,金屬太軟。第51頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一23、偏邊:①對稱部位分流孔大小不一致,大者則厚,小者則薄;模芯剛度低,擠壓過程中出現(xiàn)芯頭擺動(dòng)。上下模裝配不合理。第52頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一24、模子分流孔、工作帶、焊合室脫皮產(chǎn)生原因：①氮化時(shí)排氣不充分；

模子氮化面在氮化前修正不平整；

模子表面殘留著鹽酸；

線切割的熔融層未磨掉；

氮化層太厚（擠壓模的氮化層為0.18-0.20mm）；第53頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一

模子在加熱爐內(nèi)加熱時(shí)間過長或反復(fù)加熱；

模子材料質(zhì)量有問題；模子有過氮化現(xiàn)象：模子在氮化過程中氨氣的分解率過高或保溫時(shí)間過長致使氮化層太厚或硬度過高引起脫皮；模子在連續(xù)兩次氮化之間出料太少，使氮化層太厚引起脫皮。第54頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一消除方法：將模子工作帶銼修平整并拋光、清洗后重復(fù)氮化一次；

將分流孔、焊合室內(nèi)打磨光滑調(diào)整工藝重復(fù)氮化一次。

第55頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一25.制品表面覆蓋一層灰塵:產(chǎn)生原因：模子工作帶硬度過低,氮化后表面形成“氮化鐵”,擠壓過程中“氮化鐵”殘留在制品表面。(這種灰塵經(jīng)堿洗后可去掉)26.制品表面有顫紋:產(chǎn)生原因：由于溫度過高,壓力不均使速度不均造成。第56頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一26.過燒（與模子關(guān)系不大）：制品在加熱、均熱、淬火過程中，金屬組織有熔化現(xiàn)象。產(chǎn)生原因：

加熱爐不正常，通風(fēng)設(shè)備不良，爐子溫差大；定溫過高，儀表不靈；違反工藝制度，超工藝規(guī)定上偏差?；瘜W(xué)成分不符，鎂含量偏高，易產(chǎn)生過燒。這種缺陷破壞了金屬組織的致密性，降低了力學(xué)性能，是廢品。

第57頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一27.實(shí)心型材裂角：角材產(chǎn)生角裂的原因工作帶尖角棱處摩擦阻力過大；擠壓速度過快。修理方法：在出現(xiàn)角裂的部位將模子工作帶

修成圓角或涂以潤滑油。30.空心型材角變形產(chǎn)生原因：擠壓方管、矩形管產(chǎn)品時(shí)，由于工作帶寬度不適當(dāng)不均勻造成流速不均，一邊受拉一邊受壓，使產(chǎn)品的角度變形；供料不均勻造成流速不均。修理方法：準(zhǔn)確判斷屬于那一側(cè)的問題，采用阻礙或加速的方法。第58頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一28.空心型材角裂的產(chǎn)生原因：鑄錠有油污；鑄錠溫度低、擠壓速度快；焊合室的高度不夠，即分流比過小，金屬供流不足以形成足夠大的靜水壓力，使金屬焊合不好。29.管材四壁外凸產(chǎn)生原因：經(jīng)多次擠壓或其它原因，舌頭工作帶磨損出現(xiàn)凹坑，阻礙金屬沿舌頭表面流動(dòng)造成型材外側(cè)流速較內(nèi)側(cè)快，從而引起四壁外凸。如僅一壁或兩壁、三壁外凸，也可能是由于舌頭工作帶與?？坠ぷ鲙浜喜划?dāng)，即舌頭工作帶伸出?？坠ぷ鲙н^長引起或是由于舌頭局部磨損所致第59頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一修理方法：當(dāng)型材壁厚尺寸偏小時(shí)，可將舌頭工作帶凹坑銼平，減少摩擦阻力，或?qū)⑾履９ぷ鲙Ъ右宰璧K。如果壁厚尺寸不允許，可加快下模四角流速。30.型材四壁凹下的原因：大多數(shù)情況是由于模子剛度不夠，擠壓時(shí)發(fā)生彈性變形，使舌頭的實(shí)際工作帶減短，流速增加引起四壁凹下。如果一壁或兩壁、三壁產(chǎn)生這種情況，也可能是舌頭與工作帶配合不良引起金屬流速不均造成的。。第60頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一修理方法：上下模之間加一適當(dāng)厚度的墊片，然后從模子總厚度磨去一相同的厚度；也可將舌頭工作帶加阻或減薄模子工作帶第61頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一31.常出現(xiàn)的鑄造缺陷（與模子無關(guān)）：在擠壓制品的低倍組織上，常出現(xiàn)熔鑄過程帶來的各種缺陷：

光亮晶粒：合金組元偏低的貧乏固熔體一次晶。處理方法：純鋁、LF2、LF21不作檢查。其它合金擠壓制品允許有2mm的兩點(diǎn)，超出兩點(diǎn)按金屬間化合物處理。第62頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一

金屬間化合物：含難熔成分的高熔點(diǎn)的金屬化合物處理方法：所有型材允許有0.3mm的金屬化合物存在，型、帶材允許有0.30.5mm金屬間化合物兩點(diǎn)。這種缺陷破壞了金屬組織致密性，降低了力學(xué)性能，在超出允許值時(shí)判為廢品。

第63頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一氣孔、夾渣、疏松：在制品低倍組織中有微小的縮孔或氣孔，使結(jié)晶組織不致密，有時(shí)三者伴隨產(chǎn)生。處理方法：在不同程度上破壞了晶粒牢固度，是不允許存在的。

氧化膜：金屬合金內(nèi)部有鋁氧化物。處理方法：允許有0.30.5mm的氧化物5點(diǎn)（3點(diǎn)不計(jì)算），超出標(biāo)準(zhǔn)按金屬化合物辦法處理?；瘜W(xué)成分超標(biāo)：熔煉時(shí)配料計(jì)算不正確或攪拌不均勻或某些過分燒損等所致。這種缺陷全批報(bào)廢。

第64頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一四、修模1.修模的作用：主要是調(diào)整金屬流速，修整尺寸，矯正形位，改善模具的表面狀態(tài)

2.修模原理：1）影響金屬流出?？姿俣鹊囊蛩毓┙o產(chǎn)品斷面各部分的金屬分配量是否合理，即產(chǎn)品各部分?jǐn)嗝娣e之比與各部分金屬供應(yīng)量之比是否相等（其中包括分流孔的大小、形狀、數(shù)量與分布、多孔模?？椎奈恢谩⑿筒脑谀Ｗ悠矫嫔系牟贾?、型材各部分距擠壓筒中心和擠壓筒邊緣的遠(yuǎn)近）。第65頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一金屬流動(dòng)時(shí)所受阻力的大?。òǚ至骺?、工作帶等），當(dāng)型材某一部分可供給金屬量愈多，所受摩擦力愈小，則這部分型材流出?？椎乃俣染陀?，反之就愈慢。第66頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一金屬流動(dòng)時(shí)所受阻力的大?。òǚ至骺?、工作帶等），當(dāng)型材某一部分可供給金屬量愈多，所受摩擦力愈小，則這部分型材流出?？椎乃俣染陀?，反之就愈慢。2）流動(dòng)金屬與模具之間的摩擦力由兩部分組成：金屬與模子端面的摩擦力?1=μ··Fμ—摩擦系數(shù)F—金屬與模子工作面的接觸面積，cm2所以，當(dāng)模子與產(chǎn)品一定時(shí)，與F是定值，只要改變?chǔ)?，即改變流?dòng)金屬與模子端面的摩擦條件，就能起到調(diào)整金屬流動(dòng)速度的作用。

第67頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一流動(dòng)金屬與?？坠ぷ鲙еg的摩擦力?2=μ··Σ·Si·hi—單位面積上的正壓力，MPaSi—?？赘鞑糠止ぷ鲙c金屬接觸部分周長，mmhi—模子工作帶長度，mmμ—摩擦系數(shù)所以，當(dāng)模子與產(chǎn)品一定時(shí)，與Si是定值，μ也認(rèn)為是不變值，因此，只要調(diào)整工作帶長度就可以調(diào)整金屬流出?？椎乃俣?。

第68頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一調(diào)整金屬流速的措施：調(diào)整工作帶的形狀和長度；調(diào)整分流孔的大小和形狀、焊合室的形狀和尺寸；調(diào)整寬展模的寬展角；增大鑄錠和產(chǎn)品的幾何相似形，改善金屬流動(dòng)的均勻性，減少擠壓力（例如，擠壓扁寬型材采用扁筒、扁錠生產(chǎn)）；。

第69頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一分流模：等分流孔模結(jié)構(gòu)—主要靠修正?？坠ぷ鲙У母叨?，來調(diào)整金屬的流動(dòng)速度；不等分流孔模結(jié)構(gòu)—主要靠修正分流孔的形狀和尺寸，來調(diào)整金屬的流動(dòng)速度。正確地將?？撞贾迷谀Ｃ嫔?，使易流出?？撞糠诌h(yuǎn)離擠壓筒中心，使金屬流速均勻些。第70頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一4）修模方法阻礙：目的是減緩金屬流出?？姿俣鹊姆椒?。常用的方法有：作阻礙角、打麻點(diǎn)、工作帶補(bǔ)焊、堆焊分流孔、修分流橋、焊合室。作阻礙角：就是增加金屬流動(dòng)的附加應(yīng)力。在?？坠ぷ鲙肟谔幍哪骋欢伍L度上修出一定角度，使金屬流速減慢的方法稱阻礙角。其角度控制在3-12，常用3-8，不>15。注：對薄壁型材=12mm，阻礙角采用下限，厚壁型材可采用中、上限。第71頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一第72頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一作阻礙角時(shí)：a)

不要一次修大，以防修廢模子。修阻礙角時(shí)，銼刀端平，使阻礙平面棱角尖銳，斜面平直不帶圓?。ㄒ?yàn)樾蕹蓤A弧反而會(huì)使金屬加速流動(dòng)）b)

當(dāng)既可以用阻礙，又可用加快時(shí)，應(yīng)優(yōu)先采用阻礙法（因?yàn)樽璧K法簡單易行，效果明顯）。一般情況下，做阻礙與大麻點(diǎn)可同時(shí)進(jìn)行。

經(jīng)驗(yàn)證明，做阻礙角不適合于寬扁型材，如壁板、條材等。第73頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一

打麻點(diǎn)：在模子工作端面需要減緩金屬流速的部位，沿?？字車蛏仙疃葹?.51.0mm,直徑13mm的密集小坑，使流動(dòng)金屬與模子工作面的摩擦力增大從而減慢金屬流動(dòng)速度。（此方法較簡單，但對于模孔較復(fù)雜的模子需要與阻礙角同時(shí)進(jìn)行才有效果）堆焊工作帶：在需要增大阻力的部位，從模子工作帶出口端補(bǔ)焊一段適當(dāng)長度的工作帶，由于工作帶的有效長度加長，起到了附加阻礙的作用。堆焊：在模子端面上需要阻礙的?？字車?，用電焊法堆起一段凸臺，以增大金屬流動(dòng)的阻力。

第74頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一分流模加阻：在分流孔、分流橋、焊合室等部位用堆焊法或打阻礙角法加大金屬流速阻力（一般不提倡在焊合室堆焊，因?yàn)橐环矫嬖诖颂幎押笗?huì)使工作帶硬度降低或退火，另方面金屬流經(jīng)焊疤處會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力，影響制品表面質(zhì)量）。加快：使金屬流出?？姿俣忍岣叩男弈７椒?。常用的加快方法有：前加快、后加快、加快角、改變分流孔的面積和位置。前加快：在模子工作端面上將需要加快的工作帶用砂輪磨掉一定厚度，降低摩擦力，以加快金屬流速（在打磨時(shí)，其打磨范圍應(yīng)盡量大些，且圓滑過渡，避免出現(xiàn)尖角或凸臺，否則，會(huì)引起阻礙）。

第75頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一后加快：用砂輪從模子出口端伸到工作帶出口處，將需要加快部位的工作帶減短，降低摩擦力，以起到金屬流速加快的作用。加快角（也稱促流角或助推角：方法是用銼刀或砂輪在模子工作帶的入口端面銼修一適當(dāng)?shù)男苯牵ù倭鹘?3-10），減少金屬流入?？椎淖枇?，加快金屬流速。也可以在模子工作帶出口端銼修一適當(dāng)?shù)男苯牵?0.5-1.5），使擠壓出的制品盡快地脫離工作帶（實(shí)際上是縮短工作帶），減少金屬流動(dòng)阻力，而起到金屬流速加快的作用。平面分流組合模的加快：主要依靠調(diào)整分流孔的面積和位置，或改變模橋的形狀、角度、增大金屬供給量和供給速度。

第76頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一3.擴(kuò)大?？壮叽缛绻麛D壓出的型材小于圖紙要求尺寸，需要擴(kuò)大模子?？?。在修模前要仔細(xì)檢測?？坠ぷ鲙С叽?，檢查是否有內(nèi)斜或外斜現(xiàn)象，修模時(shí)，銼刀端平，使修后的?？坠ぷ鲙б欢ù怪庇谀Ｗ佣嗣妫S后拋光。如果擴(kuò)孔量大，可上機(jī)床加工。4.縮小?？壮叽缈s小?？壮叽缫葦U(kuò)大?？壮叽缋щy的多，縮小?？壮叽绲姆椒ㄓ写驌舴?、補(bǔ)焊法、鍍鉻法。

第77頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一打擊法：用圓頭錘在需要縮小?？撞课坏墓ぷ鞫嗣媲么颉N頭打擊的方向與工作帶平行，位置距?？?5mm.注：敲擊的位置距?？滋?，易將工作帶打塌，造成模具報(bào)廢；

敲擊的位置距?？滋h(yuǎn)，起不到縮孔的效果；

打擊?？子玫腻N子刃口不要太鋒利，最好磨成R3R5的圓弧狀。要求錘頭材料要堅(jiān)硬，高于模子硬度。

敲擊時(shí)取金屬流速較慢的一側(cè)，使加快流速，也可縮小?？?。第78頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一補(bǔ)焊法：在模子需縮孔處焊上一層與模子同樣材料的金屬，然后修平。其方法是：先將模子加熱到400C（連同焊條一起加熱）補(bǔ)焊保溫去應(yīng)力銼平（防止見水，以防裂）鍍鉻法：就是將?？仔枰s小的部位拋光至Ra0.4m,再將不需鍍鉻部位保護(hù)起來，然后放到鍍鉻槽里，鍍上一層適當(dāng)厚度的鉻層，達(dá)到縮小?？椎哪康?。鍍鉻層的硬度很高（HRC60以上），表面光潔，厚度可達(dá)1mm左右。第79頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一5.光模當(dāng)模子工作帶出現(xiàn)粗糙、擦劃傷、麻面等缺陷時(shí)進(jìn)行拋光。試模前、生產(chǎn)上機(jī)前、氮化前都要拋光至Ra0.4m。

6.氮化：模子氮化后要求滲氮層深度150—180um金相法測定滲氮層不均勻度<30um白亮層厚度<4um滲氮層表面硬度HV=900-1200顯微硬度計(jì)測定滲氮層脆性1—3級第80頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一五、穿孔系統(tǒng)的失效與損壞：1.縮徑和拉斷—當(dāng)穿孔針?biāo)惺艿哪Σ晾瓚?yīng)力超過工具材料在工作溫度下的屈服強(qiáng)度時(shí)，就會(huì)因塑性變形而產(chǎn)生沿縱向伸長而直徑縮小的縮頸現(xiàn)象。如繼續(xù)變形，穿孔針就可能被拉斷。產(chǎn)生原因：材料選擇不當(dāng)或熱處理硬度過低；設(shè)計(jì)尺寸過小或許用強(qiáng)度偏低；第81頁，共96頁，2023年，2月20日，星期一使用溫度過高；潤滑條件不良或表面狀態(tài)不佳而引起摩擦拉應(yīng)力或附加應(yīng)力過大。2.彎曲失穩(wěn)：