火電廠節(jié)能管理及指標(biāo)分析

節(jié)能管理的原則管理節(jié)能回歸設(shè)計(jì)優(yōu)化運(yùn)行檢修質(zhì)量技術(shù)改造目標(biāo)管理運(yùn)行人員檢修人員節(jié)能人員：掌握機(jī)組能耗狀態(tài)；制定改進(jìn)措施。發(fā)電公司：指導(dǎo)節(jié)能管理，控制運(yùn)行成本。目前一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1我國煤耗水平與國外對比目前二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)2電廠節(jié)能管理評價(jià)系統(tǒng)以機(jī)組性能分析監(jiān)測為基礎(chǔ)，通過評價(jià)準(zhǔn)則、耗差分析、優(yōu)化運(yùn)行、綜合分析等方法，掌握機(jī)組能耗狀態(tài)、提高機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。目前三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)3電廠節(jié)能管理存在的問題電廠在實(shí)際的運(yùn)行中不能實(shí)時(shí)準(zhǔn)確的知道機(jī)組的運(yùn)行情況，特別是關(guān)于機(jī)組的效率和煤耗等相關(guān)的二次計(jì)算數(shù)據(jù)，只能通過電力試驗(yàn)研究所等單位進(jìn)行定期的測試計(jì)算工作來得知特定工況的性能數(shù)據(jù)。生產(chǎn)經(jīng)營所需要的實(shí)時(shí)機(jī)組運(yùn)行的成本數(shù)據(jù)不能有效的獲得。運(yùn)行人員對于機(jī)組可提高的潛力也不是太清楚。目前四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)4熱經(jīng)濟(jì)性分析與診斷火電廠熱力系統(tǒng)是由本體和眾多的輔助設(shè)備及其子系統(tǒng)組成的復(fù)雜的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)，包含有許多獨(dú)立和相互關(guān)聯(lián)的參數(shù)。熱經(jīng)濟(jì)性低的原因除設(shè)備本身的性能因素外，任何一個(gè)部件或者子系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性降低，都將導(dǎo)致整個(gè)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)下降。將引起熱力系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)降低位置、原因找出來，為挖掘電站設(shè)備的節(jié)能潛力以及指導(dǎo)運(yùn)行、維修提供依據(jù)。目的：在實(shí)際熱力系統(tǒng)運(yùn)行中，使每個(gè)參數(shù)都處于最佳狀態(tài)，使機(jī)組運(yùn)行的供電煤耗最低、熱經(jīng)濟(jì)最高。目前五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)5目前六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)6火電機(jī)組在線分析系統(tǒng)國外發(fā)展七十年代初，美國、加拿大等西方國家開始試驗(yàn)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性在線分析系統(tǒng)，是用熱偏差分析法對機(jī)組熱耗變化進(jìn)行在線監(jiān)視，通過對一些可控參數(shù)的調(diào)整，使機(jī)組的能耗減到最小。如美國西屋電氣公司研制了汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組AID狀態(tài)監(jiān)測與診斷系統(tǒng)。目前七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)7火電機(jī)組在線分析系統(tǒng)國外發(fā)展八十年代初，美國EPRI、英國的Babcock、Controls，德國的DVG與VGB，日本的CRIEPI、Mitsubisi、Hitachi以及ABB等公司和科研機(jī)構(gòu)也進(jìn)行相應(yīng)的研究和試驗(yàn)。九十年代，各個(gè)大型DCS廠家相繼提出了自己的機(jī)組性能監(jiān)測與診斷軟件ABB的OPTIMAXSiemens的SR4ElsagBailey的PERFORMEREPRI能源管理系統(tǒng)（OEM）實(shí)現(xiàn)了全廠范圍內(nèi)的性能優(yōu)化與熱耗管理。目前八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)8ABB的OPTIMAXOptimax-MODI是一個(gè)實(shí)時(shí)的專家系統(tǒng)，具有專用于電廠的知識(shí)庫，包括了故障樹，顯示不同干擾間的相互影響關(guān)系；評估電廠中各設(shè)備或系統(tǒng)狀態(tài)，將過程參數(shù)與數(shù)學(xué)參考模型進(jìn)行比較，給出偏差并分析原因，檢測故障，同時(shí)提出糾正措施。在故障早期就可為運(yùn)行和管理人員提供有關(guān)故障信息，避免重大事故發(fā)生。電廠工程師還可根據(jù)運(yùn)行中得到的最新經(jīng)驗(yàn)，更新和修改專家系統(tǒng)的知識(shí)庫，德國Staudinger電站的2臺(tái)285MW機(jī)組及Boxberg電廠的2臺(tái)500MW機(jī)組、瑞典的Fokrsmark核電站成功應(yīng)用。目前九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)9Siemens的SR4Sienergy是用于電廠運(yùn)行管理一體化的軟件包，從燃料、設(shè)備運(yùn)行費(fèi)用、機(jī)組效率及主要部件壽命損耗等多個(gè)角度出發(fā)，進(jìn)行綜合優(yōu)化管理。機(jī)組效率分析優(yōu)化模塊(SR4)主要用于機(jī)組性能和效率分析。通過仿真，從整個(gè)電廠運(yùn)行角度動(dòng)態(tài)分析各設(shè)備或系統(tǒng)效率，并考慮了電廠各設(shè)備間的熱力關(guān)系，以圖形方式顯示設(shè)備或系統(tǒng)效率是否降低，并以貨幣形式反映對運(yùn)行成本的影響，為運(yùn)行和管理人員提供了直觀、清晰的故障標(biāo)識(shí)。目前十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)10SIEMENS廠級信息管理系統(tǒng)基于成本管理的檢修管理軟件BFS++(生產(chǎn)管理)?；贒CS系統(tǒng)的實(shí)時(shí)采集數(shù)據(jù)軟件PI(PlantInformationSystem)?；谛阅苡?jì)算的運(yùn)行優(yōu)化軟件OPTIpro。基于DCS協(xié)調(diào)控制參數(shù)優(yōu)化的軟件PROFI。面對電力市場的決策支持軟件Cockpit。目前十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)11ElsagBailey的PERFORMERPerformer是一個(gè)綜合的大型優(yōu)化管理軟件包，可根據(jù)電廠每個(gè)設(shè)備、子系統(tǒng)運(yùn)行情況和電網(wǎng)需求指令，協(xié)調(diào)指揮整個(gè)單元機(jī)組或全廠工藝系統(tǒng)運(yùn)行在最佳效率點(diǎn)，使運(yùn)行成本和上網(wǎng)電價(jià)最低，達(dá)到最好的經(jīng)濟(jì)效益。目前十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)12ERP管理模式依靠多種高級優(yōu)化、管理和決策軟件的支持，對全廠進(jìn)行全方位的、以成本為核心的控制和管理。優(yōu)化控制軟件安裝在實(shí)時(shí)控制層——單元機(jī)組DCS中,優(yōu)化管理軟件安裝在生產(chǎn)管理層?；痣姀S的控制包括機(jī)組運(yùn)行優(yōu)化控制、設(shè)備采購控制、成本控制及效益控制等多方位和層次控制。實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)也只有在更深層次的管理軟件支持下，才能達(dá)到最佳的優(yōu)化運(yùn)行點(diǎn)。目前十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)13火電機(jī)組在線分析系統(tǒng)國內(nèi)發(fā)展我國目前電站的性能監(jiān)測系統(tǒng)普遍具有性能指標(biāo)計(jì)算、報(bào)表自動(dòng)生成、事故追憶、越限記錄、趨勢圖顯示等功能。在此基礎(chǔ)上開發(fā)出運(yùn)行可控?fù)p失監(jiān)測、預(yù)測性維修、運(yùn)行優(yōu)化、最佳負(fù)荷分配等功能。國內(nèi)已投入的主要有西安交通大學(xué)研制的“微機(jī)在線運(yùn)行能損分析裝置”，華北電力大學(xué)研制的“機(jī)組經(jīng)濟(jì)性在線監(jiān)測診斷指導(dǎo)系統(tǒng)（MDG）”，以及東南大學(xué)研制的監(jiān)測診斷系統(tǒng)等。目前十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)14火電機(jī)組在線分析系統(tǒng)發(fā)展經(jīng)濟(jì)性分析與診斷系統(tǒng)的功能正在由簡單計(jì)算分析，向通用化、智能化、性能預(yù)測方向發(fā)展。對各種引起的經(jīng)濟(jì)性下降的原因進(jìn)行分析，并能夠定量分析各種引起經(jīng)濟(jì)性下降的故障對機(jī)組的主要經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的影響程度，為維修及挖掘節(jié)能潛力提供依據(jù)。基于經(jīng)濟(jì)性與安全性綜合的狀態(tài)分析與診斷系統(tǒng)，以便更好地指導(dǎo)機(jī)組的運(yùn)行和狀態(tài)檢修決策也是今后發(fā)展的主要趨勢。目前十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)15在線分析系統(tǒng)存在的主要問題現(xiàn)場測量元件不準(zhǔn)確，使系統(tǒng)熱力計(jì)算誤差較大。因此對偽參數(shù)的判定及給出解決方法是一個(gè)難點(diǎn)。模塊化建?；蚪M態(tài)技術(shù)熱力計(jì)算中還存在一些尚未完全解決的問題或者解決不夠完善的問題，如：熱力計(jì)算基準(zhǔn)值的選定、主蒸汽流量計(jì)算、輔助流量(軸封漏氣)、末幾級濕蒸汽焓及排汽焓的確定等問題。對于設(shè)備的故障診斷不能適應(yīng)復(fù)雜設(shè)備。目前十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)16機(jī)組性能運(yùn)行優(yōu)化目的實(shí)時(shí)計(jì)算機(jī)組的包括煤耗，效率等性能指標(biāo)數(shù)據(jù)，作為計(jì)算機(jī)組綜合發(fā)電成本和管理層進(jìn)行競價(jià)上網(wǎng)的報(bào)價(jià)基礎(chǔ)根據(jù)各種負(fù)荷、環(huán)境溫度、濕度等實(shí)際的限制條件，實(shí)時(shí)計(jì)算出機(jī)組應(yīng)能達(dá)到的最佳的運(yùn)行工況、尋找機(jī)組最經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式，并給出實(shí)際運(yùn)行參數(shù)和最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)(期望值)之間的偏差，同時(shí)給出可控制偏差部分的實(shí)際影響大小，為運(yùn)行人員根據(jù)影響因素大小改變運(yùn)行方式提供依據(jù)。目前十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)171.節(jié)能管理總則及基本方法1.1機(jī)組能耗指標(biāo)統(tǒng)計(jì)1.2預(yù)測機(jī)組可以達(dá)到的最佳性能1.2.1.機(jī)組設(shè)計(jì)性能與預(yù)期最佳性能的差異1.2.2不同熱耗率的定義1.2.3預(yù)測機(jī)組可達(dá)到的最佳熱耗率1.3檢查機(jī)組性能下降的原因1.3.1局部熱力系統(tǒng)評價(jià)1.3.2機(jī)組性能參數(shù)監(jiān)測1.3.3機(jī)組設(shè)備性能試驗(yàn)1.4機(jī)組性能改進(jìn)措施1.4.1短期內(nèi)改進(jìn)措施1.4.2需要較長時(shí)間才能達(dá)到的熱耗率目前十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)18指標(biāo)管理系統(tǒng)-廠級指標(biāo)經(jīng)濟(jì)類指標(biāo)：發(fā)電量、供電標(biāo)煤耗、點(diǎn)火助燃油耗、廠用電率、補(bǔ)水率等；設(shè)備類指標(biāo)：等效可用系數(shù)、非計(jì)劃停運(yùn)次數(shù)、非計(jì)劃停運(yùn)小時(shí)、等效強(qiáng)迫停運(yùn)率等；安全指標(biāo)；環(huán)保指標(biāo)；燃料指標(biāo)：煤量、月煤量、燃料及灰份化驗(yàn)值；電能質(zhì)量指標(biāo)目前十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)19指標(biāo)管理系統(tǒng)-部門級指標(biāo)廠運(yùn)行部指標(biāo)：各機(jī)組供電煤耗率、各機(jī)組補(bǔ)水率、各機(jī)組廠用電率、各機(jī)組點(diǎn)火助燃油耗、各機(jī)組發(fā)電量；廠維修部指標(biāo)：各機(jī)組等效可用系數(shù)、各機(jī)組非計(jì)劃停運(yùn)次數(shù)/小時(shí)、各機(jī)組主要輔機(jī)可用率。目前二十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)20指標(biāo)管理系統(tǒng)-生產(chǎn)專業(yè)指標(biāo)運(yùn)行管理室：爐主汽溫度、主汽壓力、再熱汽溫、再熱減溫水量、過熱減溫水量、飛灰含碳量、補(bǔ)水率、排煙溫度、各加熱器端差、凝汽器端差、真空、給水溫度；運(yùn)行化學(xué)專業(yè)：凝結(jié)水合格率、給水合格率、爐水合格率、酸耗、堿耗；維修鍋爐專業(yè)：鍋爐四管爆漏次數(shù)、鍋爐設(shè)備等效可用系數(shù)、鍋爐輔機(jī)可用率；維修汽機(jī)專業(yè)：汽機(jī)設(shè)備等效可用系數(shù)、汽機(jī)輔機(jī)可用率、汽機(jī)真空嚴(yán)密性；維修電氣專業(yè)：電氣設(shè)備等效可用系數(shù)、繼電保護(hù)裝置投入率、繼電保護(hù)正確動(dòng)作率；維修熱工專業(yè)：熱工保護(hù)正確動(dòng)作率、熱工設(shè)備可用等效系數(shù)、自動(dòng)裝置投入率、熱工主保護(hù)投入率。目前二十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)21目前二十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)22機(jī)組設(shè)計(jì)性能與預(yù)期最佳性能的差異機(jī)組設(shè)計(jì)中采用的一些數(shù)據(jù)是假設(shè)的值，與實(shí)際情況存在差異。如抽汽管道的壓降、再熱器壓降、凝汽器背壓和負(fù)荷的關(guān)系、過熱器和再熱器的減溫水量、煤種以及過剩空氣量等。機(jī)組的性能隨著機(jī)組老化而下降。機(jī)組的改造會(huì)改變性能，如提高排煙溫度、改造或更新除塵器、增設(shè)煙氣脫硫或脫硝裝置、更新汽輪機(jī)噴嘴、葉片、加熱器管束、凝汽器管束等。設(shè)備帶有設(shè)計(jì)遺留的缺陷，不能在制造廠規(guī)定的條件下運(yùn)行。目前二十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)23不同熱耗率的定義設(shè)計(jì)熱耗率：作為計(jì)算各種水平熱耗率起點(diǎn)的基礎(chǔ)，沒有包含正常運(yùn)行中存在的各種變動(dòng)因素對熱耗率產(chǎn)生的影響，如大氣溫度的變化、環(huán)保設(shè)備安裝后所增加的能耗以及運(yùn)行參數(shù)的偏離等。較現(xiàn)實(shí)的熱耗率：把正常運(yùn)行中因一些額外因素產(chǎn)生的不可避免損失(如鍋爐排污、環(huán)保設(shè)備的用電、用汽)修正設(shè)計(jì)熱耗率后得到的?？梢赃_(dá)到的最佳熱耗率：把正常運(yùn)行中因一些變動(dòng)因素所產(chǎn)生的不可控?fù)p失(如環(huán)境溫度、煤質(zhì)和設(shè)備改進(jìn)等變動(dòng))修正較現(xiàn)實(shí)的熱耗率后得到的。目前二十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)24預(yù)測機(jī)組可達(dá)到的最佳熱耗率確定機(jī)組在各負(fù)荷點(diǎn)上出現(xiàn)的時(shí)段次數(shù)，繪出機(jī)組負(fù)荷分布情況圖。確定機(jī)組在各負(fù)荷點(diǎn)下的可以達(dá)到的最佳熱耗值。利用加權(quán)平均的方法求出可達(dá)到的最佳熱耗值。目前二十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)25目前二十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)26與機(jī)組熱耗率直接相關(guān)的重要參數(shù)列表汽輪機(jī)參數(shù)主蒸汽溫度凝汽器循環(huán)水進(jìn)口溫度主蒸汽壓力循環(huán)水出口溫度再熱蒸汽溫度凝汽器壓力再熱器壓降凝結(jié)水溫度高壓缸效率凝汽器端差中壓缸效率鍋爐排煙溫度低壓缸效率排煙中O2含量第一級進(jìn)汽壓力排煙中CO含量軸封汽量排煙中CO2含量進(jìn)汽流量灰中可燃物熱力系統(tǒng)給水流量煤中水分凝結(jié)水流量磨煤機(jī)廢棄物加熱器上端差通風(fēng)損失加熱器下端差輔機(jī)輔機(jī)耗電量給水溫升輔機(jī)耗汽量抽汽管道壓降其它循環(huán)水系統(tǒng)補(bǔ)充水量減溫水量環(huán)境溫度補(bǔ)水流量系統(tǒng)嚴(yán)密性汽動(dòng)給水泵性能目前二十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)27局部熱力系統(tǒng)評價(jià)采用“熱耗率邏輯樹法”，它套用故障分析的“故障樹”結(jié)構(gòu)技術(shù)，使用邏輯逐步推理方法，檢查引起熱耗率增大的原因，邏輯樹的每一后續(xù)級對熱耗率增大的可能原因提示出更多細(xì)節(jié)，比前一級更具體。目前二十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)28熱耗率邏輯圖目前二十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)29鍋爐損失邏輯樹圖目前三十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)30汽輪機(jī)循環(huán)損失目前三十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)31冷卻水循環(huán)損失目前三十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)32電動(dòng)輔機(jī)損失目前三十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)33目前三十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)34目前三十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)35目前三十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)36機(jī)組設(shè)備性能試驗(yàn)鍋爐設(shè)備性能試驗(yàn)汽輪機(jī)性能試驗(yàn)?zāi)餍阅茉囼?yàn)冷卻塔性能試驗(yàn)空預(yù)器性能試驗(yàn)?zāi)ッ簷C(jī)性能試驗(yàn)水泵性能試驗(yàn)?zāi)壳叭唔揬總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)37機(jī)組性能短期內(nèi)改進(jìn)措施(1)熱力系統(tǒng)檢漏和堵漏。(2)改進(jìn)機(jī)組運(yùn)行工況，確定機(jī)組的主要運(yùn)行可控參數(shù)如給水溫度、過熱蒸汽溫度、壓力的目標(biāo)值，(3)預(yù)防性檢修1)燃料燃燒設(shè)備2)燃燒空氣系統(tǒng)3)受熱面表面的維護(hù)，吹灰優(yōu)化4)凝汽器清潔度5)給水加熱器維修6)疏水器維修目前三十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)38需要較長時(shí)間才能達(dá)到的熱耗率(1)機(jī)組性能優(yōu)化過剩氧量優(yōu)化給水加熱器水位鍋爐排污的優(yōu)化廠用電負(fù)荷的優(yōu)化(2)機(jī)組滑壓運(yùn)行降低給水泵功耗；減少節(jié)流損失，提高汽輪機(jī)高壓缸效率；降低高壓缸熱應(yīng)力。(3)設(shè)備檢修或更新(4)用于運(yùn)行監(jiān)督的決策樹目前三十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)39決策樹決策樹為運(yùn)行人員提供分析監(jiān)控參數(shù)偏差的各種可能原因，其中發(fā)生概率越大的原因，則在樹中出現(xiàn)的位置越靠前，運(yùn)行人員能夠迅速查明原因。決策樹的排列是將能立即采取對策的檢查放在最前面的原則排列順序的，如：運(yùn)行人員在控制室就能處理的—通過維修才能處理的不需要停下設(shè)備就能進(jìn)行維修的——需要停用部分設(shè)備或需要降低部分出力才能進(jìn)行維修的只需要停用部分設(shè)備就能進(jìn)行維修處理—需要停用整個(gè)機(jī)組方能進(jìn)行維修。目前四十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)40主蒸汽溫度決策樹目前四十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)412.節(jié)能指標(biāo)預(yù)測2.1汽輪機(jī)指標(biāo)2.2全廠綜合性指標(biāo)管理2.3火電廠機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)目前四十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)42國產(chǎn)600MW汽輪機(jī)產(chǎn)品參數(shù)技術(shù)來源技術(shù)特征備注上海汽輪機(jī)廠16.67MPa/538℃/538℃西門子—西屋技術(shù)反動(dòng)式、三缸或四缸四排氣亞臨界24.2MPa/566℃/566℃超臨界東方汽輪機(jī)廠16.67MPa/538℃/538℃日立公司技術(shù)沖動(dòng)式、三缸亞臨界24.2MPa/566℃/566℃超臨界哈爾濱汽輪機(jī)廠16.67MPa/538℃/538℃東芝技術(shù)全三維技術(shù)亞臨界24.2MPa/566℃/566℃高壓缸為三菱技術(shù)超臨界目前四十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)432.1.1給水溫度設(shè)計(jì)給水溫度主要受高壓加熱器的進(jìn)汽壓力和高壓加熱器的運(yùn)行可靠性的影響。提高給水溫度，應(yīng)采取的措施有：保持加熱器清潔，對加熱管子進(jìn)行清洗；改進(jìn)高壓旁路門和旁路系統(tǒng)，消除加熱器旁路閥、高壓加熱器水室隔板的泄漏現(xiàn)象；消除低壓加熱器不嚴(yán)密現(xiàn)象；保證加熱器疏水器正確動(dòng)作，維持加熱器疏水在最低水位；目前四十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)442.1.2高壓加熱器投入率高壓加熱器投入率是指高壓加熱器投入運(yùn)行小時(shí)數(shù)與相應(yīng)的汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組運(yùn)行小時(shí)數(shù)之比的百分?jǐn)?shù)。高壓加熱器投入率與高壓加熱器啟動(dòng)方式、運(yùn)行操作水平、運(yùn)行中給水壓力的穩(wěn)定程度和高壓加熱器健康水平有關(guān)。隨機(jī)啟停機(jī)組高壓加熱器投入率≥98%，對于定負(fù)荷啟停機(jī)組高壓加熱器投入率≥95%。目前四十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)452.1.3真空度真空是大氣壓力與工質(zhì)的絕對壓力之差，真空度是指凝汽器的真空值與當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Ρ戎档陌俜謹(jǐn)?shù)目前四十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)46提高真空的主要措施：降低冷卻水的入口溫度；增加冷卻水量；加強(qiáng)凝汽器的清洗；保持凝汽器的膠球清洗裝置經(jīng)常處于良好狀態(tài)；維持真空系統(tǒng)的嚴(yán)密性。目前四十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)472.1.5凝汽器端差凝汽器端差是指汽輪機(jī)排汽與凝汽器冷卻水出口溫度之差。凝汽器端差一般控制在4～8℃。端差的大小與凝汽器單位冷卻面積的蒸汽負(fù)荷、凝汽器鈦（銅）管清潔程度及真空系統(tǒng)嚴(yán)密性有關(guān)。端差必須控制在設(shè)計(jì)值以內(nèi)，降低端差的措施：安裝并投運(yùn)膠球連續(xù)清洗裝置；防止凝汽器汽側(cè)漏入空氣，降低真空泄露率；定期采用冷卻水反沖洗等方法，清洗凝汽器管內(nèi)浮泥；根據(jù)冷卻水水質(zhì)情況，進(jìn)行冷卻水處理。目前四十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)482.1.7真空嚴(yán)密性真空下降速度是指凝汽器真空系統(tǒng)在抽氣器停止抽氣狀態(tài)下空氣漏入凝汽器后，凝汽器內(nèi)壓力增長的速率，單位Pa/min。目前四十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)492.1.8汽水損失率汽水損失率是指電廠熱力循環(huán)系統(tǒng)中的汽水損失量占鍋爐蒸發(fā)量的百分?jǐn)?shù)。汽水損失量=鍋爐補(bǔ)給水量-發(fā)電自用蒸汽消耗量-對外供熱（水）量+吹灰用汽量+鍋爐排污量+對外供熱冷凝水返回量 發(fā)電廠的汽水損失率控制水平為：200MW以上機(jī)組低于鍋爐額定蒸發(fā)量的1.5%100～200MW機(jī)組低于鍋爐額定蒸發(fā)量的2.0%100MW以下機(jī)組低于鍋爐額定蒸發(fā)量的3.0%。目前五十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)502.1.10循環(huán)水泵耗電率循環(huán)水泵耗電率是指發(fā)電過程中循環(huán)水泵耗用的電量與發(fā)電量的比率。極限真空：使汽輪機(jī)作功達(dá)到最大值的排氣壓力所對應(yīng)的真空。最佳真空：提高真空所帶來的汽輪機(jī)功率增量與循環(huán)水泵所耗廠用電增量之差達(dá)到最大值時(shí)的真空值，這時(shí)經(jīng)濟(jì)上的收益最大。目前五十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)51降低循環(huán)水泵耗電量的措施提高循環(huán)水泵效率；根據(jù)最有利真空試驗(yàn)，合理安排水泵的調(diào)度方案；去掉循環(huán)水系統(tǒng)中多余的閥門，改善管道形狀，盡可能減少管道阻力損失；機(jī)組間的循環(huán)水管連通；加強(qiáng)循環(huán)水入口濾網(wǎng)清理，清除循環(huán)水管淤泥附著物，減少系統(tǒng)阻力。目前五十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)522.1.11給水泵耗電率與單耗給水泵耗電率是指發(fā)電過程中給水泵耗用的電量與相應(yīng)發(fā)電量的比率。給水泵單耗是指計(jì)算期內(nèi)鍋爐每生產(chǎn)單位蒸汽量時(shí)給水泵所耗用的電量。目前五十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)532.1.13主蒸汽壓力主蒸汽壓力是指汽輪機(jī)主汽門前的蒸汽壓力，如果有兩路主蒸汽管，取算術(shù)平均值。主蒸汽壓力增加，可使熱耗和煤耗減少，對運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性顯然有利。壓力每升高1MPa，熱耗降低0.55%～0.7%，煤耗減少1.5～2.2g/（kW·h）。目前五十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)542.1.14主蒸汽溫度主蒸汽溫度是指汽輪機(jī)主汽門前的蒸汽溫度，如果有兩路主蒸汽管道，取算術(shù)平均值。任何負(fù)荷下都應(yīng)盡可能在設(shè)計(jì)的主蒸汽溫度下運(yùn)行，以使汽輪機(jī)效率最高。主蒸汽溫度的波動(dòng)范圍為±5℃，主蒸汽溫度考核期內(nèi)不應(yīng)超過“設(shè)計(jì)值±3℃”，各進(jìn)汽管道主蒸汽溫度偏差不超過“兩管平均值±3℃”。目前五十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)552.1.15再熱蒸汽壓力（機(jī)側(cè)）再熱蒸汽壓力是指鍋爐再熱器出口的蒸汽，再次進(jìn)入汽輪機(jī)前的蒸汽壓力。對應(yīng)一定的蒸汽初參數(shù)，汽輪機(jī)有一個(gè)最佳的再熱蒸汽壓力，當(dāng)再熱溫度等于蒸汽初溫時(shí)，最佳的再熱蒸汽壓力約為蒸汽初壓力的18%～26%。再熱器壓損每增加1%（再熱器壓損額定值一般小于10%），熱耗增加0.1%～0.17%。目前五十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)562.1.16再熱蒸汽溫度（機(jī)側(cè)）再熱蒸汽溫度是指鍋爐再熱器出口的蒸汽，再次進(jìn)入汽輪機(jī)前的蒸汽溫度，即再熱主汽門前的蒸汽溫度。再熱蒸汽溫度升高，機(jī)組的熱耗和煤耗減少，溫度每升高1℃，熱耗降低0.02%～0.03%，煤耗減少0.07g/（kW·h）左右。再熱蒸汽溫度考核期內(nèi)不應(yīng)超過“設(shè)計(jì)值±3℃”，各進(jìn)汽管道再熱蒸汽溫度偏差不超過“兩管平均值±3℃”。目前五十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)57提高主再熱蒸汽參數(shù)的措施：進(jìn)行燃燒調(diào)整試驗(yàn)，確定鍋爐最佳運(yùn)行方式；改進(jìn)設(shè)備，使再熱蒸汽參數(shù)達(dá)到設(shè)計(jì)值；氣溫氣壓投自動(dòng)，進(jìn)行DCS改造；采用能耗在線分析軟件，對影響能耗指標(biāo)的主要因素進(jìn)行自動(dòng)調(diào)整和控制；盡量不使用再熱器減溫水，可通過調(diào)節(jié)煙氣擋板等燃燒調(diào)整手段來控制再熱汽溫。目前五十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)582.1.22凝結(jié)水過冷卻度凝汽器壓力相應(yīng)的飽和溫度與凝汽器熱井內(nèi)凝結(jié)水溫度之差稱為凝結(jié)水過冷卻度，

正常運(yùn)行時(shí)，凝汽器過冷度一般為0.5～2℃。凝汽器過冷卻度每升高1℃，熱耗增加0.014%。目前五十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)59減少凝汽器過冷度的措施有：保持凝汽器水位定期進(jìn)行真空系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗(yàn)（特別在每次停機(jī)時(shí)），發(fā)現(xiàn)漏點(diǎn)及時(shí)消除，防止空氣漏入；保證抽氣器或真空泵處于正常工作狀態(tài)，定期清掃抽氣器噴嘴；運(yùn)行中加強(qiáng)對凝結(jié)水泵的監(jiān)視，防止空氣自凝結(jié)水泵軸封漏入；運(yùn)行中加強(qiáng)對真空系統(tǒng)密封水的監(jiān)視，防止密封水中斷而漏入空氣；運(yùn)行中加強(qiáng)對低壓汽封的監(jiān)視和調(diào)整，防止空氣漏入；采用管束設(shè)計(jì)合理的回?zé)崾降哪?；在冬季冷卻水溫度較低時(shí)，可改變運(yùn)行的水泵臺(tái)數(shù)或者關(guān)小壓力管道上的閥門來調(diào)節(jié)冷卻水流量，或者通過調(diào)速調(diào)節(jié)冷卻水流量。目前六十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)602.2全廠綜合性指標(biāo)2.2.1負(fù)荷率和出力系數(shù)2.2.2標(biāo)準(zhǔn)煤2.2.3低位發(fā)熱量2.2.4發(fā)電廠熱效率2.2.5發(fā)電煤耗率2.2.6供電煤耗率2.2.7廠用電率目前六十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)61負(fù)荷率和出力系數(shù)負(fù)荷率是平均負(fù)荷與最高負(fù)荷之比，用以說明負(fù)荷的均衡程度。出力系數(shù)（即負(fù)荷系數(shù)）是指平均負(fù)荷與發(fā)電機(jī)額定容量之比大型火電機(jī)組負(fù)荷系數(shù)每降低1%，機(jī)組熱耗率增加0.05%～0.4%。目前六十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)62上海外高橋電廠3號(hào)機(jī)組目前六十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)632.2.4發(fā)電廠熱效率發(fā)電廠熱效率（又稱全廠毛效率、全廠熱效率、發(fā)電廠總效率）是指火電廠所產(chǎn)生電能與發(fā)電燃料輸入熱量之比的百分?jǐn)?shù)，目前六十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)642.2.5發(fā)電煤耗率目前六十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)652.2.6供電煤耗率根據(jù)鍋爐效率和鍋爐所產(chǎn)生的蒸汽含熱量反算出的供電煤耗率，稱之為反平衡供電煤耗率。根據(jù)入爐煤、油計(jì)量裝置實(shí)測得的發(fā)電所消耗的原煤量、燃油量，并按其平均熱值計(jì)算出耗用的標(biāo)準(zhǔn)煤，來計(jì)算的供電煤耗率，稱之為正平衡供電煤耗率。

目前六十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)662.2.7廠用電率發(fā)電廠用電率是指發(fā)電廠為發(fā)電耗用的廠用電量與發(fā)電量的比率降低廠用電率的主要措施是：改造低效率泵，合理調(diào)度水泵運(yùn)行方式，降低給水泵的電耗、循環(huán)水泵的電耗；適當(dāng)調(diào)整磨煤機(jī)的通風(fēng)量和鋼球裝載量，降低制粉單耗；減少空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率和爐膛漏風(fēng)，降低送風(fēng)機(jī)單耗、引風(fēng)機(jī)單耗；變頻調(diào)速改造。目前六十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)672.3火電廠機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)目前六十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)682.3.2凝汽式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)目前六十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)69目前七十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)70汽輪機(jī)熱耗量為汽輪機(jī)熱耗率為鍋爐熱負(fù)荷為管道效率為電廠熱效率為發(fā)電煤耗率為機(jī)組熱效率為目前七十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)71熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的變化目前七十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)72熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的相對變化量間關(guān)系：①某一分項(xiàng)熱效率的相對變化，導(dǎo)致總熱效率產(chǎn)生相同的相對變化。②某一分項(xiàng)熱效率的相對變化，會(huì)導(dǎo)致全廠能耗率產(chǎn)生相同的相對變化。

目前七十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)733.耗差分析方法耗差分析法也叫偏差分析法根據(jù)運(yùn)行參數(shù)的實(shí)際值與基準(zhǔn)的差值，通過分析計(jì)算得出運(yùn)行指標(biāo)對機(jī)組的熱耗率、機(jī)組效率（或裝置效率）、煤耗率、廠用電的影響程度，從而使運(yùn)行人員根據(jù)這些數(shù)量概念，減少機(jī)組可控制損失。分析運(yùn)行日報(bào)或月報(bào)的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的變化趨勢和能耗情況，以提高計(jì)劃工作的科學(xué)性和熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的技術(shù)管理。目前七十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)743.耗差分析方法基準(zhǔn)值就是根據(jù)制造廠設(shè)計(jì)資料（如參數(shù)的額定值）、變工況計(jì)算值和熱力試驗(yàn)情況確定的運(yùn)行參數(shù)的最佳值，因此基準(zhǔn)值也叫標(biāo)準(zhǔn)值或目標(biāo)值運(yùn)行參數(shù)就是指參與耗差分析的各項(xiàng)小指標(biāo)，也叫運(yùn)行值，主要包括主蒸汽溫度、主蒸汽壓力、再熱蒸汽溫度、給水溫度、凝汽器真空、凝汽器端差、過冷度、鍋爐排煙溫度、送風(fēng)溫度、飛灰可燃物、過量空氣系數(shù)、主蒸汽減溫水量、再熱器減溫水量、煤粉細(xì)度、主要輔機(jī)（如送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、循環(huán)水泵、給水泵、磨煤機(jī)、排粉機(jī)等）單耗、補(bǔ)水率等。目前七十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)753.1耗差分析原理運(yùn)行煤耗率煤耗率的全增量或目前七十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)763.1耗差分析原理不同負(fù)荷下各運(yùn)行參數(shù)的基準(zhǔn)值和相應(yīng)的基準(zhǔn)煤耗。當(dāng)參數(shù)發(fā)生變化是，變化后的煤耗為目前七十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)77煤耗偏差分配層次劃分通過熱力試驗(yàn)與變工況計(jì)算相結(jié)合的辦法確定。熱力系統(tǒng)耗差分析的重點(diǎn)目前七十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)78耗差分析的原則確定參與耗差分析的指標(biāo)；根據(jù)運(yùn)行參數(shù)或小指標(biāo)偏離標(biāo)準(zhǔn)值對熱效率或煤耗的影響，得出影響關(guān)系曲線或簡易計(jì)算公式，提供現(xiàn)場作為統(tǒng)計(jì)分析；各耗差參數(shù)與基準(zhǔn)值的偏差不宜過大，實(shí)踐證明，各耗差參數(shù)與基準(zhǔn)值的偏差只要不超過50%，耗差分析結(jié)果就準(zhǔn)確可靠；耗差分析以同一負(fù)荷為基本比較條件，各運(yùn)行參數(shù)基準(zhǔn)值煤耗率是負(fù)荷的函數(shù)；隨著運(yùn)行時(shí)間的延長和設(shè)備條件的變化，基準(zhǔn)值也應(yīng)不斷地進(jìn)行校正，以保證基準(zhǔn)值始終能基本上反映機(jī)組當(dāng)前的最佳運(yùn)行狀況。目前七十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)79耗差分析過程(1)計(jì)算出各個(gè)指標(biāo)的平均值(平均負(fù)荷、平均循環(huán)水入口溫度、循環(huán)水量)。(2)確定各項(xiàng)指標(biāo)應(yīng)達(dá)值。(3)耗差分析模型,求出各項(xiàng)指標(biāo)項(xiàng)對于應(yīng)達(dá)值的能損分布及煤耗偏差。(4)利用每個(gè)月發(fā)電量時(shí)實(shí)數(shù)據(jù)乘以各項(xiàng)指標(biāo)的煤耗偏差即為總的煤耗偏差,然后再乘以標(biāo)準(zhǔn)煤單價(jià),即為該項(xiàng)指標(biāo)影響的發(fā)電成本。

影響成本=各項(xiàng)指標(biāo)的煤耗偏差×月發(fā)電電量×標(biāo)煤單價(jià)(5)通過計(jì)算出的影響發(fā)電成本,根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行指標(biāo)的定量考核。目前八十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)80平均值計(jì)算(1)按各機(jī)發(fā)電量加權(quán)平均的指標(biāo)為:廠用電率、汽耗率、汽輪機(jī)熱耗和汽輪機(jī)小指標(biāo)(主汽壓力、主汽溫度、再熱溫度、給水溫度、真空度、真空嚴(yán)密性、循環(huán)水入口溫度、循環(huán)水出口溫度、凝汽器端差、高加投入率、汽機(jī)輪平均負(fù)荷)。(2)按各鍋爐蒸發(fā)量加權(quán)平均的指標(biāo)為:鍋爐效率、補(bǔ)水率、鍋爐小指標(biāo)(主汽壓力、主汽溫度、再熱汽溫、送風(fēng)溫度、排煙溫度、氧量、飛灰可燃物、預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù))。

目前八十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)81平均值計(jì)算(3)按運(yùn)行小時(shí)加權(quán)平均的指標(biāo)(鍋爐平均負(fù)荷)。(4)直接累加的為:發(fā)電量、運(yùn)行h、啟動(dòng)次數(shù)、天然煤量。目前八十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)82基準(zhǔn)值的確定方法對于制造廠已提供明確的設(shè)計(jì)參數(shù)，如主蒸汽溫度、主蒸汽壓力、鍋爐效率、端差等，采用設(shè)計(jì)值。對于在試驗(yàn)中比較容易確定的參數(shù)，如氧量、真空、飛灰含量、煤粉細(xì)度等從優(yōu)化試驗(yàn)的結(jié)果中分析得到。也可以根據(jù)變工況計(jì)算得出基準(zhǔn)值。對于過熱器減溫水量（如果減溫水來自高壓加熱器出口，減溫水量的多少對效率沒有影響，可以不作為監(jiān)控參數(shù)）和再熱器減溫水量，因受鍋爐受熱面積灰和運(yùn)行操作水平的影響較大，因此基準(zhǔn)值一般根據(jù)燃燒調(diào)整結(jié)果或參考運(yùn)行資料確定。目前八十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)83耗差分析模型基本公式法：適用于鍋爐熱效率、排煙溫度、氧量、飛灰含碳量等影響參數(shù)；熱力學(xué)法：即查曲線法，適用于主蒸汽壓力、主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度、排汽壓力等，一般汽輪機(jī)制造商均提供了這方面的熱力影響曲線；等效焓降法：也叫等效熱降法，此法適用于熱力系統(tǒng)局部分析；試驗(yàn)法：有些參數(shù)對煤耗的影響可通過試驗(yàn)確定。小偏差法：各汽輪機(jī)制造廠、上海發(fā)電研究所和西安熱工研究院有限公司等單位，通過研究汽輪機(jī)各缸效率對熱耗率的影響，結(jié)合實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得到很多計(jì)算公式，便于我們應(yīng)用。目前八十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)84鍋爐效率和廠用電率對煤耗的影響機(jī)組的鍋爐和管道設(shè)計(jì)效率90.5%、熱耗率8499kJ/(kW·h)、廠用電率7.5%.設(shè)計(jì)發(fā)電煤耗為設(shè)計(jì)供電煤耗：如果鍋爐效率下降1%、廠用電率降低1%，則設(shè)計(jì)發(fā)電、供電煤耗變化？目前八十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)85汽輪機(jī)各參數(shù)基準(zhǔn)值的確定主汽溫度基準(zhǔn)值：設(shè)計(jì)值主汽壓力基準(zhǔn)值：廠家滑壓曲線再熱蒸汽溫度：設(shè)計(jì)值汽輪機(jī)通流效率基準(zhǔn)值閥桿漏汽量應(yīng)達(dá)值的計(jì)算目前八十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)86汽輪機(jī)參數(shù)對煤耗的影響主蒸汽溫度主蒸汽壓力再熱蒸汽溫度再熱蒸汽壓力補(bǔ)給水率真空從制造廠提供的熱力特性修正曲線推導(dǎo)出來

目前八十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)87加熱器端差的運(yùn)行基準(zhǔn)值的在線計(jì)算對無蒸汽冷卻器和疏水冷卻器的情況，實(shí)際運(yùn)行的加熱器影響其運(yùn)行端差基準(zhǔn)值的因素是加熱器的汽測溫度tp，給水入口水溫tw，及給水流量Dw各加熱器的端差隨負(fù)荷的降低而減小。抽汽壓損無論是其絕對值還是相對值均隨機(jī)組運(yùn)行不同發(fā)生變化。目前八十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)88抽汽壓損的運(yùn)行基準(zhǔn)值在線計(jì)算加熱器的抽汽壓損是從汽輪機(jī)抽汽口至加熱的抽汽管道的總壓力損失，包括沿程阻力和局部阻力損失兩部分。抽汽壓損的運(yùn)行基準(zhǔn)值在線計(jì)算抽汽壓損無論是其絕對值還是相對值均隨機(jī)組運(yùn)行不同發(fā)生變化目前八十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)89非再熱缸效率對煤耗率的影響目前九十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)90再熱缸效率對煤耗率的影響目前九十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)91缸效率變化1%對機(jī)組熱耗率的影響目前九十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)92鍋爐參數(shù)對煤耗的影響排煙溫度對煤耗的影響爐膛漏風(fēng)系數(shù)對煤耗的影響空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)對煤耗的影響飛灰可燃物對煤耗的影響目前九十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)93目前九十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)94系統(tǒng)局部定量分析應(yīng)用軸封滲漏及利用系統(tǒng)補(bǔ)充水系統(tǒng)廠用蒸汽系統(tǒng)排污及利用系統(tǒng)噴水減溫系統(tǒng)疏水及凝結(jié)水回收系統(tǒng)熱力系統(tǒng)熱力設(shè)備加熱器疏水冷卻器疏水泵蒸汽冷卻器凝汽器過冷度余熱利用設(shè)備暖風(fēng)器目前九十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)95軸封滲漏及利用系統(tǒng)軸封漏汽、門桿漏汽都回收利用于回?zé)嵯到y(tǒng)，各級加熱器、軸封冷卻器。從熱平衡的角度工質(zhì)量和熱量都得到回收。從能量利用角度，則存在作功能力損失，熱能使用能位降低。漏氣回收利用能級越高，能量回收率就越大，如再熱機(jī)組高壓門桿、汽封漏氣盡可能回收利用于再熱冷段以前的加熱器，提高使用能級。目前九十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)96補(bǔ)充水系統(tǒng)補(bǔ)水方式：補(bǔ)入除氧器、凝汽器(經(jīng)濟(jì)性好)補(bǔ)水噴霧狀態(tài)入凝汽器，改善凝汽器真空；利用低壓段抽汽加熱給水。目前九十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)97廠用蒸汽系統(tǒng)用于加熱重油、蒸汽吹灰、蒸汽驅(qū)動(dòng)設(shè)備、采暖、生活用汽。盡量降低廠用蒸汽參數(shù)。即在滿足用汽參數(shù)的前提下，采用低品位汽源。目前九十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)98排污及利用系統(tǒng)鍋爐連續(xù)排污損失高能位熱水，引起新蒸汽等效熱降下降，補(bǔ)充水引起循環(huán)系熱量增加。排污利用系統(tǒng)，根據(jù)回收擴(kuò)容蒸汽量、回收位置(除氧器)可以定量分析經(jīng)濟(jì)性增加的幅度，選擇擴(kuò)容器最優(yōu)聯(lián)結(jié)位置。目前九十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)99噴水減溫系統(tǒng)過熱器噴水減溫系統(tǒng)引自給水泵出口，減少高加回?zé)岢槠?，降低回?zé)岢潭取Ｅ艛D高加抽汽，作功增加；新蒸汽吸熱量增加，裝置經(jīng)濟(jì)性降低。引自末級高加出口，對經(jīng)濟(jì)性無影響。再熱器噴水減溫系統(tǒng)引自給水泵抽頭，減少高加回?zé)岢槠档突責(zé)岢潭?，噴水產(chǎn)生的蒸汽不經(jīng)過高壓缸而少作功，裝置經(jīng)濟(jì)性降低。引自末級高加出口，不影響回?zé)岢槠?，噴水產(chǎn)生的蒸汽不經(jīng)過高壓缸而少作功，經(jīng)濟(jì)性降低。目前一百頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)100疏水及凝結(jié)水回收系統(tǒng)加熱器疏水方式改變，如低負(fù)荷高加疏水到低加系統(tǒng)，對系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性有影響。電廠收集的各種凝結(jié)水，包括生產(chǎn)回水返回系統(tǒng)方式不同，有的通過疏水泵打入除氧器；有的打入低壓加熱器；有的進(jìn)入主凝結(jié)水系統(tǒng)，返回地點(diǎn)不同，對系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性影響不同。目前一百零一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)101加熱器對經(jīng)濟(jì)性影響加熱器端差，端差越大、抽汽能位的級差越大，端差對經(jīng)濟(jì)性影響越大，如末級高加、第一級低加。壓損散熱損失切除加熱器給水部分旁路。旁路閥泄漏，部分給水繞過加熱器組。目前一百零二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)102凝汽器過冷度凝汽器過冷度增大冷源損失，損失作功能力，降低裝置經(jīng)濟(jì)性。過冷度將增加第一級低加得耗熱量，降低新蒸汽等效熱降。目前一百零三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)103300MW機(jī)組煤耗偏差注：按設(shè)計(jì)鍋爐和管道效率92.5%和99%、熱耗率7921[kJ/(kW·h)]、廠用電率5.5%計(jì)算目前一百零四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)104600MW機(jī)組煤耗偏差變量單位變化量熱耗率變化煤耗率變化主蒸汽壓力Mpa138.7251.433主蒸汽溫度℃1017.0390.631熱再熱溫度℃1019.3630.717再熱壓損%1211.6180.430排汽壓力kPa170.4092.606排汽壓力kPa174.3522.752補(bǔ)水率%113.9410.516給水溫度℃10

0.660再熱減溫水量t/h10

0.360過熱減溫水量%12.3000.096目前一百零五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)105臺(tái)山電廠汽機(jī)耗差分析目前一百零六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)106600MW機(jī)組存在的問題部分高壓缸排汽進(jìn)入中壓缸的冷卻蒸汽流量嚴(yán)重超標(biāo)對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響。設(shè)計(jì)值7.545t/h，實(shí)際上試驗(yàn)24.346t/h；設(shè)計(jì)中壓缸效率91.616%，實(shí)際上89.339%,熱耗增加31.2kJ/kWh。高壓缸前后內(nèi)軸封及外軸封漏汽量超標(biāo)。低壓缸部分抽汽溫度明顯高于設(shè)計(jì)值對低壓缸內(nèi)效率的影響。低壓缸進(jìn)汽壓力損失較大，導(dǎo)致蒸汽膨脹過程熵增偏大可能是低壓缸的汽封間隙過大造成的也可能是低壓導(dǎo)汽管內(nèi)套管與低壓內(nèi)缸結(jié)合面法蘭有裂紋造成泄漏，低壓缸通流結(jié)垢和流通能力下降。目前一百零七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)107600MW亞臨界機(jī)組經(jīng)濟(jì)性分析目前一百零八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)108北侖600MW機(jī)組耗差分析目前一百零九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)109600MW機(jī)組配汽方式

單閥控制方式下機(jī)組高壓調(diào)速氣門的開度為34%左右順序閥控制方式前三個(gè)調(diào)速氣門基本全開,最后一個(gè)閥門開度為17%。順序閥控制方式下高壓缸效率比單閥控制方式高1.13%

冷態(tài)起動(dòng)或低參數(shù)下變負(fù)荷運(yùn)行期間,采用單閥控制方式能夠加快機(jī)組熱膨脹,減小熱應(yīng)力,縮短機(jī)組起動(dòng)時(shí)間,延長機(jī)組使用壽命;變負(fù)荷運(yùn)行時(shí),采用順序閥控制方式能有效地減小節(jié)流損失,提高汽輪機(jī)熱效率。目前一百一十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)110系統(tǒng)內(nèi)漏各內(nèi)漏流量按0.2%主蒸汽流量計(jì)目前一百一十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)111目前一百一十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)112目前一百一十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)113國華電廠汽輪機(jī)組運(yùn)行情況匯總缸體效率調(diào)節(jié)汽門控制方式滑壓運(yùn)行優(yōu)化熱力系統(tǒng)的嚴(yán)密性凝汽器真空廠用蒸汽的用能回?zé)嵯到y(tǒng)特性目前一百一十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)114缸體效率目前一百一十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)115缸體效率目前一百一十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)116缸體效率目前一百一十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)117調(diào)節(jié)汽門運(yùn)行方式電站汽輪機(jī)調(diào)節(jié)進(jìn)汽量的方式有兩種，節(jié)流配汽和噴嘴配汽。節(jié)流配汽時(shí)，在設(shè)計(jì)工況下，節(jié)流閥全開，低負(fù)荷時(shí)節(jié)流閥關(guān)小，減小汽輪機(jī)的進(jìn)汽量。這種調(diào)節(jié)方式，調(diào)節(jié)系統(tǒng)簡單，在負(fù)荷突變時(shí)不會(huì)引起過大的熱應(yīng)力和熱變形。噴嘴配汽時(shí)，部分負(fù)荷時(shí)效率高，但在變工況下噴嘴配汽的汽輪機(jī)高壓部分的金屬溫度變化較大，使調(diào)節(jié)級所對應(yīng)的汽缸必產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，從而降低了機(jī)組迅速改變負(fù)荷的能力。目前一百一十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)118定滑壓運(yùn)行滑壓運(yùn)行的主要優(yōu)點(diǎn)是可減少調(diào)節(jié)門節(jié)流損失，低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，減少給水泵所需功率消耗，根據(jù)熱力循環(huán)理論，機(jī)組在低負(fù)荷下滑壓運(yùn)行時(shí)，進(jìn)汽節(jié)流損失減小，漏汽損失也小，使得機(jī)組循環(huán)的相對內(nèi)效率比定壓運(yùn)行有所提高，但此時(shí)的主蒸汽壓力低，循環(huán)熱效率也降低，當(dāng)相對內(nèi)效率的增加幅度補(bǔ)償了循環(huán)熱效率的下降幅度，此時(shí)的滑壓參數(shù)才是比較經(jīng)濟(jì)的。因此，需要通過一系列試驗(yàn)來確定相對內(nèi)效率和循環(huán)熱效率的變化對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響，尋求最佳的滑壓運(yùn)行參數(shù)。目前一百一十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)119凝汽器性能(真空、嚴(yán)密性、補(bǔ)水方式)真空系統(tǒng)優(yōu)化:最佳運(yùn)行真空、循環(huán)水泵的運(yùn)行方式優(yōu)化。最佳運(yùn)行真空是以機(jī)組功率、循環(huán)水溫度和循環(huán)水流量為變量的目標(biāo)函數(shù)，在量值上為機(jī)組功率的增量與循環(huán)水泵耗功增量之差最大時(shí)的凝汽器壓力。通過理論與試驗(yàn)相結(jié)合的辦法來進(jìn)行，制定不同季節(jié)循環(huán)水泵運(yùn)行方案,分析判別不同季節(jié)同一負(fù)荷情況下單、雙臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行對機(jī)組廠用電率、真空度的影響，進(jìn)而對供電煤耗的綜合影響，找出不同負(fù)荷下綜合經(jīng)濟(jì)最佳點(diǎn)，制定循環(huán)水泵運(yùn)行方案。目前一百二十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1205.火電廠熱力性能試驗(yàn)及標(biāo)準(zhǔn)5.1熱力試驗(yàn)?zāi)康?.2試驗(yàn)規(guī)程及標(biāo)準(zhǔn)5.3試驗(yàn)項(xiàng)目5.4編寫試驗(yàn)大綱5.5熱力試驗(yàn)的準(zhǔn)備5.6試驗(yàn)方法5.7試驗(yàn)參數(shù)處理5.8試驗(yàn)條件下的性能指標(biāo)計(jì)算5.9主要測試項(xiàng)目及周期5.10試驗(yàn)報(bào)告的編寫目前一百二十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1215.1熱力試驗(yàn)?zāi)康臏y試基建試生產(chǎn)期內(nèi)或達(dá)標(biāo)投產(chǎn)時(shí)、技改工程、大修后的熱耗率是否達(dá)到設(shè)計(jì)值，或達(dá)到某一要求。通過試驗(yàn)求得汽輪機(jī)組在電廠實(shí)際運(yùn)行條件下的熱力特性，為發(fā)電廠機(jī)組間的負(fù)荷經(jīng)濟(jì)調(diào)度提供依據(jù)。通過定期的性能測試，確定汽輪機(jī)性能的變化趨勢，監(jiān)視和判斷通流部分的工作狀況，分析引起性能變化的原因，從而確定改進(jìn)措施。目前一百二十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1221.新機(jī)試驗(yàn)主要針對進(jìn)口機(jī)組、國產(chǎn)新品牌機(jī)組的保證值進(jìn)行考核試驗(yàn)或鑒定試驗(yàn)。通過試驗(yàn)取得熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)與制造廠設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，以驗(yàn)證設(shè)計(jì)和制造是否達(dá)到保證的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，為制造廠改進(jìn)設(shè)計(jì)和改進(jìn)加工工藝提供有效的資料，為用戶索賠提供依據(jù)。新機(jī)試驗(yàn)要求準(zhǔn)確度高，大多按ASMEPTC6標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，試驗(yàn)測點(diǎn)與運(yùn)行測點(diǎn)分開。對于進(jìn)口機(jī)組，一般在設(shè)計(jì)階段加入考核試驗(yàn)測點(diǎn)；對于國產(chǎn)機(jī)組，為了減少蒸汽管道開幾孔，部分借用運(yùn)行測點(diǎn)。目前一百二十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1232．達(dá)標(biāo)試驗(yàn)按部頒新啟規(guī)(火電機(jī)組啟動(dòng)驗(yàn)收性能試驗(yàn)導(dǎo)則，1998．3)的要求，新機(jī)移交生產(chǎn)必須有達(dá)標(biāo)試驗(yàn)報(bào)告。目前一百二十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1243．專題試驗(yàn)為了摸清機(jī)組運(yùn)行真實(shí)水平，充分發(fā)揮現(xiàn)有機(jī)組的潛力，摸清機(jī)組的最佳運(yùn)行方式，借以對發(fā)電廠的負(fù)荷進(jìn)行經(jīng)濟(jì)分配，并為制定生產(chǎn)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供依據(jù)，許多電廠進(jìn)行專題試驗(yàn)。有針對性測試各種不同負(fù)荷(包括額定工況)下的熱耗和煤耗、缸效率和鍋爐效率值等，分析經(jīng)濟(jì)性差的原因，以便制定改進(jìn)方案。目前一百二十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1254．大修前后試驗(yàn)機(jī)組大修前后或機(jī)組本體改造前后，必須進(jìn)行性能試驗(yàn)。通過試驗(yàn)分析，為制定大修計(jì)劃、改造方案或?qū)Υ笮?、改造后的效果做出評價(jià)目前一百二十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1265.2試驗(yàn)規(guī)程及標(biāo)準(zhǔn)ASMEPTC6-1996(美國機(jī)械工程師學(xué)會(huì)，汽輪機(jī)性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程)，準(zhǔn)確度最高GB/T8117．1-2003(汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程第1部分：方法A-大型凝汽式汽輪機(jī)高準(zhǔn)確度試驗(yàn))GB/T8117．2-2003(汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程第2部分：方法B-各種類型和容量汽輪機(jī)寬準(zhǔn)確度試驗(yàn))IEC60953-1：1990(國際電工委員會(huì)，汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程A)IEC60953-2：1990(國際電工委員會(huì)，汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程B)等目前一百二十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1271.考核性試驗(yàn)項(xiàng)目鍋爐考核性試驗(yàn)項(xiàng)目主要包括：鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量、鍋爐效率、空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率無油助燃最低穩(wěn)燃負(fù)荷等。汽輪機(jī)考核性試驗(yàn)項(xiàng)目主要包括：汽輪機(jī)熱耗率、汽輪機(jī)最大出力、汽輪機(jī)缸效率、回?zé)嵯到y(tǒng)性能、主蒸汽流量等。目前一百二十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點(diǎn)1282.達(dá)標(biāo)試驗(yàn)項(xiàng)目鍋爐達(dá)標(biāo)試驗(yàn)標(biāo)試驗(yàn)項(xiàng)目主要包括：鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量、鍋爐效率、空氣預(yù)