樁基工程檢測(cè)技術(shù)

關(guān)于樁基工程檢測(cè)技術(shù)第1頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月講解大綱第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)第4章聲波透射法第5章鉆芯法檢測(cè)第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)第7章單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)第8章單樁水平靜載試驗(yàn)第9章自平衡法靜載試驗(yàn)第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)第12章規(guī)范要點(diǎn)及技術(shù)總結(jié)第3頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)第4頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)一、地基分類建筑地基分類：天然地基/人工地基

均質(zhì)地基、多層地基：通過改良、置換、夯實(shí)、碾壓等方式以增強(qiáng)壓縮模量復(fù)合地基：通過設(shè)置增強(qiáng)體，以提高地基土承載力樁基礎(chǔ)：通過設(shè)置樁，將荷載傳遞到深層土體中第5頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)二、重要術(shù)語樁基礎(chǔ)——由設(shè)置于土體中的樁和聯(lián)接于樁頂端的承臺(tái)共同組成的基礎(chǔ)單樁基礎(chǔ)——采用1根樁（通常為大直徑樁）以承受和傳遞上部結(jié)構(gòu)（通常為柱）荷載的獨(dú)立基礎(chǔ)群樁基礎(chǔ)——由2根以上基樁組成的樁基礎(chǔ)基樁——樁基礎(chǔ)中的單樁第6頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)三、樁的分類1、按對(duì)土層的影響分類：（1）擠土樁如：預(yù)制樁（2）部分?jǐn)D土樁如：開口式鋼管樁（3）非擠土樁如：灌注樁2、按樁的使用功能分類：（1）豎向抗壓樁：①摩擦樁；②端承樁；③摩擦端承樁；④端承摩擦樁；（2）水平受荷樁；（3）抗拔樁；（4）復(fù)合受荷樁。

第7頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)3、按成樁方法分類（1）預(yù)制樁：①錘擊法（柴油錘）②靜壓法（靜壓樁機(jī)）（2）灌注樁①鉆孔灌注樁②挖孔灌注樁③沉管灌注樁④沖抓成孔灌注樁⑤爆擴(kuò)樁⑥螺旋樁

······第8頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)四、樁基礎(chǔ)事故來源1、勘察：勘察不全面、提供參數(shù)不準(zhǔn)確，誤導(dǎo)設(shè)計(jì)2、設(shè)計(jì)：樁選型不當(dāng)、設(shè)計(jì)參數(shù)不當(dāng)、經(jīng)驗(yàn)不足3、施工：人員素質(zhì)、材料質(zhì)量、工序方法、質(zhì)量控制手段4、檢測(cè)：人員素質(zhì)、方法選用不合適、檢測(cè)不規(guī)范5、環(huán)境：機(jī)械挖土觸碰樁頭、支護(hù)失穩(wěn)滑坡、大面積堆載、重型機(jī)械行進(jìn)、工程樁擠土第9頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)第10頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)預(yù)制樁主要質(zhì)量事故分析（1）樁身本身質(zhì)量問題（生產(chǎn)、裝卸、運(yùn)輸、堆放）（2）接樁質(zhì)量（接樁材料、方法）（3）樁身垂直度（垂直度控制、擠土效應(yīng)、地面超載、基坑開挖、持力層坡度不合理）（4）“拒打”造成質(zhì)量問題（勘察失實(shí)、設(shè)計(jì)不當(dāng)、施工錘重錘墊不當(dāng)、停歇時(shí)間長(zhǎng)、復(fù)雜地質(zhì)現(xiàn)象。例：羅蘭春天）（5）“上浮吊腳”造成承載力不足（擠土上?。?）捶打出現(xiàn)樁身質(zhì)量問題（樁尖軟土—中部拉應(yīng)力、樁尖硬土—樁頭拉應(yīng)力）第11頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)第12頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)第13頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)鉆（沖）孔灌注樁主要質(zhì)量事故分析（1）鉆孔傾斜（2）坍孔（護(hù)壁不力、鉆進(jìn)速度快、操作碰撞、土質(zhì)疏松、承壓水較強(qiáng)、水頭較高）（3）充盈系數(shù)過大（左右樁剛度不一致）（4）縮徑（鋼筋籠過密、地下承壓水侵蝕）（5）夾泥（澆注時(shí)坍孔）（6）離析（7）斷樁（停電、堵管、導(dǎo)管拔出、機(jī)械開挖碰撞等）（8）孔底沉渣（9）樁頭浮漿第14頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)第15頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第1章樁基基礎(chǔ)知識(shí)第16頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

第17頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

一、目的：檢測(cè)樁身完整性，判定樁身缺陷程度及位置二、原理：反射波法：通過對(duì)樁頂施加激振能，引起樁身及周圍土體的微幅振動(dòng)，用儀表記錄樁頂?shù)乃俣扰c加速度，利用應(yīng)力波理論（一維波在直桿中的傳播規(guī)律）對(duì)結(jié)果加以分析。第18頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、基礎(chǔ)理論--應(yīng)力波理論1、概念應(yīng)力波：當(dāng)介質(zhì)的某個(gè)地方突然收到一種擾動(dòng)，擾動(dòng)產(chǎn)生的變形會(huì)沿著介質(zhì)由近至遠(yuǎn)傳播開去，這種擾動(dòng)傳播的現(xiàn)象稱為應(yīng)力波。波阻抗：Z=ρcAρ：密度；c：應(yīng)力波速；A：樁橫截面積第19頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

2、應(yīng)力波傳播模型想得出的結(jié)論：由于阻抗變化，引起入射波與反射波方向的關(guān)系（1）在自由端完整樁中的傳播（空氣中）

模型1：結(jié)論：同相第20頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

2、應(yīng)力波傳播模型（1）在自由端完整樁中的傳播（空氣中）

模型2：結(jié)論：同相第21頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

2、應(yīng)力波傳播模型（1）在自由端完整樁中的傳播（空氣中）樁模型：第22頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

（1）在自由端完整樁中的傳播（空氣中）模型表明

高阻抗低阻抗當(dāng)應(yīng)力波從硬材料軟材料反射波與入射波同相大截面小截面由此可以類推：當(dāng)樁身出現(xiàn)縮徑、離析、斷裂、夾泥、空洞、斷裂，嵌巖樁樁底沉渣，摩擦型樁樁底，預(yù)制樁脫焊、虛焊、不良焊接等缺陷時(shí)，反射波與入射波同相。第23頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

2、應(yīng)力波傳播模型（2）在固定端完整樁中的傳播

模型1：結(jié)論：反相第24頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

2、應(yīng)力波傳播模型（2）在固定端完整樁中的傳播

模型2：結(jié)論：反相第25頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

2、應(yīng)力波傳播模型（2）在固定端完整樁中的傳播樁模型：第26頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

（2）在固定端完整樁中的傳播模型表明低阻抗高阻抗當(dāng)應(yīng)力波從軟材料硬材料反射波與入射波反相小截面大截面由此可以類推：當(dāng)樁身出現(xiàn)擴(kuò)徑、樁底嵌巖良好時(shí)，反射波與入射波反相。另外：混凝土質(zhì)量變化、土層變化也會(huì)引起反射波的變化。第27頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

四、檢測(cè)設(shè)備第28頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

五、檢測(cè)過程1、樁頭處理：鑿掉浮漿、打磨平整、樁頭干凈干燥2、傳感器安裝：（1）安裝位置（2）采用橡皮泥、口香糖、黃油、牙膏、石膏等粘結(jié)，粘結(jié)層盡量薄，不應(yīng)采用手扶式第29頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

3、激振（1）激振位置：樁頂中心部位，避開主筋（2）激振源選擇：樁身固有頻率與樁長(zhǎng)、缺陷深度與程度、樁底情況等有關(guān)。長(zhǎng)樁固有頻率低、短樁高；摩擦樁固有頻率低、端承樁高。激振頻譜與樁身頻譜特性匹配是獲得好的應(yīng)力波信號(hào)的前提。

①用寬脈沖獲取樁底或樁下部缺陷反射信號(hào)

低頻：聚乙烯、尼龍、橡膠、木棒等（大質(zhì)量）②用窄脈沖獲取樁身上部缺陷反射信號(hào)

高頻：鐵、鋼、鋁、銅錘、鋼桿（管）等（小質(zhì)量）（3）激振方向垂直于樁面，錘擊干脆，形成單擾動(dòng)第30頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

4、信號(hào)采集（1）根據(jù)樁徑大小，對(duì)稱布置2-4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，每個(gè)檢測(cè)點(diǎn)記錄有效信號(hào)不宜少于3個(gè)（2）較好波形特征①波形重復(fù)性好②真實(shí)反映樁身實(shí)際情況，完好樁樁底反射明顯③波形光滑，不含毛刺或震蕩波形④波形最終歸零第31頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

5、樁身完整性判定第32頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

六、實(shí)例曲線分析1、杭寧高速公路某標(biāo)段，鉆孔灌注樁，Φ1200，嵌巖樁，C303#樁：45.7m樁身完整，樁底同相反射明顯，有沉渣，判為Ⅲ類樁24#樁：32.0m樁身完整，樁底反相反射清晰，嵌巖良好，無沉渣，判為Ⅰ類樁樁底反射第33頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

2、杭州下沙某高校實(shí)驗(yàn)樓，鉆孔灌注樁，Φ800，33m，C25初測(cè)：初測(cè)時(shí)樁頭疏松，曲線呈低頻型，經(jīng)開鑿樁頭松散。復(fù)測(cè)：鑿去1.2m后，再進(jìn)行復(fù)測(cè)，樁身完整，曲線正常，判為Ⅰ類樁。樁頭疏松第34頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

3、杭州某花園某樓，夯擴(kuò)灌注樁，Φ377，5.2m，C25尼龍錘測(cè)試：呈低頻振蕩，無法分辨前部缺陷。鐵錘測(cè)試：測(cè)得0.6m處存在同相反射，并呈多次反射，判為Ⅲ類樁，開挖驗(yàn)證為淺部局部離析激振方式第35頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

4、杭州繞城北線某標(biāo)段，鉆孔灌注樁，Φ1000，42m，C30波形顯示4.5m處同相反射明顯，并伴有9m，14m等后繼多次反射，判為Ⅲ/Ⅳ類樁。經(jīng)開挖驗(yàn)證，4.5m左右局部離析、露筋，截面缺陷1/4-1/3。缺陷多次反射第36頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

5、杭州下沙某高校，鉆孔灌注樁，Φ800，33m，C30處理前：波形反應(yīng)在1.5-2m處有嚴(yán)重缺陷，判為Ⅲ類樁。經(jīng)開挖證實(shí)2m處嚴(yán)重夾泥達(dá)一半樁徑。處理后：經(jīng)鑿除后再進(jìn)行復(fù)測(cè)，樁身完整，判為Ⅰ類樁。淺部缺陷處理第37頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

6、杭州某中心二期，沖擊成孔灌注樁，Φ1200，22m，C25波形反應(yīng)在4m左右擴(kuò)徑，7m后低頻振蕩，無樁底反應(yīng)。經(jīng)取芯證實(shí)在7.5-10.4m膠結(jié)不良，取芯率為30%-53%，其他部位均密實(shí)。擴(kuò)徑與缺陷疊加第38頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

7、杭州某中心二期，鉆孔灌注樁，Φ800，15.2m，C25波形呈等間距多次同相反射，2m左右有嚴(yán)重缺陷，判為Ⅲ/Ⅳ類樁。開挖驗(yàn)證為1.8m處斷裂。淺部斷裂第39頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

8、杭州灣大橋，預(yù)應(yīng)力管樁，Φ1200，53m，C60

樁頭距水面9m，樁身入土處距樁頂19m波形顯示：在9m處反相子波為樁入水的反應(yīng)，在19m處反相子波為樁入土的反應(yīng)，樁身完整，判為Ⅰ類樁。樁周情況影響第40頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第2章低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

9、上海金磐公寓，H型鋼樁，L=18m

邊長(zhǎng)450mm，板厚40mm，板距500mm波形顯示：曲線規(guī)則，樁底反射明顯，樁身完整，判為Ⅰ類樁。鋼板樁第41頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

第42頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

一、目的

1、判定單樁豎向抗壓承載力是否滿足設(shè)計(jì)要求；

2、檢測(cè)及判定樁身完整性；

3、分析樁側(cè)和樁端土阻力；

4、預(yù)制樁打樁監(jiān)測(cè)。二、原理通過重錘錘擊樁頂使樁土系統(tǒng)產(chǎn)生一定的塑性動(dòng)態(tài)位移并同時(shí)測(cè)量樁頂附近應(yīng)變和加速度響應(yīng)以分析樁的結(jié)構(gòu)完整性和豎向極限承載力第43頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、關(guān)鍵要點(diǎn)1、適用范圍：對(duì)于大直徑擴(kuò)底樁和Q-s曲線具有緩變型特征的大直徑灌注樁，不宜采用本方法。2、重錘要求：鑄鐵或鑄鋼整體鑄造、材質(zhì)均勻、形狀對(duì)稱、錘底平整、高徑（寬）比在1.0-1.5范圍內(nèi)。錘重應(yīng)大于預(yù)估單樁極限承載力的1.0%-1.5%，樁徑大于600mm或樁長(zhǎng)大于30m時(shí)取高值。第44頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、關(guān)鍵要點(diǎn)2、重錘種類：

整錘拼錘（連擊）第45頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、關(guān)鍵要點(diǎn)3、樁頭處理：（1）頂面平整、高度滿足傳感器安裝要求。（2）對(duì)不能承受錘擊的樁頭應(yīng)加固處理：①鑿掉樁頂破碎層和軟弱混凝土。②主筋直通至樁頂混凝土保護(hù)層之下，主筋在同一高度。③距樁頂1倍樁徑范圍內(nèi)，用厚度為3-5mm的鋼板圍裹或距樁頂1.5倍樁徑范圍內(nèi)設(shè)置箍筋，間距不大于100mm。④樁頂設(shè)置鋼筋網(wǎng)片2-3層，間距60-100mm。⑤樁頭混凝土強(qiáng)度提高1-2個(gè)等級(jí)，且不得低于C30。⑥樁頭與樁身中軸線重合，截面尺寸相同。第46頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、關(guān)鍵要點(diǎn)3、樁頭處理示意圖第47頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、關(guān)鍵要點(diǎn)4、傳感器安裝：（1）樁側(cè)表面對(duì)稱安裝加速度傳感器、力傳感器各2個(gè)（2）距樁頂高度≮2D（大直徑樁≮1D）（3）傳感器中心位于同一水平線（4）安裝表面材質(zhì)應(yīng)均勻、密實(shí)、平整（磨平）第48頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、關(guān)鍵要點(diǎn)5、錘擊要點(diǎn)：（1）樁錘重心與樁頂對(duì)中（2）樁頭設(shè)置樁墊（木板、膠合板）或細(xì)砂10-30mm（3）落高要求：“重錘低擊”①過小—能量不足②過大—偏心錘擊，力峰值過大，擊碎樁頂，加大誤差③一般1.0-2.0m，最大不應(yīng)超過2.5m第49頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

三、關(guān)鍵要點(diǎn)6、采集信號(hào)選取，以下信號(hào)無效：（1）傳感器安裝處混凝土開裂（2）力曲線最終未歸零（3）嚴(yán)重錘擊偏心（4）四通道數(shù)據(jù)不全（5）預(yù)制樁多次錘擊，承載力下降第50頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

四、檢測(cè)基本流程1、檢測(cè)前準(zhǔn)備工作（1）樁頭加固處理（2）準(zhǔn)備錘擊和配套設(shè)備（3）儀器準(zhǔn)備（包括定期標(biāo)定），儀器功能檢查2、現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)（1）傳感器安裝調(diào)試（2）錘擊設(shè)備起吊和錘擊（3）儀器參數(shù)設(shè)定和信號(hào)采集3、檢測(cè)結(jié)果分析及報(bào)告編寫（1）數(shù)據(jù)的預(yù)處理（2）采用CASE法或曲線擬合法分析結(jié)果（3）編寫報(bào)告第51頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

五、典型曲線定性評(píng)價(jià)判別依據(jù)：1、F和ZV曲線相對(duì)位置，分開距離大??；2、樁尖反射的方向，以及樁阻抗變化處特征反射的方向。例1：波形于打樁期間測(cè)試，樁很容易打入，幾乎無樁側(cè)、端阻力例2：樁側(cè)阻力很小，幾乎無端阻力第52頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第3章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

五、典型曲線定性評(píng)價(jià)判別依據(jù)：1、F和ZV曲線相對(duì)位置，分開距離大?。?、樁尖反射的方向，以及樁阻抗變化處特征反射的方向。例3：樁側(cè)摩阻力很大例4：側(cè)摩阻力小，端阻力大第53頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

五、典型曲線定性評(píng)價(jià)判別依據(jù)：1、F和ZV曲線相對(duì)位置，分開距離大小；2、樁尖反射的方向，以及樁阻抗變化處特征反射的方向。例5：僅樁端有阻力，無側(cè)摩阻力例6：側(cè)摩阻力較大，端阻力很大第54頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

第55頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

一、目的

檢測(cè)灌注樁樁身缺陷及位置，判定樁身完整性類別二、原理

超聲波在傳播路徑中遇到混凝土缺陷時(shí)，如斷裂、裂縫、夾泥和密實(shí)度差時(shí)，將發(fā)生下列變化：1、聲時(shí)t、聲速v：聲波要繞過缺陷或在傳播速度較慢的介質(zhì)中通過，造成傳播時(shí)間延長(zhǎng)，聲速降低。2、波幅A：混凝土缺陷使聲波波幅發(fā)生明顯衰減，波形畸變。3、頻率f：聲波頻率發(fā)生改變，主頻率變低。第56頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

三、基本方法在樁身中預(yù)埋2-4根聲測(cè)管，將超聲波發(fā)射、接收探頭分別置于2根聲測(cè)管中，進(jìn)行聲波發(fā)射和接收，用超聲儀測(cè)出超聲波在樁身混凝土中傳播的時(shí)間t、波幅A及頻率f等物理量，即可判斷樁身結(jié)構(gòu)完整性。第57頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

四、檢測(cè)流程1、聲測(cè)管安裝（1）聲測(cè)管采用鐵管，內(nèi)徑50-60mm。（2）底端及接頭應(yīng)嚴(yán)格密封，保證管外泥漿在1MPa壓力下不會(huì)滲入，上端加蓋。（3）可焊接或綁扎在鋼筋籠內(nèi)側(cè)，聲測(cè)管相互平行，連接處光滑平整（螺紋連接）。（4）聲測(cè)管內(nèi)應(yīng)注滿清水，管口高出樁頂100mm以上。第58頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

1、聲測(cè)管安裝（5）聲測(cè)管平面布置第59頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

2、設(shè)備安裝第60頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

2、設(shè)備安裝第61頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

2、設(shè)備安裝第62頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

3、開始檢測(cè)第63頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

3、三種方法：平測(cè)法、斜測(cè)法、扇形掃測(cè)一般以平測(cè)為主，間距250mm，有異常時(shí)加密測(cè)距，或采用后兩種方法復(fù)測(cè)。第64頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

五、關(guān)于聲時(shí)修正混凝土中傳播時(shí)間--tc

耦合劑（水）中傳播時(shí)間--t1聲時(shí)測(cè)量值--t

聲測(cè)管壁中傳播時(shí)間--t2

儀器系統(tǒng)延遲時(shí)間--t0第65頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

六、判定方法類別特征Ⅰ各剖面聲學(xué)參數(shù)均無異常，無聲速低于低限值Ⅱ某剖面?zhèn)€別測(cè)點(diǎn)聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常，無聲速低于低限值Ⅲ某一剖面連續(xù)多個(gè)測(cè)點(diǎn)聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常兩個(gè)或兩個(gè)以上剖面在同一深度測(cè)點(diǎn)聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常局部聲速低于低限值Ⅳ某一剖面連續(xù)多個(gè)測(cè)點(diǎn)聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常兩個(gè)或兩個(gè)以上剖面在同一深度測(cè)點(diǎn)聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)明顯異常樁身混凝土聲速普遍低于低限值無法檢測(cè)首波聲波接收信號(hào)嚴(yán)重畸變第66頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

七、實(shí)例分析例1：設(shè)計(jì)強(qiáng)度C25樁身完整波形正常各聲測(cè)剖面的聲速值、波幅值均大于相應(yīng)臨界值可判為Ⅰ類樁第67頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

七、實(shí)例分析例2：設(shè)計(jì)強(qiáng)度C251根聲測(cè)管在67m處堵管導(dǎo)致2個(gè)剖面不能測(cè)到底前2個(gè)剖面在32m處有1測(cè)點(diǎn)聲速、波幅低于臨界值其余基本正?？膳袨棰蝾悩兜?8頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

七、實(shí)例分析例3：設(shè)計(jì)強(qiáng)度C253個(gè)剖面在30.5-33m同一深度截面處聲速、波幅均小于臨界值波形畸變樁身有明顯缺陷可判為Ⅲ類樁第69頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

七、實(shí)例分析例4：設(shè)計(jì)強(qiáng)度C25前2個(gè)剖面13.5m處聲速、波幅均小于臨界值3個(gè)剖面樁底處聲速、波幅明顯小于臨界值樁底有沉渣可判為Ⅲ/Ⅳ類樁第70頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第4章聲波透射法

七、實(shí)例分析例5：申嘉湖高速橋樁第71頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

第72頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

一、目的檢測(cè)灌注樁樁長(zhǎng)樁身混凝土強(qiáng)度樁底沉渣厚度判定或鑒別樁端巖土性狀判定樁身完整性類別第73頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

二、現(xiàn)場(chǎng)鉆芯要點(diǎn)

1、鉆孔數(shù)量和位置樁徑＜1.2m的鉆1孔宜在距樁中心10-15cm位置開孔樁徑1.2-1.6m的鉆2孔宜在距樁中心0.15-0.25D內(nèi)均勻?qū)ΨQ布置樁徑＞1.6m的鉆3孔嵌巖灌注樁樁端持力層鉆探，不應(yīng)少于1孔，深度≥3D第74頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

二、現(xiàn)場(chǎng)鉆芯要點(diǎn)2、進(jìn)尺：每回次宜控制在1.5m內(nèi)3、鉆取的芯樣按回次順序擺放，側(cè)面標(biāo)明回次數(shù)、塊號(hào)、本回次總塊數(shù)，并對(duì)芯樣質(zhì)量描述記錄4、鉆芯結(jié)束后，應(yīng)對(duì)芯樣和標(biāo)有工程名稱、樁號(hào)、孔號(hào)、芯樣試件采取位置、樁長(zhǎng)、孔深、檢測(cè)單位名稱的標(biāo)識(shí)牌的全貌進(jìn)行拍照。第75頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

樁身完整性判定（JGJ106-2003）第76頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

實(shí)例圖片：第77頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

實(shí)例圖片：第78頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

三、芯樣抗壓要點(diǎn)1、每孔截取芯樣：樁長(zhǎng)＜10m時(shí)，可取2組樁長(zhǎng)10-30m時(shí)，取3組芯樣樁長(zhǎng)＞30m時(shí)，不少于4組2、截取位置：上（下）部芯樣截取位置距樁頂（底）不宜大于1倍樁徑或1m，中間芯樣宜等距截取3、芯樣制作：每組芯樣制作3個(gè)抗壓試件，切割、磨平、補(bǔ)平，0.95d≤試件高度≤1.05d。達(dá)到要求后可立即進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。第79頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

四、檢測(cè)成果分析1、完整性第80頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

四、檢測(cè)成果分析2、抗壓強(qiáng)度第81頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

五、事故樁案例第82頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第5章鉆芯法檢測(cè)

五、事故樁案例第83頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)第84頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)靜載試驗(yàn)分類：抗壓靜載試驗(yàn)、抗拔靜載試驗(yàn)、水平靜載試驗(yàn)單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)一、試驗(yàn)設(shè)備=加載系統(tǒng)+變形測(cè)量系統(tǒng)1、加載系統(tǒng)：油泵（壓力表）→油管→千斤頂→反力裝置油路連接方式？壓力-荷載換算？反力裝置：壓重平臺(tái)、錨樁橫梁、錨樁壓重聯(lián)合第85頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)傘型架第86頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)平臺(tái)架第87頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)挖機(jī)現(xiàn)場(chǎng)取土堆載法第88頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)砂包砂袋堆載法第89頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)混凝土配重塊堆載法第90頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)水箱堆載法施工鋼材堆載法重型機(jī)械（樁機(jī)）配合法第91頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)錨樁法（灌注樁）第92頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)錨樁法（預(yù)應(yīng)力管樁）第93頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)地錨法第94頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)堆錨結(jié)合法第95頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)2、變形測(cè)量系統(tǒng)：基準(zhǔn)梁+夾具+位移計(jì)自動(dòng)加載讀數(shù)人工加載讀數(shù)第96頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)

三、規(guī)范要求（1）試驗(yàn)樁應(yīng)加載至破壞。（2）工程樁加載量不應(yīng)小于設(shè)計(jì)單樁承載力特征值的2倍。（3）千斤頂應(yīng)并聯(lián)同步工作，型號(hào)規(guī)格一致，合力中心與樁軸線重合。（4）反力裝置提供的反力不得小于最大加載量的1.2倍。（5）工程樁用作錨樁時(shí)數(shù)量不應(yīng)少于4根。（6）壓重宜在檢測(cè)前一次加足。（7）壓重施加于地基的壓應(yīng)力不宜大于地基承載力特征值的1.5倍。（可用工程樁作為堆載支點(diǎn)）（8）傳感器測(cè)量誤差≤1%，壓力表精度≥0.4級(jí)。（9）最大加載時(shí)，壓力不應(yīng)超過規(guī)定工作壓力的80%。第97頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)（10）位移傳感器測(cè)量誤差≤0.1%FS，百分表分辨力≤0.01mm。（11）直徑或邊寬＞500mm的樁應(yīng)對(duì)稱安裝4個(gè)位移計(jì)；≤500mm的樁可安裝2個(gè)位移計(jì)。（12）沉降測(cè)定平面宜在樁頂200mm以下位置，測(cè)點(diǎn)牢固固定于樁身，不得在承壓板上或千斤頂上設(shè)置沉降觀測(cè)點(diǎn)。（13）位移測(cè)量系統(tǒng)應(yīng)避免氣溫、振動(dòng)等外界因素的影響。（14）試樁中心與基準(zhǔn)樁中心距離≥4（3）D且＞2.0m。（15）樁頭加固參照高應(yīng)變樁頭處理方案，高度滿足試驗(yàn)裝置要求。第98頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)孰是孰非？第99頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)四、試驗(yàn)方法1、加卸載分級(jí)：加載分級(jí)：采用逐級(jí)等量加載，分級(jí)荷載為最大加載量的

1/10，第一級(jí)取分級(jí)荷載的2倍卸載分級(jí)：每級(jí)卸載量取加載分級(jí)荷載的2倍加卸載時(shí)均勻、連續(xù)、無沖擊，荷載維持中變化幅度不超過分級(jí)荷載的±10%2、慢速、快速法：試驗(yàn)樁應(yīng)采用慢速法工程樁宜采用慢速法，有成熟地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時(shí)，可采用快速法第100頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)3、慢速法試驗(yàn)步驟：（1）加載：讀數(shù)：每級(jí)荷載施加后按第5、15、30、45、60、90、120min

測(cè)讀沉降量（如未達(dá)到穩(wěn)定，繼續(xù)按30min間隔讀數(shù)）沉降相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)：1h內(nèi)沉降量不超過0.1mm，并連續(xù)出現(xiàn)2

次；達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)時(shí)再施加下一級(jí)荷載（2）卸載：讀數(shù)：每級(jí)荷載維持1h，按第15、30、60min測(cè)讀沉降量，即可卸下一級(jí)荷載。卸載至0后，維持3h，按第15、30、60、90、120、150、

180min測(cè)讀沉降量注：快速法每級(jí)荷載維持時(shí)間至少為1h。第101頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)4、終止加載條件：（1）某級(jí)荷載作用下，樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載作用下沉降量的5倍。（2）某級(jí)荷載作用下，樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載作用下沉降量的2倍，且經(jīng)24h尚未達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)。（3）已達(dá)到設(shè)計(jì)要求的最大加載量。（4）當(dāng)工程樁作為錨樁時(shí)，錨樁上拔量已達(dá)到允許值。實(shí)例：假設(shè)某工程灌注樁（工程樁），樁徑800mm，設(shè)計(jì)承載力特征值4000kN，擬采用320t型千斤頂，傘型架，挖機(jī)現(xiàn)場(chǎng)取土堆載，人工加載讀數(shù)，慢速法/快速法第102頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)五、抗壓極限承載力判定方法：（1）根據(jù)沉降隨荷載變化的特征確定：對(duì)于陡降型Q-s曲線，取其發(fā)生明顯陡降的起始點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載值。（2）根據(jù)沉降隨時(shí)間變化的特征確定：取s-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級(jí)荷載值。（3）當(dāng)出現(xiàn)“某級(jí)荷載作用下，樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載作用下沉降量的2倍，且經(jīng)24h尚未達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)”情況時(shí)，取前一級(jí)荷載值。（4）對(duì)于緩變型Q-s曲線可根據(jù)沉降量確定，宜取s=40mm對(duì)應(yīng)的荷載值；對(duì)于直徑≥800mm的樁，可取s=0.05D對(duì)應(yīng)的荷載值。（5）當(dāng)上述4款判定未達(dá)到極限值時(shí)，取最大試驗(yàn)荷載值。第103頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)第104頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)六、樁身內(nèi)力測(cè)試樁身埋設(shè)鋼筋計(jì)，安裝在兩種不同性質(zhì)土層的界面處，每個(gè)界面按正交方向布置4只。樁底埋設(shè)土壓力計(jì)。信號(hào)線順鋼筋籠直穿至樁頂。注意保護(hù)和存活率問題。第105頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)原理：在樁頂荷載逐級(jí)增加過程中，樁的上部側(cè)摩阻力逐步發(fā)揮，向下傳遞，直至樁端承載力發(fā)揮。測(cè)得在不同荷載下，樁身軸力、側(cè)摩阻力、樁端阻力的變化。得到極限荷載狀態(tài)下，側(cè)摩阻力和端阻力的發(fā)揮，繼而核實(shí)地質(zhì)資料側(cè)摩阻系數(shù)、端摩阻系數(shù)。第106頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)?zāi)Σ翗抖顺袠秹好軜镀茐臉兜?07頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)安全第一！第108頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第6章單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)第109頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第7章單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)第110頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第7章單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)一、與抗壓試驗(yàn)類似的方面設(shè)備基本要求、荷載分級(jí)、加卸載方式、讀數(shù)方法相同。不同的是只能用慢速法?？捎没鶚?、天然地基、砌體支墩、路基板提供支座反力。第111頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第7章單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)二、終止加載條件：1、在某級(jí)荷載作用下，樁頂上拔量大于前一級(jí)上拔量的5倍。2、累積樁頂上拔量超過100mm。3、樁頂上拔荷載達(dá)到鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的0.9倍。4、受檢工程樁達(dá)到設(shè)計(jì)要求的最大上拔荷載值。第112頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第7章單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)三、抗拔極限承載力判定方法：1、根據(jù)上拔量隨荷載變化的特征確定：對(duì)陡變型U-δ曲線，取陡升起始點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載值。2、根據(jù)上拔量隨時(shí)間變化的特征確定：取δ-lgt曲線斜率明顯變陡或曲線尾部明顯彎曲的前一級(jí)荷載值。3、當(dāng)在某級(jí)荷載下抗拔鋼筋斷裂時(shí)，取前一級(jí)荷載值。U-上拔荷載值；δ-上拔位移量；t-時(shí)間第113頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第7章單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)正常樁破壞樁第114頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第8章單樁水平靜載試驗(yàn)第115頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第8章單樁水平靜載試驗(yàn)一、設(shè)備安裝1、水平推力可由相鄰樁提供；如專門設(shè)置反力結(jié)構(gòu)，其承載能力和剛度應(yīng)大于試驗(yàn)樁的1.2倍。2、千斤頂和試驗(yàn)樁接觸處應(yīng)安置球形支座，千斤頂作用力水平通過樁身軸線。3、在水平力作用平面的受檢樁兩側(cè)對(duì)應(yīng)安裝2個(gè)位移計(jì)；當(dāng)需要測(cè)量樁頂轉(zhuǎn)角時(shí)，可在水平力作用平面以上50cm對(duì)稱安裝2個(gè)位移計(jì)。4、應(yīng)力應(yīng)變測(cè)試：傳感器安裝在受拉、受壓主筋上，傳感器縱剖面與受力方向夾角不得大于10°；地面下10倍D的主要受力部分加密測(cè)試斷面，間距不宜超過1倍D；超過后可適當(dāng)放大。第116頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第8章單樁水平靜載試驗(yàn)二、加卸載方法1、慢速維持荷載法：方法同前。2、單向多循環(huán)加載法：分級(jí)荷載應(yīng)小于最大試驗(yàn)荷載的1/10★每級(jí)荷載施加后，恒載4min，再測(cè)讀水平位移★然后卸載至零，停2min，再測(cè)讀殘余水平位移至此完成1個(gè)加卸載循環(huán)如此循環(huán)5次，完成一級(jí)荷載的位移觀測(cè)試驗(yàn)不得中間停頓第117頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第8章單樁水平靜載試驗(yàn)三、終止加載條件1、樁身折斷2、水平位移超過30-40mm（軟土取40mm）3、水平位移達(dá)到設(shè)計(jì)要求的水平位移允許值第118頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第8章單樁水平靜載試驗(yàn)四、單樁水平臨界荷載的判定（以循環(huán)法為例）1、取H-t-X0曲線出現(xiàn)突變的前一級(jí)。2、取H-ΔX0/ΔH曲線第一直線段的終點(diǎn)對(duì)應(yīng)的水平荷載值。3、取H-σ曲線第一拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的水平荷載值。臨界荷載—樁身產(chǎn)生開裂前所對(duì)應(yīng)的水平荷載H-水平力X0-水平位移

t-時(shí)間σ-最大彎矩截面鋼筋拉應(yīng)力第119頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第8章單樁水平靜載試驗(yàn)五、單樁水平極限承載力的判定（以循環(huán)法為例）1、取H-t-X0曲線產(chǎn)生明顯陡降的前一級(jí)。2、取H-ΔX0/ΔH曲線第二直線段的終點(diǎn)對(duì)應(yīng)的水平荷載值。3、取樁身折斷或受拉鋼筋屈服時(shí)的前一級(jí)水平荷載值。極限承載力—對(duì)應(yīng)于樁身折斷或樁身鋼筋應(yīng)力達(dá)到屈服時(shí)的前一級(jí)水平荷載。H-水平力X0-水平位移

t-時(shí)間σ-最大彎矩截面鋼筋拉應(yīng)力第120頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)第121頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)一、方法概述堆載法≤2000t，錨樁法≤4000t，自平衡法可超過10000t《樁承載力自平衡測(cè)試技術(shù)規(guī)程》DB32/T291-1999（江蘇）適用于淤泥質(zhì)土、粘性土、粉土、砂土、巖層、黃土、凍土、巖溶特殊土中的鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、沉管灌注樁、管樁及地下連續(xù)墻基礎(chǔ)，包括摩擦樁和端承樁。特別適用于傳統(tǒng)靜載試樁相當(dāng)困難的大噸位、水上、坡地、基坑底、狹窄場(chǎng)地試樁等情況。第122頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)二、基本原理在樁身自平衡點(diǎn)位置處設(shè)置荷載箱，沿垂直方向加載，即可同時(shí)測(cè)得荷載箱上下部樁身各自的承載力。荷載箱由活塞、頂蓋、底蓋及箱壁組成，外徑略小于樁外徑，頂蓋、底蓋布置位移棒，將荷載箱與鋼筋籠焊接成一體放入樁體后，即可澆注混凝土成樁。試驗(yàn)時(shí)，在地面通過油泵加壓，荷載箱將同時(shí)向上、向下發(fā)生變位，促使樁側(cè)摩阻力及樁端阻力的發(fā)揮。平衡點(diǎn)：上段樁的側(cè)負(fù)摩阻力+上段樁自重=下段樁側(cè)摩阻力+端阻力持力層非常好的，樁底就是平衡點(diǎn)。第123頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)第124頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)自平衡法檢測(cè)結(jié)果向傳統(tǒng)靜載試驗(yàn)結(jié)果的轉(zhuǎn)化第125頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)三、試驗(yàn)設(shè)備1、加載設(shè)備：荷載箱，預(yù)先標(biāo)定，埋設(shè)于樁的理論平衡點(diǎn)。2、位移測(cè)量裝置：（1）人工讀數(shù)：百分表4只，其中2只用于測(cè)量荷載箱處的向上位移，2只用于測(cè)量荷載箱處的向下位移。（2）自動(dòng)讀數(shù)：自動(dòng)采集儀、電子位移傳感器，數(shù)量同上3、鋼筋籠制作：荷載箱上頂板與上節(jié)鋼筋籠焊接，下底板與下節(jié)鋼筋籠焊接，荷載箱水平度＜3%3、混凝土澆筑：導(dǎo)管通過荷載箱到達(dá)樁底，當(dāng)混凝土接近荷載箱時(shí)，拔管速度放慢，當(dāng)荷載箱上部混凝土大于2.5m時(shí)，導(dǎo)管底方可拔過荷載箱。第126頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)四、現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)1、加卸載方式：與傳統(tǒng)豎向靜載類似（1）試驗(yàn)樁：慢速維持荷載法，每級(jí)荷載作用下，上、下段樁均達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定后方可加下一級(jí)荷載，直到試樁破壞（上、下段樁均破壞），然后分級(jí)卸載到零。（2）工程樁：慢速/快速維持荷載法（3）穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)：當(dāng)樁端下為巨粒土、砂類土、堅(jiān)硬粘質(zhì)土，最后30min，或?yàn)榘雸?jiān)硬和細(xì)粒土，最后1h時(shí)間內(nèi)，下沉量不大于0.1mm時(shí)達(dá)到穩(wěn)定。（4）終止加載條件：類似傳統(tǒng)抗壓靜載法，但須上、下段樁同時(shí)滿足條件。第127頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第9章自平衡法靜載試驗(yàn)五、問題探討1、平衡點(diǎn)問題：由人工驗(yàn)算得出，存在偏差可能性，造成上、下段樁不能同時(shí)達(dá)到極限條件，判定的極限承載力小于真實(shí)值，故結(jié)果偏于保守。2、壓力灌漿：試驗(yàn)后，通過預(yù)埋管對(duì)荷載箱處進(jìn)行壓力灌漿。自平衡法加載到極限狀態(tài)，上下段樁分別施加的力約為總極限承載力的一半，樁身材料不會(huì)發(fā)生破壞。采用注漿填充荷載箱處試驗(yàn)斷層，使該處強(qiáng)度稍大于樁身強(qiáng)度即可，還可根據(jù)要求在該處形成一個(gè)擴(kuò)大頭。第128頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)第129頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)一、目的通過實(shí)測(cè)樁孔的孔徑、孔深、垂直度、孔底沉渣厚度判定成孔質(zhì)量是否滿足相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和設(shè)計(jì)要求第130頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)成孔方法樁徑允許偏差垂直度允許偏差泥漿護(hù)壁鉆、挖、沖孔樁±50mm1%錘擊（振動(dòng)）沉管振動(dòng)沖擊沉管成孔-20mm1%螺旋鉆作業(yè)成孔-20mm1%人工挖孔樁±50mm0.5%二、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008規(guī)定樁型端承型樁摩擦型樁抗拔、抗水平力樁孔底沉渣厚度≤50mm≤100mm≤200mm第131頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)三、檢測(cè)設(shè)備1、接觸式（機(jī)械式）：由傘形孔徑儀、專用測(cè)斜儀及沉渣測(cè)定儀組成檢測(cè)精度：被測(cè)孔徑＜1.2m時(shí)，孔徑檢測(cè)誤差≤±15mm被測(cè)孔徑≥1.2m時(shí)，孔徑檢測(cè)誤差≤±25mm孔深檢測(cè)精度不低于0.3%第132頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)2、非接觸式（超聲波）：超聲波檢測(cè)儀檢測(cè)精度：孔徑檢測(cè)精度不低于0.2%；孔深檢測(cè)精度不低于0.3%第133頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)四、檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)演示第134頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)四、檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)演示第135頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)四、檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)演示第136頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)五、典型曲線1、接觸式（機(jī)械式）第137頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第10章灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)五、典型曲線2、非接觸式（超聲波）第138頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)第139頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)一、磁測(cè)井法原理鋼筋籠是由數(shù)根粗的主筋和在其上按一定間距纏繞綁扎的細(xì)箍筋構(gòu)成。鋼筋籠為鐵磁性物質(zhì)，在地磁場(chǎng)作用下鋼筋籠將產(chǎn)生感應(yīng)磁場(chǎng)，該感應(yīng)磁場(chǎng)與場(chǎng)地的背景場(chǎng)之間一般均存在較大的差異。這就為磁法探測(cè)鋼筋籠長(zhǎng)度提供了物理前提。

二、適用范圍適用于樁中或樁周除鋼筋籠以外無連續(xù)鐵磁性體干擾時(shí)的灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè).第140頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)三、檢測(cè)設(shè)備第141頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)四、現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)1、鉆孔：鉆孔設(shè)置在樁外側(cè)邊緣不大于0.5m的土中鉆孔中心線平行于樁身中心線孔垂直度偏差小于1%也可利用鉆芯法在樁中心成孔孔徑60-90mm孔深大于鋼筋籠底設(shè)計(jì)深度3m孔周為軟弱土層時(shí)，設(shè)置60mm內(nèi)徑PVC管第142頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)四、現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)2、檢測(cè)：將探頭放入測(cè)試孔中以10-50mm的采樣間距從上往下或從下往上測(cè)量保持勻速提升或下降儀器自動(dòng)記錄測(cè)試曲線綜合因素誤差±1m第143頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)五、實(shí)例曲線分析例1：溫州甌海某工地測(cè)試曲線：圖中標(biāo)記處見磁場(chǎng)異常變化，為鋼筋籠接頭所表現(xiàn)出的磁場(chǎng)突變，樁底鋼筋籠密度較小，實(shí)測(cè)總長(zhǎng)52.0m，配筋分布8.7+8.8+8.9+8.6+8.5+8.5第144頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)例2：寧波慈溪某工地測(cè)試曲線：實(shí)測(cè)籠頂深度為4.50m，鋼筋籠接頭位置為13.25m、22.25m、31.50m、40.75m、50.00m、59.00m，籠底深度為65.50m。實(shí)測(cè)總長(zhǎng)61.00m，配筋分布8.75+9.00+9.25+9.25+9.25+9.00+6.50第145頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第11章灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)例3：寧波慈溪某工地測(cè)試曲線：實(shí)測(cè)籠頂深度為6.50m，鋼筋籠接頭位置為14.75m、23.00m，籠底深度為29.25m。實(shí)測(cè)總長(zhǎng)22.75m，配筋分布8.25+8.25+6.25，少5節(jié)鋼筋籠！第146頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第12章規(guī)范要點(diǎn)和技術(shù)總結(jié)一、基樁檢測(cè)的目的檢查基樁承載力和樁身結(jié)構(gòu)完整性二、檢測(cè)的技術(shù)依據(jù)1、《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》JGJ106-20032、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-20083、《基樁低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程》DBJ10-4-984、《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》

GB/T50081-20025、《基樁靜載試驗(yàn)自平衡法》

JT/T738-20096、《灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)技術(shù)規(guī)程》DGJ32/TJ60-2007第147頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第12章規(guī)范要點(diǎn)和技術(shù)總結(jié)三、基樁檢測(cè)分類1、靜態(tài)測(cè)試方法：（1）單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)（2）單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)（3）單樁水平靜載試驗(yàn)（4）自平衡法靜載試驗(yàn)2、動(dòng)態(tài)測(cè)試方法：（1）低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)（2）高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)3、其他測(cè)試方法：（1）鉆芯法檢測(cè)（2）灌注樁成孔質(zhì)量檢測(cè)（3）灌注樁鋼筋籠長(zhǎng)度檢測(cè)第148頁，課件共160頁，創(chuàng)作于2023年2月第12章規(guī)范要點(diǎn)和技術(shù)總結(jié)檢測(cè)方法檢測(cè)目的（JGJ106-2003）低應(yīng)變檢測(cè)缺陷及位置，判定完整性高應(yīng)變判定承載力是否滿足要求；檢測(cè)缺陷及位置，判定完整性；分析樁側(cè)、樁端土阻力聲波透射法檢測(cè)灌注樁缺陷及位置；判定樁身完整性鉆芯法檢測(cè)灌注樁樁長(zhǎng)、強(qiáng)度、沉渣厚度，判定樁端巖土性狀，判定樁身完整性單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)確定抗壓極限承載力；判定承載力是否滿足要求；通過樁身內(nèi)力及變形測(cè)試，測(cè)定樁側(cè)、樁端阻力單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)確