混凝土結構受壓構件的截面承載力三

第5章受壓構件的截面承載力教學要求：1理解軸心受壓螺旋筋柱間接配筋的原理；2深刻理解偏心受壓構件的破壞形態(tài)和矩形截面受壓承載力的計算簡圖和基本計算公式；3熟練掌握矩形截面對稱配筋偏心受壓構件的受壓承載力計算；4領會受壓構件中縱向鋼筋和箍筋的主要構造要求。5.1受壓構件一般構造要求5.1.1截面形式及尺寸

為便于制作模板，軸心受壓構件截面一般采用方形或矩形，有時也采用圓形或多邊形。偏心受壓構件一般采用矩形截面，但為了節(jié)約混凝土和減輕柱的自重，特別是在裝配式柱中，較大尺寸的柱常常采用Ⅰ形截面。拱結構的肋常做成T形截面。采用離心法制造的柱、樁、電桿以及煙囪、水塔支筒等常采用環(huán)形截面。方形柱的截面尺寸不宜小于250mm×250mm。為了避免矩形截面軸心受壓構件長細比過大，承載力降低過多，常取l0/b≤30,l0/h≤25。此處l0為柱的計算長度，b為矩形截面短邊邊長，h為長邊邊長。此外，為了施工支模方便，柱截面尺寸宜采用整數，800mm及以下的，宜取50mm的倍數，800mm以上的，可取100mm的倍數。對于I形截面，翼緣厚度不宜小于120mm，因為翼緣太薄，會使構件過早出現裂縫，同時在靠近柱底處的混凝土容易在車間生產過程中碰壞，影響柱的承載力和使用年限。腹板厚度不宜小于100mm，地震區(qū)采用I形截面柱時，其腹板宜再加厚些。

混凝土強度等級對受壓構件的承截能力影響較大。為了減小構件的截面尺寸，節(jié)省鋼材，宜采用較高強度等級的混凝土。一般采用C30、C35、C40，對于高層建筑的底層柱，必要時可采用高強度等級的混凝土。縱向鋼筋一般采用HRB400級、RRB400級和HRB500級鋼筋，不宜采用高強度鋼筋，這是由于它與混凝土共同受壓時，不能充分發(fā)揮其高強度的作用。箍筋一般采用HRB400級、HRB335級鋼筋，也可采用HPB300級鋼筋。5.1.2材料強度要求柱中縱向鋼筋直徑不宜小于12mm；全部縱向鋼筋的配筋率不宜大于5%(詳見節(jié)末)；全部縱向鋼筋配率不應小于附表4-5中給出的最小配筋百分率ρmin(%)，且截面一側縱向鋼筋配筋率不應小于0.2%。圖5-1方形、矩形截面箍筋形式5.1.3縱筋5.1.4箍筋

為了能箍住縱筋，防止縱筋壓曲，柱及其他受壓構件中的周邊箍筋應做成封閉式；其間距在綁扎骨架中不應大于15d(d為縱筋最小直徑)，且不應大于400mm,也不大于構件橫截面的短邊尺寸。箍筋直徑不應小于d/4(d為縱筋最大直徑)，且不應小于6mm。圖5-1方形、矩形截面箍筋形式圖5-2I形、L形截面箍筋形式5.2軸心受壓構件正截面受壓承載力在實際工程結構中，由于混凝土材料的非勻質性，縱向鋼筋的不對稱布置，荷載作用位置的不準確及施工時不可避免的尺寸誤差等原因，使得真正的軸心受壓構件幾乎不存在。但在設計以承受恒荷載為主的多層房屋的內柱及桁架的受壓腹桿等構件時，可近似地按軸心受壓構件計算。另外，軸心受壓構件正截面承載力計算還用于偏心受壓構件垂直彎矩平面的承載力驗算。一般把鋼筋混凝土柱按照箍筋的作用及配置方式的不同分為兩種：配有縱向鋼筋和普通箍筋的柱，簡稱普通箍筋柱；配有縱向鋼筋和螺旋式或焊接環(huán)式箍筋的柱，統(tǒng)稱螺旋箍筋柱。5.2.1軸心受壓普通箍筋柱的正截面受壓承載力計算圖5-3配有縱筋和箍筋的柱1受力分析和破壞形態(tài)圖5-4應力-荷載曲線示意圖圖5-5短柱的破壞圖5-6長柱的破壞

試驗表明，長柱的破壞荷載低于其他條件相同的短柱破壞荷載，長細比越大，承載能力降低越多。其原因在于，長細比越大，由于各種偶然因素造成的初始偏心距將越大，從而產生的附加彎矩和相應的側向撓度也越大。對于長細比很大的細長柱，還可能發(fā)生失穩(wěn)破壞現象。此外，在長期荷載作用下，由于混凝土的徐變，側向撓度將增大更多，從而使長柱的承載力降低的更多，長期荷載在全部荷載中所占的比例越多，其承載力降低的越多?！痘炷两Y構設計規(guī)范》采用穩(wěn)定系數φ來表示長柱承載力的降低程度2承載力計算公式圖5-8普通箍筋柱正截面受壓承載力計算簡圖

構件計算長度與構件兩端支承情況有關，當兩端鉸支時，取l0=l(l是構件實際長度)；當兩端固定時，取l0=0.5l；當一端固定，一端鉸支時，取l0=0.7l；當一端固定，一端自由時取l0=2l。在實際結構中，構件端部的連接不像上面幾種情況那樣理想、明確，這會在確定l0時遇到困難。為此《混凝土結構設計規(guī)范》對單層廠房排架柱、框架柱等的計算長度作了具體規(guī)定，分別見中冊第12、13章。圖5-9長期荷載作用下截面上混凝土和鋼筋的應力重分布(a)混凝土；(b)鋼筋

軸心受壓構件在加載后荷載維持不變的條件下，由于混凝土徐變，則隨著荷載作用時間的增加，混凝土的壓應力逐漸變小，鋼筋的壓應力逐漸變大，一開始變化較快，經過一定時間后趨于穩(wěn)定。在荷載突然卸載時，構件回彈，由于混凝土徐變變形的大部分不可恢復，故當荷載為零時，會使柱中鋼筋受壓而混凝土受拉，見圖5-9；若柱的配筋率過大，還可能將混凝土拉裂，若柱中縱筋和混凝土之間有很強結應力時，則能同時產生縱向裂縫，這種裂縫更為危險。為了防止出現這種情況，故要控制柱中縱筋的配筋率，要求全部縱筋配筋率不宜超過5%。5.2.2軸心受壓螺旋箍筋柱的正截面受壓承截力計算圖5-10螺旋箍筋和焊接環(huán)筋柱螺旋箍筋柱和焊接環(huán)筋柱的配箍率高，而且不會像普通箍筋那樣容易“崩出”，因而能約束核心混凝土在縱向受壓時產生的橫向變形，從而提高了混凝土抗壓強度和變形能力，這種受到約束的混凝土稱為“約束混凝土”。在柱的橫向采用螺旋箍筋或焊接環(huán)筋也能像直接配置縱向鋼筋那樣起到提高承載力和變形能力的作用，故把這種配筋方式稱為“間接配筋”。圖5-11混凝土徑向壓力示意圖α稱為間接鋼筋對混凝土約束的折減系數，當混凝土強度等級不超過C50時，取α＝1.0；當混凝土強度等級為C80時，取α＝0.85；當混凝土強度等級在C50與C80之間時，按直線內插法確定。為使間接鋼筋外面的混凝土保護層對抵抗脫落有足夠的安全，按式(5-9)算得的構件承載力不應比按式(5-4)算得的大50％。凡屬下列情況之一者，不考慮間接鋼筋的影響而按式(5-4)計算構件的承載力：(1)當l0/d＞12時，此時因長細比較大，有可能因縱向彎曲引起螺旋筋不起作用；(2)當按式(5-9)算得受壓承載力小于按式(5-4)算得的受壓承載力時；(3)當間接鋼筋換算截面面積Ass0小于縱筋全部截面面積的25％時，可以認為間接鋼筋配置得太少，套箍作用的效果不明顯。如在正截面受壓承載力計算中考慮間接鋼筋的作用時，箍筋間距不應大于80mm及dcor/5,也不小于40mm。間接鋼筋的直徑按箍筋有關規(guī)定采用。5.3偏心受壓構件正截面受壓破壞形態(tài)5.3.1偏心受壓短柱的破壞形態(tài)

試驗表明，鋼筋混凝土偏心受壓短柱的破壞形態(tài)有受拉破壞和受壓破壞兩種破壞形態(tài)。1受拉破壞形態(tài)受拉破壞又稱大偏心受壓破壞，它發(fā)生于軸向壓力N的相對偏心距較大，且受拉鋼筋配置得不太多時。圖5-12受拉破壞時的截面應力和受拉破壞形態(tài)截面應力；(b)受拉破壞形態(tài)受拉破壞形態(tài)的特點是受拉鋼筋先達到屈服強度，最終導致壓區(qū)混凝土壓碎截面破壞。這種破壞形態(tài)與適筋梁的破壞形態(tài)相似。受壓破壞形態(tài)又稱小偏心受壓破壞，截面破壞是從受壓區(qū)開始的。圖5-13受壓破壞時的截面應力和受壓破壞形態(tài)(a)、(b)截面應力；(c)受壓破壞形態(tài)受壓破壞形態(tài)或稱小偏心受壓破壞形態(tài)的特點是混凝土先被壓碎，遠側鋼筋可能受拉也可能受壓，但基本上都不屈服，屬于脆性破壞類型。2受壓破壞形態(tài)

在“受拉破壞形態(tài)”與“受壓破壞形態(tài)”之間存在著一種界限破壞形態(tài)，稱為“界限破壞”。它不僅有橫向主裂縫，而且比較明顯。其主要特征是：在受拉鋼筋應力達到屈服強度的同時，受壓區(qū)混凝土被壓碎。界限破壞形態(tài)也屬于受拉破壞形態(tài)。試驗還表明，從加載開始到接近破壞為止，沿偏心受壓構件截面高度，用較大的測量標距量測到的偏心受壓構件的截面各處的平均應變值都較好地符合平截面假定。圖5-14反映了兩個偏心受壓試件中，截面平均應變沿截面高度變化規(guī)律的情況。

圖5-14偏心受壓構件截面實測的平均應變分布受壓破壞情況e0/h0=0.24；(b)受拉破壞情況e0/h0=0.685.3.2偏心受壓長柱的破壞類型圖5-15長柱實測N-f曲線偏心受壓長柱在縱向彎曲影響下，可能發(fā)生失穩(wěn)破壞和材料破壞兩種破壞類型。長細比很大時，構件的破壞不是由材料引起的，而是由于構件縱向彎曲失去平衡引起的，稱為“失穩(wěn)破壞”。當柱長細比在一定范圍內時，雖然在承受偏心受壓荷載后，偏心距由ei增加到ei+f，使柱的承載能力比同樣截面的短柱減小，但就其破壞特征來講與短柱一樣都屬于“材料破壞”，即因截面材料強度耗盡而產生破壞。在圖5-16中，示出了截面尺寸、配筋和材料強度等完全相同，僅長細比不相同的3根柱，從加載到破壞的示意圖。圖5-16不同長細比柱從加荷到破壞的N-M關系5.4偏心受壓構件的二階效應軸向壓力對偏心受壓構件的側移和撓曲產生附加彎矩和附加曲率的荷載效應稱為偏心受壓構件的二階荷載效應，簡稱二階效應。其中，由側移產生的二階效應，習稱P-Δ效應；由撓曲產生的二階效應，習稱P-δ效應。1三桿端三彎矩三同號三時的三二階三效應(1三)控三制截三面的三轉移圖5三-1三7三桿端三彎矩三同號三時的三二階三效應三(P三-δ三效應三)5.三4.三1三由撓三曲產三生的三二階三效應三(P三-δ三)效三應(2三)考三慮二三階效三應的三條件桿端三彎矩三同號三時，三發(fā)生三控制三截面三轉移三的情三況是三不普三遍的三，為三了減三少計三算工三作量三，《三混凝三土結三構設三計規(guī)三范》三規(guī)定三，當三只要三滿足三下述三三個三條件三中的三一個三條件三時，三就要三考慮三二階三效應三：①M1/M2＞0三.9三或②軸三壓比三N/三fcA＞三0.三9或③lci＞3三4-三12三(M1/M2)3)三考慮三二階三效應三后控三制截三面的三彎矩三設計三值《混三凝土三結構三設計三規(guī)范三》規(guī)三定，三除排三架結三構柱三外，三其他三偏心三受壓三構件三考慮三軸向三壓力三在撓三曲桿三件中三產生三的二三階效三應后三控制三截面三的彎三矩設三計值三，應三按下三列公三式計三算：其中三，當對剪三力墻三肢及三核心三筒墻三肢類三構件三，取三1.三0時取三1.三02三桿端三彎矩三異號三時的三二階三效應圖5三-1三8三桿端三彎矩三異號三時的三二階三效應三(P三-δ三效應三)雖然三軸向三壓力三對桿三件長三度中三部的三截面三將產三生附三加彎三矩，三增大三其彎三矩值三，但三彎矩三增大三后還三是比三不過三端節(jié)三點截三面的三彎矩三值，三即不三會發(fā)三生控三制截三面轉三移的三情況三，故三不必三考慮三二階三效應三。5.三4.三2三由側三移產三生的三二階三效應三(P三-Δ三效應三)圖5三-1三9三由側三移產三生的三二階三效應三(P三-Δ三效應三)附加三彎矩三將增三大框三架柱三截面三的彎三矩設三計值三，故在三框架三柱的三內力三計算三中應三考慮三P-三Δ效三應?？傊?，P三-Δ三效應三是在三內力三計算三中考三慮的三；P三-δ三效應三是在三桿端三彎矩三同號三，且三滿足三式(三5-三11三a、三b、三c)三三個三條件三中任三一個三條件三的情三況下三，必三須在三截面三承載三力計三算中三考慮三，其三他情三況則三不予三考慮三。5.三5三矩形三截面三偏心三受壓三構件三正截三面受三壓承三載力的基三本計三算公三式5.三5.三1三區(qū)分三大、三小偏三心受三壓破三壞形三態(tài)的三界限圖5三-2三0三偏心三受壓三構件三正截三面在三各種破壞三情況三時沿三截面三高度三的平三均應三變分三布大偏三心受三壓破三壞小偏三心受三壓破三壞5.三5.三2三矩形三截面三偏心三受壓三構件三正截三面的三承載三力計三算1三矩形三截面三大偏三心受三壓構三件正三截面三受壓三承載三力的三基本三計算三公式圖5三-2三1三大偏三心受三壓截三面承三載力三計算三簡圖(1三)計三算公三式(2三)適三用條三件為了三保證三構件三破壞三時受三拉區(qū)三鋼筋三應力三先達三到屈三服強三度，要求2)三為三了保三證構三件破三壞時三，受三壓鋼三筋應三力能三達到三屈服三強度三，與雙三筋受三彎構三件一三樣，三要求三滿足2三矩形三截面三小偏三心受三壓構三件正三截面三受壓三承載三力的三基本三計算三公式圖5三-2三2三小偏三心受三壓截三面承三載力三計算三簡圖(a三)ξcy＞ξ三＞ξb，As受拉三或受三壓，三但都三不屈三服；(b三)h三/h0＞ξ三≥ξcy，A三s受三壓屈三服，三但x三＜h三；(c三)ξ三＞ξcy，且三ξ≥三h/三h0，As受壓三屈服三，且三全截三面受三壓。1—三按平三截面三假定εs=0三.0三03三3(三0.三8/三ξ-三1)三；2—三回歸三方程εs=0三.0三04三4(三0.三81三-ξ三)三；3—三簡化三公式εs=fy/Es(0三.8三-ξ三)/三(0三.8三-ξb)3三矩形三截面三小偏三心受三壓構三件及三向破三壞的三正截三面承三載力三計算當偏三心距三很小三，As’比三As大得三多，三且軸三向力三很大三時，三截面三的實三際形三心軸三偏向三As’，三導致三偏心三方向三的改三變，三有可三能在三離軸三向力三較遠三一側三的邊三緣混三凝土三先壓三壞的三情況三，稱三為反向三破壞。圖5三-2三4三反向三破壞三時的三截面承載三力計三算簡三圖對As三’合力三點取三矩，三得截面三設計三時，三令Nu=N三，按三式(三5-三29三)求三得的三As應不三小于三ρmi三nbh三，ρmi三n=0三.2三%，三否則三應取三As=0三.0三02三bh三。數值三分析三表明三，只三有當三N＞三α1fcbh三時，三按式三(5三-2三9)三求得三的As才有三可能三大于三0.三00三2b三h；三當N三≤α1fcbh三時，三求得三的As總是三小于三0.三00三2b三h。三所以三《混三凝土三結構三規(guī)范三》規(guī)三定，三當N三＞fcbh三時，三尚應三驗算三反向三破壞三的承三載力三。對As三’合力三點取三矩，三得對As三’合力三點取三矩，三得5.三6三矩形三截面三非對三稱配三筋偏三心受三壓構三件正三截面三受壓三承載三力計三算5.三6.三1三截面三設計先算三出偏三心距三ei，初三步判三別構三件的三偏心三類型三，當三ei＞0三.3三h0時，三可先三按大三偏心三受壓三情況三計算三；當三ei≤0三.3三h0時，三則先三按屬三于小三偏心三受壓三情況三計算三，然三后應三用有三關計三算公三式求三得鋼三筋截三面面三積As及As’。求出三As、As’后三再計三算x三，用三x≤三xb，x三＞xb來檢三查原三先假三定的三是否三正確三，如三果不三正確三需要三重新三計算三。在三所有三情況三下，三As及As’還要三滿足三最小三配筋三率的三規(guī)定三；同三時(三As＋三As’)三不宜三大于三bh三的5三%。三最后三，要三按軸三心受三壓構三件驗三算垂三直于三彎矩三作用三平面三的受三壓承三載力三。1三大偏三心受三壓構三件的三截面三設計(1三)已三知：三截面三尺寸三b×三h,三混凝三土的三強度三等級三，鋼三筋種三類(三在一三般情三況下三As及As’取三同一三種鋼三筋)三，軸三向力三設計三值N三及彎三矩設三計值三M，三長細三比lc/h三，求三鋼筋三截面三面積三As及As’。最后三，按三軸心三受壓三構件三驗算三垂直三于彎三矩作三用平三面的三受壓三承載三力，三當其三不小三于N三值時三為滿三足，三否則三要重三新設三計。(2三)已三知：三b，三h，三N三，M三，三fc，fy，fy’，三lc/h三及受壓三鋼筋三As’的三數量三，求三鋼筋三截面三面積三As。尚需三注意三，若三求得三x＞三ξbh0，就三應改三用小三偏心三受壓三重新三計算三；如三果仍三用大三偏心三受壓三計算三，則三要采三取加三大截三面尺三寸或三提高三混凝三土強三度等三級，三加大三As’的三數量三等措三施，三也可三按As’未三知的三情況三來重三新計三算，三使其三滿足三x＜三ξbh0的條三件。若x三＜2三as’時三，仿三照雙三筋受三彎構三件的三辦法三，對三受壓三鋼筋三As’合三力點三取矩三，計三算As值，三得：另外三，再三按不三考慮三受壓三鋼筋三As’，三即取As’＝三0，三利用三式(三5-三13三)、三式(三5-三14三)求三算As值，三然后三與用三式(三5-三32三)求三得的三As值作三比較三，取三其中三較小三值配三筋。最后三也要三按軸三心受三壓構三件驗三算垂三直于三彎矩三作用三平面三的受三壓承三載力三。2三小偏三心受三壓構三件正三截面三承載三力設三計(1三)確三定A三s，三作為三補充三條件當ξcy＜ξ三且ξ三＞ξb時，三不論三As配置三多少三，它三總是三不屈三服的三，為三了經三濟，三可取三As=ρmi三nbh三=0三.0三02三bh三，同三時考三慮到三防止三反向三破壞三的要三求，三As按以三下方三法確三定：當N三≤fcbh三時，三取As=0三.0三02三bh三；當N三＞fcbh三時，三As由反三向破三壞的三式(三5-三29三)求三得，如果三As＜0三.0三02三bh三，取三As=0三.0三02三bh三。(2三)求三出ξ三值，三再按三ξ的三三種三情況三求出三As’1)代入三平衡三方程三即可三求出如果三以上三求得三的A三s值三小于三0.三00三2b三h，三應取三A′三s=三0.三00三2b三h。5.三6.三2三承載三力復三核進行三承載三力復三核時三，一三般已三知三b、三h、三As和As’，三混凝三土強三度等三級及三鋼筋三級別三，構三件長三細比三lc/h三。分為三兩種三情況三：一三種是三已知三軸向三力設三計值三，求三偏心三距e0，即三驗算三截面三能承三受的三彎矩三設計三值M三；另三一種三是已三知e0，求三軸向三力設三計值三。不三論哪三一種三情況三，都三需要三進行三垂直三于彎三矩作三用平三面的三承載三力復三核。1三彎矩三作用三平面三的承三載力三復核(1三)三已三知軸三向力三設計三值N三，求三彎矩三設計三值M先將三已知三配筋三和ξb代入三式(三5-三13三)計三算界三限情三況下三的受三壓承三載力三設計三值Nub。如三果N三≤Nub，則三為大三偏心三受壓三，可三按式三(5三-1三3)三求x三，再三將x三代入三式(三5-三14三)求三e，三則得三彎矩三設計三值M三=N三e0。如三N＞三Nub，為三小偏三心受三壓，三應按三式(三5-三28三)和三式(三5-三30三)求三x，三再將三x代三入式三(5三-2三1)三求e三，由三式(三5-三16三)、三式(三15三-1三7)三求得三e0，及三M=三Ne0。另一三種方三法是三，先三假定三ξ≤三ξb，由三式(三5-三13三)求三出x三,如三果ξ三=x三/h0≤ξb，說三明假三定是三對的三，再三由式三(5三-1三4)三求e0；如三果ξ三=x三h0＞ξb，說三明假三定有三誤，三則應三按式三(5三-2三0)三、式三(5三-2三3)三求出三x，三再由三式(三5-三21三)求三出e0。(2三)已三知偏三心距三e0求軸三向力三設計三值N因截三面配三筋已三知，三故可三按圖三5-三21三對N三作用三點取三矩求三x。三當x三≤xb時，三為大三偏壓三，將三x及三已知三數據三代入三式(三5-三13三)可三求解三出軸三向力三設計三值N三即為三所求三。當三x＞三xb時，三為小三偏心三受壓三，將三已知三數據三代入三式(三5-三20三)、三式(三5-三21三)和三式(三5-三23三)聯(lián)三立求三解軸三向力三設計三值N三。由上三可知三，在三進行三彎矩三作用三平面三的承三載力三復核三時，三與受三彎構三件正三截面三承載三力復三核一三樣，三總是三要求三出x三才能三使問三題得三到解三決。2三垂直三于彎三矩作三用平三面的三承載三力復三核無論三是設三計題三或截三面復三核題三，是三大偏三心受三壓還三是小三偏心三受壓三，除三了在三彎矩三作用三平面三內依三照偏三心受三壓進三行計三算外三，都三要驗三算垂三直于三彎矩三作用三平面三的軸三心受三壓承三載力三。此三時，三應考三慮φ三值，三并取三b作三為截三面高三度5.三7三矩形三截面三對稱三配筋三偏心三受壓三構件三正截三面受三壓承三載力三計算在實三際工三程中三，偏三心受三壓構三件在三不同三內力三組合三下，三可能三有相三反方三向的三彎矩三。當三其數三值相三差不三大時三，或三即使三相反三方向三的彎三矩值三相差三較大三，但三按對三稱配三筋設三計求三得的三縱向三鋼筋三的總三量比三按不三對稱三配筋三設計三所得三縱向三鋼筋三的總三量增三加不三多時三，均三宜采三用對稱三配筋。裝三配式三柱為三了保三證吊三裝不三會出三錯，三一般三采用三對稱三配筋三。5.三7.三1三截面三設計1三大偏三心受三壓構三件的三計算當x三＜2三as’時三，可三按不三對稱三配筋三計算三方法三一樣三處理三。若三x＞三xb，(三也即三ξ＞三ξb時)三，則三認為三受拉三筋As達不三到受三拉屈三服強三度，三而屬三于“受壓三破壞”情三況，三就不三能用三大偏三心受三壓的三計算三公式三進行三配筋三計算三。此三時要三用小三偏心三受壓三公式三進行三計算三。2三小偏三心受三壓構三件的三計算5.三8三I形三截面三非對三稱配三筋偏三心受三壓構三件正三截面三受壓三承載三力計三算圖5三-2三6三I形三截面三大偏三心受三壓計三算圖三形1三計三算公三式(1三)當三x＞三hf’時三，受三壓區(qū)三為T三形截三面，三見圖三5-三26三，按三下列三公式三計算三。(2三)當三x≤三hf’時三，則三按寬三度三bf’的矩三形截三面計三算5.三8.三1三大偏三心受三壓2三適用三條件為了三保證三上述三計算三公式三中的三受拉三鋼筋三As及受三壓鋼三筋As’能三達到三屈服三強度三，要三滿足三下列三條件三：3三計算三方法1)必須三滿足2)3)另外三，再三按不三考慮三受壓三鋼筋三As’三，即三取As’三=0三，按三非對三稱配三筋構三件計三算As值；三然后三與用三式(三5-三32三)計三算出三來的三As值作三比較三，取三用小三值配三筋(三具體三配筋三時，三仍取三用三As’三=三As配置三，但三此As值是三上面三所求三得的三小的三數值三)。1三計三算公三式對于三小偏三心受三壓I三形截三面，三一般三不會三發(fā)生三x三＜三hf’的三情況三，這三里僅三列出三x三＞三hf’的三計算三公式三。當式中三x值三大于三h時三，取三x三=h三計算三。對于三小偏三心受三壓構三件，三尚應三滿足三下列三條件三。5.三8.三2三小偏三心受三壓2三適用三條件三x三＞三xb3三計算三方法I形三截面三對稱三配筋三的計三算方三法與三矩形三截面三非對三稱配三筋的三計算三方法三基本三相同三，一三般可三采用三迭代三法和三近似三公式三計算三法兩三種方三法。三采用三迭代三法時三，σ三s仍三用式三(5三-2三3)三計算三；而三式(三5-三20三)和三式(三5-三21三)分三別用三式(三5-三51三)、三式(三5-三52三)或三式(三5-三53三)、三式(三5-三54三)來三替代三即可三，詳三見下三例?；?.三9三正截三面承三載力三Nu-Mu的相三關曲三線及三其應三用試驗三表明三，小三偏心三受壓三情況三下，三隨著三軸向三壓力三的增三加，三正截三面受三彎承三載力三隨之三減小三；但三在大三偏心三受壓三情況三下，三軸向三壓力三的存三在反三而使三構件三正截三面的三受彎三承載三力提三高。三在界三限破三壞時三，正三截面三受彎三承載三力達三到最三大值三。圖5三-2三9三Nu-Mu試驗三相關三曲線5.三9.三1三對稱三配筋三矩形三截面三大偏三心受三壓構三件的三Nu-Mu相關三曲線圖5三-3三0三對稱三配筋三時Nu-Mu(N三-M三)相三關曲三線5.三9.三2三對稱三配筋三矩形三截面三小偏三心受三壓構三件的三Nu-Mu的相三關曲三線假定三截面三為局三部受三壓令圖5三-3三0三對稱三配筋三時Nu-Mu(N三-M三)相三關曲三線整個三曲線三分為三大偏三心受三壓破三壞和三小偏三心受三壓破三壞兩三個曲三線段三，其三特點三是：(1三)Mu=0三時，三Nu最大三；Nu=0三時，三Mu不是三最大三；界三限破三壞時三，Mu最大三。(2三)小三偏心三受壓三時，三Nu隨Mu的增三大而三減小三；大三偏心三受壓三時，三Nu隨Mu的增三大而三增大三。(3三)對三稱配三筋時三，如三果截三面形三狀和三尺寸三相同三，混三凝土三強度三等級三和鋼三筋級三別也三相同三，但三配筋三數量三不同三，則三在界三限破三壞時三，它三們的三Nu是相三同的三(因三為Nu=α1fcbxb)，三因此三各條三Nu-Mu曲線三的界三限破三壞點三在同三一水三平處三，見三圖5三-3三0中三的虛三線。圖5三-3三0對稱三配筋三時Nu-Mu(N三-M三)相三關曲三線5.三9.三3三Nu-Mu相關三曲線三的特三點和三應用5.三10三偏三心受三壓構三件斜三截面三受剪三承載三力計三算5.三10三.1三軸三向壓三力對三構件三斜截三面受三剪承三載力三的影三響圖5三-3三1三相對三軸壓三力和三剪力三關系圖5三-3三2三不同三剪跨三比時Vu和三N三的回三歸公三式對三比圖5.三10三.2三偏三心受三壓構三件斜三截面三受剪三承載三力的三計算三公式若符三合下三列公三式的三要求三時，三則可三不進三行斜三截面三受剪三承載三力計三算，三而僅三需根三據構三造要三求配三置箍三筋。5.三11三型三鋼混三凝土三柱和三鋼管三混凝三土柱三簡介5.三11三.1三型三鋼混三凝土三柱簡三介1三型鋼三混凝三土柱三概述圖5三-3三3三型鋼三混凝三土柱三的截三面形三式(a三)十三字形三；(三b)三丁字三形；三(c三)L三形；三(d三)H三形；三(e三)圓三鋼管三；(三f)三方鋼三管2三型鋼三混凝三土柱三承載三力的三計算(1三)軸三心受三壓柱三承載三力計三算公三式(2三)型三鋼混三凝土三偏心三受壓三