深能燃機余熱鍋爐

余 壓氣鍋 1空

蒸燃燒燃燒3 余熱鍋余熱鍋5 凝汽4水燃氣聯合循 氣 ?系統(tǒng)效率高 ?對環(huán)境污染程度低 ?啟停響應快，適應電 爐 ?系 爐

燃氣輪機及其聯合循環(huán)的相對效率與輸出功率與大氣溫度關系余熱鍋爐的基本概念 余熱鍋爐在國外被稱為熱回收 汽發(fā)生器（Heat Generators）,是利用廢氣，廢液等 種工藝介質中的物理熱或可燃質作鍋 熱源的鍋爐余熱鍋爐作用：為燃氣余熱鍋爐結 燃燃 2、額定蒸發(fā)26T/H，定工作壓力1.3MPa出口蒸汽溫度：280℃，給水溫度：104℃， 煙氣溫度：499℃， 煙氣量：H。煙典型的余熱鍋爐斷面NG-901FA-R型余熱鍋爐為三壓、再熱、臥燃機余熱鍋爐余熱鍋爐臥式布置優(yōu)鍋爐重心低，穩(wěn)定性好垂直管束結垢情況比水性形變和故障，同時也減緩了結垢量而下降的問題鍋爐水容量大，有較大的蓄熱能力，適應負荷變氣熱力波動的適應性和自平衡能力都強；汽臥式布置余熱鍋ALSTOM立式余 管束水平布置，煙氣 典型的強迫循環(huán)鍋爐 一般來說比臥式鍋爐 地小 裝設催化裝置和補燃 統(tǒng) 大一些 立式布置余熱鍋余熱鍋爐布置 受熱面組件焊余熱鍋爐幾個概 幾個概幾個概熱端溫熱端溫差是指換熱過程中過熱 燃氣與過熱器出口過熱蒸汽之間的溫差。幾個概節(jié)點溫幾個概接近點溫單壓雙壓圖1‐3余熱鍋爐的排煙溫對于余熱鍋爐來說，降低排煙溫度就 氣輪?單壓系統(tǒng)排煙溫度就比較高， 150℃ ℃，雙壓系統(tǒng) 100℃~150℃，三壓系統(tǒng)的排煙溫 最低，可達80℃~100℃鍋?當燃氣輪機采用天然氣為 ，排氣 溫度不受 的限制，可把余熱鍋爐的排氣溫度降低到80℃～90℃左右，甚至更燃氣蒸汽聯合循環(huán)蒸汽參數的燃 氣 (1)汽機功率≤60MW時，采用非再熱，輪參數常用?(2)汽機功率>60MW時，當燃機排氣溫度余偏低時，采用非再熱，初參數常用熱8.62MPa，502℃；?(3)汽機功率>60MW爐高時，采用再熱，初參數常用率壓 溫度率壓 溫度壓 溫度壓 溫度單壓循 環(huán)

圖1‐9余熱鍋爐氣側流阻和 余熱鍋爐熱效 天然氣特 天然氣特性（組成烷烴：CH4——甲烷（天然氣的主要成分2烯烴：通式為CnH2n，是不飽和的脂肪族鏈CH——丙烯CH—— CH——丙烯CH—— 環(huán)烷烴：通式為芳香烴：苯、甲苯非烴類：天然氣中含有的非烴類氣氣、水蒸氣，還有硫醇、硫醚以氮氣、二氧化氮、硫氣、水蒸氣，還有硫醇、硫醚以等有機硫化合物天然氣的分（1）根據礦藏特點燃天然氣可分為伴生氣和非伴生氣。伴生氣是伴隨原油共燃與原油同時被氣輪（2）根據天然氣組成輪天然氣可分為干氣、濕氣、貧氣和富氣，也可分為 天然氣和潔氣等余熱酸性天然氣，含有顯著的HS和CO等酸性氣體，需要進行凈 鍋能達到管輸標準的天然爐潔氣，H2S和CO2含量甚微，不需要進行凈化處理的天然氣全（1）C1，C2，C3，C4CO，CO2，H2S含硫化合后，燃氣輪機的排氣溫度降到72℉110℉，其平均含氧量為，燃輪 輪N2+余

爐

為凝結水，出口為高低壓蒸汽(hg1hgr)Q2Q1Wfg(hg2hgr)簡單估例如燃氣輪機排入鍋爐溫度540℃，余熱鍋爐排煙溫度86℃，環(huán)境溫度 (54086)/(54025)燃氣直接測輪在余熱鍋爐的進口或出口找一截面，截面要求其前后要有1機燃機熱平余熱鍋爐汽 汽包的燃輪氣(1)汽包是生產過熱蒸汽的過程中加熱、蒸發(fā)、過熱這三個階段的連接輪(2)汽包 有一定的汽量、水量，因而汽包具有一定的儲熱能余機。在運行工況變化時，可以減緩汽壓變化的速度，對鍋爐運行調節(jié)有余（3）汽包中裝有各種裝置，能進行汽水分離 蒸汽中的溶熱，排污，以及進行鍋內水處理等，從而（非余熱鍋爐 高、中、低壓鍋筒內布置了汽水分離裝置；高、中壓鍋筒一次分離元件為切向旋風器，二次分離元件百葉窗、均汽板；低壓鍋筒分離元件采用水下孔板＋均，以確保蒸汽集中下降管 設置防旋格板，防止下降管帶汽。在汽包內部還設置了給水分配管、緊急放水管、加藥管和排污管等等。在汽包上還設有水位計、平衡容器、電接點水位計、壓力表和安全閥等必要的附件和儀表配置，以供鍋爐運行時監(jiān)督、控制用。高壓汽包的正常水位在高壓汽包中心線以下50毫米，運行中的最高和最低水位水位±50毫米。在機組設計負荷工況下，當給水切斷、汽包水容積的最小供水時間為分鐘低壓汽包的的正常水位在低汽包中心線下50毫米，運行中的最高和最低水位離正常位±50毫米。在機組設計負荷工況下，當給水切斷，汽包水容積的最小供水時間為11.9鐘蒸一、飽和蒸汽污染的蒸汽的污染2.鍋爐的運行工況對蒸蒸汽的污染鍋爐的負荷（蒸發(fā)量）、負荷變化的速度和(1)汽包水位位等運行工況，對飽和蒸汽的帶水(1)汽包水位高度就必然過小，水滴比較容易飛濺到蒸汽引出管口，從而使蒸汽帶水量增大。鍋爐負荷慢地增大；當鍋爐負荷提高到某一數值后，若進一-1荷，鍋爐運行時容許的負荷不得超過鍋爐的臨界負荷。鍋爐的負荷、壓力或水位的驟變劇烈膨脹，從而將使蒸汽帶水量顯著增加壓力或水位的變化太劇烈，也可使蒸汽帶水量增大。例如，鍋爐壓力驟然下降，會使爐水因其沸點的驟劇烈膨脹，從而將使蒸汽帶水量顯著增加蒸汽的蒸汽的污染蒸三、飽和蒸汽溶解攜帶的基本蒸汽的蒸汽的污染過熱過熱獲三、汽包內部裝得1．汽水分離凈力等進行水與汽的分離 蒸蒸1．汽水分離余熱鍋爐調 汽包水燃位上下50mm氣輪機如果當初選用正常運行時的水位，現在水位將會余過高。所以啟動時的水位給定值要低，現選定值熱比允許最低水位高50mm。鍋現在規(guī)定允許最低水位值不會發(fā)生水汽化，再加50mm更安全鍋爐汽包水位測 Y＝（ ’）·Z／（’一 ）電子差壓式水A和A’的靜壓差就是差壓計測量的壓力P＝PA’— g HP/ g g 影響汽包水位'

d G

p(VV)

1dV s F('

F('''

第一項表示流量不平衡引起的水位變動速率，它與不平衡量呈正比；第二項表示壓力變動引起工質密度改變造成水位的變化，可看出水位變化方向與壓力變化的方向相反；

圖6‐2鍋爐負荷對水位和汽壓的 汽包水位在給水流量作用下，具有滯后汽包水位在蒸汽流量作用下，不僅沒有自平衡能力，而且存在“虛假水位現象影響蒸汽壓力的因素主要有：用汽量及煙氣溫度和煙氣加熱量（煙氣流量）影汽壓變化速度主要與負荷變化速度、鍋爐儲熱能力、煙氣的節(jié)操作等有關燃氣?汽壓的突然變化，例如負荷突然增加使汽壓下降，汽包水位升輪時，汽包的蒸汽空間高度和容積會突然減小，蒸汽攜帶能力增加機蒸汽速度提高)，將可能造成蒸汽大量攜帶爐水，使蒸汽品機和過熱汽溫降低熱余?汽壓的急劇變化還可能影響鍋爐水循環(huán)的安全性，變化速率和幅熱鍋爐在中等負荷以上時，壓力升高率不大于0.25MPa/min爐汽壓經常反復地變化，使鍋爐承壓受熱面金屬經常爐(如溫差熱應力)熱面金屬發(fā)生疲勞損壞。汽量增加；在汽壓升高的同時，蒸汽流量汽量增加；在汽壓升高的同時，蒸汽流量減少，說明界要求蒸汽量減少。這都屬于外擾。在外擾，鍋爐汽壓與蒸汽流量的變化方向總是相反的。這一律無論對單元機組或并列運行的鍋爐都是適熱量偏少；在汽壓升高的同時，蒸汽流量熱量偏少；在汽壓升高的同時，蒸汽流量也增加，說煙氣供熱量偏多。這都屬于內擾。在多數內擾的情況，鍋爐汽壓與蒸汽流量的變化方向是相同汽壓調當蒸汽壓力低，用汽量多，超過鍋，只能靠用汽單位減負荷。而如果蒸汽壓力高時，則可進行變壓運行也是一種調壓變壓運行中，要注意負荷變化時汽包的溫度變的變化速度。在低負荷情況下，還應注意爐內煙氣流動的均勻性和鍋內水循環(huán)等安全問題。蒸汽溫度調當過熱器出口蒸汽焓＝時，Dg＝D，Db＝0，不需要減溫。當燃氣輪機排氣溫度增加，引起＞，同時蒸發(fā)器的產汽量也會增加，使減溫用的蒸汽量Db增加，此時能夠維持減溫后汽焓i變余熱鍋爐的汽汽溫主的擾動蒸汽圖5‐3蒸汽溫度反應圖 煙氣流量變化對過熱汽溫的影響圖 (a)噴水減溫器布置在過熱器中間；(b)噴水減溫器圖6‐19噴水減溫調節(jié)系調溫設笛管式噴水減溫再熱器工作特B、再熱器系統(tǒng)的蒸汽流動阻力的大小，直接影響到再熱機組的C熱器要敏感.變化的幅度較過熱汽溫D、再熱變化的幅度較過熱汽溫省煤器出口溫度調節(jié)燃煤器出現蒸發(fā)現象，將高壓循環(huán)泵出口的水通過省煤器再循環(huán)閥引一部分到輪省煤器。燃省煤器再循環(huán)管的主要作用有二第一點：啟動時省煤器內的水是不流動的，而熱煙氣不斷流過省煤器，將熱量傳給省煤內的水，這樣就有可能使省煤器內水局部第二點：當省煤器內水溫太低，容易引起管外壁結露發(fā)生酸腐蝕，提高省煤器內水溫省煤器再循環(huán)控給水泵再循環(huán)除氧器氣 氣 機 機余熱除氧 水位調節(jié)系統(tǒng)的信號來源有三個，相當于三沖量水位調節(jié)鍋一個信號 水位高度、一個是除氧器進水量、一個是給水流量（鍋水量爐加，使除氧器內蒸汽凝結多，壓力就降低，如增加熱量（蒸汽量）使其熱量平衡，壓力就恢復。所以除氧器壓力是用進入的蒸汽量來調節(jié)的。余熱鍋爐保護與操鍋爐保1、鍋爐高壓汽包滿水(即高一、二、三值同時滿足)2、鍋爐低壓汽包滿水(即高一、二3、鍋爐高壓汽包缺水(即低一、二、三值同時滿足)4、鍋爐低壓汽包缺水(即低一、二、三值同時滿足)5、汽輪機跳且旁路打7、DEH6、給水泵全停，延時7、DEH水位、壓力及泵保護高壓汽高壓汽包事故放水高壓汽包連續(xù)排污門：當高壓汽包水位低于低二值時，聯鎖關閉壓汽包連續(xù)減溫水總門：當汽機跳閘時，聯鎖關閉減溫水高壓集汽箱向空排汽門：當高壓蒸汽壓力高于一定值時，打開高集汽箱向空排汽當高壓汽包壓力達9.55MPa時，汽包安全門起座，當壓力降至時回座。當高壓集汽箱壓力達8.6MPa時，安全門起座，當壓力7.6MPa時回座水位、壓力及泵保護聯(二)低壓鎖關閉低壓汽包連續(xù)排2、低壓汽包連續(xù)排污門：當低壓鎖關閉低壓汽包連續(xù)排3、低壓集汽箱向空排汽門：當低壓蒸汽壓力高于一打開低壓集汽箱向空排汽門4、安全門保護：鍋爐安全包二個、低壓集汽箱一個。⑴當低壓汽包壓力達0.71MPa時，安全門起座。當壓力降至0.63MPa時回座。⑵當低壓集汽箱壓力達063MPa時，安全門起座。當壓力降至0.55MPa時回座。水位、壓力及泵保護聯(三)高壓給1、當除氧器水位低于600mm時，保護動作跳高壓給1、除氧器事故放水門：當除氧器水位達高一值時，聯鎖 氧器事故放門，除氧器水位正常且非高一值時聯鎖關閉除氧器事故2、安全門保護：除氧器安全門為純機械彈簧式安全門。除氧 和除氧各有一個安全門⑴當除氧 壓力達0.25MPa時，安全門起座。當壓力降至0.21MPa時回。⑵當除氧頭壓力達0.25MPa時，安全門起座。當壓力降至0.21MPa鍋爐水壓試求進行。鍋爐大、或局部受熱修后，需要進行工作壓力試燃氣鍋爐大 或局部受 修后，需要進行工作壓力試驗和超壓機輪驗，工作壓力試驗壓力為：高壓系統(tǒng)(10.56MPag)機(2.41Mpag)，低壓系統(tǒng)(0.395Mpag)。當大 結束，有必要進余行超壓試驗。超壓試驗壓力為工作壓力的1.5倍。確認與鍋爐水壓試驗有關的汽水系統(tǒng)檢修工作已結有各有關單位會簽的水壓試驗聯系單值長布置做好有關水壓試驗的準備水壓試驗臨時設施安裝完畢 用隔板已安裝就位不參加水壓試驗的系統(tǒng)已完 ，并已打開泄壓點。汽包水位計參加工壓力水壓試驗，不參加超壓試驗安全閥 ，并用隔板堵住。需重點檢查的薄弱部位，保溫已拆除關測量儀 二次閥，試驗后應進行儀表 ，以防雜質進入儀表。聯系檢修，投入與試驗有關的各種準備好充足的除鹽水，水溫應不低于環(huán)境溫度，并且在21℃~49℃之間水壓試驗時，環(huán)境溫度應不低于5℃。環(huán)境溫度低于5。除鹽水:氯離子含量小于0.2mg/L;聯氨含量為200‐300mg/L;PH值為1010.5(用氨水調節(jié) 水壓試驗時，嚴禁亂開閥門，嚴禁對受壓部件進行敲警在保持壓力期間，應預防由于熱膨脹造成壓力試驗壓力不應超出試驗額定值查到 ，應作標注，系統(tǒng)泄壓后檢修，檢修完畢后，再做水壓試驗水壓試驗后，應詳細記錄試驗過程及結果。記錄應包括以下內①試驗時②試驗系統(tǒng)名③試驗介④試驗壓力及保持時 ，應詳細標明其位置，以便查考⑥進行超壓試驗前，必須解列不參加超壓試驗的部件，并采取了閥開啟的措 沖洗水位計的操作步全開水位計的放水閥，沖洗汽聯關閉水位計水側旋塞，沖洗汽聯管和玻關閉水位計汽側旋塞，開水側旋開汽側旋塞，緩前正常水位，并有輕微波如沖洗后校對水位計發(fā)現異常，應當重新沖洗、校對注意事項：最后關閉放水門時，要盡量緩慢。因為此時水流突然截斷，壓力會有很短時間的升高，容易使玻璃板爆裂。沖洗水位計時要十分注意人身安全；要戴防護手套；裝好玻璃板前的防護罩；臉不要正對水位計，以免玻璃爆裂時傷人。定期排排污操作時還應注意以下事鍋爐排污時，應嚴格遵守《電業(yè)安全生產規(guī)程》的有關規(guī)程 同時啟兩個或兩個以上的排污門 高壓和低壓汽水系統(tǒng)同時進行定期排污操作隔絕閥門要開足，以免閥芯受水的微開調整閥門進行暖管，當發(fā)生水沖擊時，應暫時關閉調整閥門，待振消除后，然后再慢慢打開再進行排調整閥門開度不要太大，水冷壁下聯箱排污時間不要超過半分鐘，以免響水循環(huán)，泥鼓或聯箱排污時間可以適當延轉動閥門應用手 扳手，切不可加用其它杠桿，以免破壞閥門排污時應密切監(jiān)視汽包水位，不正?；虬l(fā)生事故時(除外)，應立即停止排污排污完畢，管內應無水的流動聲。過一定時間后，再用手輕觸閥門后面排污管，溫度不應過高為宜。余熱鍋爐啟 余熱鍋爐的啟動分冷態(tài)啟動：汽輪機調節(jié)級汽室金屬溫度低于滿負荷時30%滑參數啟動又可分為滑參數真空法啟動和滑參數壓力法啟動兩種方式。燃機余熱鍋爐（一）按余熱鍋爐劃冷態(tài)啟動：汽包水溫低于100℃（即汽包沒有正壓指示>566℃。熱態(tài)啟動：汽包水溫與正常工作壓力、基本負荷時的汽包飽和水溫度的<56.6℃（二）按汽機金屬溫度劃冷態(tài)啟動：高中壓缸上缸內壁溫度在204℃（400℉）以下時溫態(tài)啟動：高中壓缸上缸內壁溫度在204℃（400℉）－371℃（700℉）熱態(tài)啟動：高中壓缸上缸內壁溫度在371℃（700℉）以上（三）按機組停機時間劃冷態(tài)啟動：聯合循環(huán)機組停運時間大于72小時溫態(tài)啟動：聯合循環(huán)機組停運時間在8--72小時之間熱態(tài)啟動：聯合循環(huán)機組停運時間小于8小時極熱態(tài)啟動：聯合循環(huán)機組停運時間小于1小時機組的啟動時間停機時啟動至基本負荷機組出現下列情況之一嚴禁啟動燃氣截止調節(jié)系統(tǒng)汽輪機大軸晃動值大于原始值0.05mm機組主要保護裝置失常時，如燃機排氣壓力高、HP、IP、LP汽包水位HHH、低潤滑油壓、電子超速、振動、差脹、低真移 油壓低、排汽溫度高、汽輪機末級汽溫高等盤車過程交流潤滑密封油泵、直流潤滑油泵、直流密封油質不合格或油溫低于規(guī)定的極限值，主油箱油位 油箱油位降到規(guī)定值以下時（沖轉時潤滑油溫不低于27℃，額定轉速時不于 油油溫不低于20℃）主要管道脹差大于缺少主要儀表或主要儀表不正確時，如轉速表、汽壓表、汽溫表、真空表、汽缸金屬溫度表、軸向位移表、潤滑油壓表、潤滑油溫、差脹表、軸承金屬溫度表、大軸晃動度測量裝置及儀油油壓低于8.976MPa壓氣機進壓氣機進任一伺服閥故障或ETD任一燃機任一電子燃機排氣溫度測點故障數≥二個 包水位完全失 監(jiān)視燃機控制系統(tǒng)不正常，影響機組操作，短時間內不能恢復DCS系統(tǒng)HRSG煙氣擋 包水位完全失 監(jiān)儀表和熱控制用氣有嚴 人身或設備安全的設備缺陷余熱鍋爐冷態(tài)啟動前的余熱鍋爐滑參數冷態(tài)啟余熱鍋爐上1)上水溫度和上水速度的要求升蒸汽壓力升到0.2Mpa時，關閉鍋筒空氣閥，對底部各集箱排污一次，均勻各②壓力升到0.3~0.4Mpa時，沖洗校對水③當蒸汽壓力上升到1Mpa時，對底部各集箱排污一次④當蒸汽壓力上升到1.6Mpa時，進行安全閥手動放汽試驗，全開主汽門，閉旁路門，通知汽輪機人員暖⑤當汽壓升到接近并爐壓力之前(約為工作壓力的80~90%)，應再次沖洗水位計并校對二次水位計是否正確可靠，同時對各受壓元件進行全面檢查，如果發(fā)現常，要立刻停止升壓，進行處理，正常后方可繼續(xù)升⑥當低壓暖管采用低壓力、大流量的蒸汽進行，一般維持在0.25～0.3MPa壓力，大功率汽輪機維持在0.5～0.6MPa壓力，管道內壁的 速度一般控制在15～20℃/min。當管壁溫度升高到上述壓力下的飽和溫度時，低壓暖管即可結束。1送氣前的準備工起動給水泵，經省器向鍋爐上水。上水的速度不要太快，從無水到最低可見水位線要控制在1.5~2h，水溫要控制在40~60℃。當鍋筒水位上到最低可見水位時，關閉給水閥，停止給水。此時，還要監(jiān)視鍋筒水位是否下降，如果下降，要立即檢查是否有漏泄之處，查明原因，處理完畢后方可點火。2送氣、升壓升壓過程中的定期工 更緊密。但是，為了安全起見，一般在較高的壓力下進行螺栓的熱緊工作。暖管、并當汽壓升至0.2Mpa時，蒸汽管道的暖管工作已經開始。開啟主并汽 蒸汽母管，或者進入汽輪機當鍋爐汽壓比母管的汽壓低0.05~0.1Mpa時，就可以進行并并汽鍋爐汽壓高于母管壓力時，并汽門開啟后，蒸汽會大量地進，會使鍋爐瞬間出力過大，蒸汽帶水。如果壓力過低，母管內的蒸汽產生倒流，使運行的鍋爐系統(tǒng)壓力急劇下降。余熱鍋爐因鍋爐燃燒不穩(wěn)定，所以在并爐前必須與鍋爐操作人員加強聯系，保持鍋爐運行穩(wěn)定。爐時開啟并汽門的操作要緩慢，防止因并爐速度過快使蒸汽帶溫度下降并汽必須具備下列條余熱鍋爐煙氣脫 一一、氮氧化物概相關政氣輪根據《“十二五”節(jié)能減排綜合性工作方案》“十二 熱 年 .8萬噸分別下降 排放總量控制在2046.2萬噸， 年 萬噸分別下降10%氣 NOx的排放標氣 起實施的GB13223—2011《火電廠大氣污染物排放標準》熱熱(GBl3223‐2003)的控制限值嚴格了幾倍，并超 和歐洲成為世界最 爐其中燃煤機組NOx排放質量濃度控制在 mg／m3，燃氣機組控制在爐mg／m3以下 《固定式燃氣輪機大氣污染物排放標準（DB11/847—2011），對固定式燃氣輪機NOx（21）2115)25 為2.5502N3從Nox排放濃度來看，目前燃氣輪機并不比燃煤電廠干NOx的排放標燃廣州推行“超潔凈排放”工程改造燃煤燃氣輪2014年初廣州市提出超潔凈排放“50355”工程，即對全市燃煤電機廠進行改造，完成后電廠大氣污染物排放濃度降至：氮氧化物50毫克余/標方以下、二氧化硫35毫克/標方以下、煙塵5毫克/標方以下。將來燃氣輪機脫銷也是9F燃燒溫度1300℃9FA燃燒溫度13509H燃燒溫度1500隨著溫度的提高，熱力型NOx呈指NOxNOx排放預測（萬噸 化 中NOx的生成機燃化 中NOx的生成機燃?NOx的生成量與燃燒方式特別是燃燒溫氣度和過量空氣系數密切相關。研究燃燒機過程中的NOx余大意義熱 ?按其形成機理的不同NOx可分為三類爐熱力NOx

型NOx

快速型化 中NOx的生成機2.2熱力型NOx生成機理（Thermal 熱力型NOx的濃度隨溫度和氧濃度的增大化 中NOx的生成機溫度生成500ppm所需的時間化 中NOx的生成機研究數據說800K左右，NO與NO2生成量仍然生成量已經超過化 中NOx的生成機結論三、型NOx中的氮多以C－N鍵形式存在于有機化合物中。理論上認為，由于C－N的鍵能比氮氣分子中的鍵能小的多，所以氧傾向于首先破壞此鍵在生成NO之前出現低分子量氮化物或一些自由基(、、、NH3等)。煤燃燒在火焰中轉化為HCN，然后轉化為NH或NH2；它們與氧反應生成NO和H2O，或者與NO反在火焰中氮轉化為NO的比例決定于火焰區(qū)NO/O2之比。實驗表明：中20％～80％的氮化 中NOx的生成機2.3快速型NOx生成機理(Prompt快速型NOx是碳氫 在過量空氣系 碳氫 分解的HCN、NH、N等中產物等的一系列復雜的化學反化 中NOx的生成機熱力型N和快速型N雖然都是由空氣中的N經過系快速型對溫度的依賴性很低，而過量空氣系數對熱力型NOx影響比較 自由基與反應生成中間產物 化 中NOx的生成機熱力型NOx1）降低燃燒溫度，避免其生成所需的高2）降低分3）降低分子氮的4）縮短在熱力型NOx化 中NOx的生成機快速型NOx的控制CHCHN2HCNCH2N2HCN添加水或水蒸預混燃燒，燃燒 和氧化劑預先混合化 中NOx的生成機低氮氧化物燃燒技尾部控制：尾氣凈化，把已經生成的NOx還原成 低NOx燃燒技 在燃燒過程中生成的眾多大氣污染物中，氮氧化物是最余希望從燃燒措施的改進中得到控制的燃燒污染物。低 余熱表，第二代技術為空氣分級燃燒，現正普遍使用，可以減少鍋到原有的50％左右。第三代為分級燃燒，現在還處在研爐究階段。空氣分級主燃區(qū)的溫度又主要取決于該區(qū) 不同工作狀態(tài)下人為地控制進入主燃區(qū)的空氣或量，那么就可以干 a)串聯式b)并聯 b)串聯式和并聯式分級燃燒之示意圖7- 公司的干式低NOx的混合型燃燒 ）燃燒氣 時的配氣情況b）燃燒液 時的配氣情煙氣脫硝工藝對法低高法高所采用

煙氣脫硝技術 余