客車車身制造工藝

車身制造工藝教案車車身重量和制造本錢約占整車和60％～70選用發(fā)動機和底盤等主要部件根底上設(shè)計并制造客車，所以客車生產(chǎn)廠主要生產(chǎn)任務(wù)是制造客車車身。程經(jīng)過多條生產(chǎn)線，承受多級綜合工藝，生產(chǎn)方式是流水線生產(chǎn)和批量生產(chǎn)混在一起，而主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)方式為流水線生產(chǎn)方式，生產(chǎn)形態(tài)是連續(xù)性生產(chǎn)。大客車主要車身制造工藝和主要生產(chǎn)線架制造工藝、沖壓成形工藝、車身焊裝工藝、磷化處理工藝、車身噴這些工藝都是沖壓工藝、焊接工藝、噴涂工藝和裝配工藝四種根本工藝在車身制造中的具體應(yīng)用。骨架組焊胎具、前后風(fēng)窗框組焊胎具以及檢驗樣板等。涂裝生產(chǎn)線、車身裝配線和整車性能調(diào)試檢測線。此外，客車生產(chǎn)廠還設(shè)有沖壓車間、骨架五大片組焊車間以及附件等配套設(shè)施，為生產(chǎn)線作必要的零部件預(yù)備。身焊裝→車身涂裝→車身裝配→整車性能調(diào)試檢測；其次種形式：車支架或車身底架組焊→組焊整車骨架→焊裝車身左右側(cè)圍外蒙皮配。車身噴涂生產(chǎn)線主要工藝流程彩條漆→烘干。車身裝配線主要工藝流程客座椅、駕駛員座椅安裝。車身構(gòu)件磷化處理線主要工藝流程三、主要生產(chǎn)線的工藝布置原則即主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)節(jié)拍相匹配。主要生產(chǎn)線之間產(chǎn)品流淌通暢,轉(zhuǎn)運便利,并且設(shè)置緩沖工位,使主要生產(chǎn)線平穩(wěn)運行。位或?qū)嵭衅渌胧?，穩(wěn)定流水線生產(chǎn)。及工位需要，設(shè)置必要的檢驗和修復(fù)工位。10位數(shù)，提高流水線效率和運行的平穩(wěn)性。數(shù)的削減，對生產(chǎn)力氣的影響，應(yīng)布置多條生產(chǎn)線并行。備工位進展作業(yè)，保證生產(chǎn)線按節(jié)拍運行?，F(xiàn)場治理。流暢和生產(chǎn)、生活環(huán)境。量要靠工藝保證。承受工藝、設(shè)備、材料和先進工藝治理是提高車身制造質(zhì)量的有效方法。但車身應(yīng)具有良好的制造工藝性。作為以確定良好的設(shè)計方案。第一章車身焊接根本工藝焊接構(gòu)造。由于在車身構(gòu)造中大量承受焊接構(gòu)造，使焊接工藝在車身造中到廣泛地應(yīng)用。車身焊接根本工藝包括C02

C02

氣體保側(cè)圍等車身外豪皮的焊接和一些沖壓件的組焊，如乘客門的組焊。本章主要介紹細絲C02

氣體保護焊工藝和點焊工藝，此外還介紹焊縫成形和焊接接頭?！?—1C02

氣體保護焊特點C02焊接熱源，焊絲末端在電弧加熱下形成熔滴，與局部熔化的母材金屬熔融凝固形成焊縫。從焊槍噴嘴連續(xù)噴出的C02

氣體來排解焊接區(qū)中C01—121C02

氣體保護焊過程示意圖1—焊接電源；2—送絲滾輪；3—焊絲；4一導(dǎo)電嘴；5—噴嘴；6—C02

氣體；7一電??；8一熔池；9—焊縫；10一焊件；11一預(yù)熱干燥器；12—C02

氣瓶。C02C02

氣體保護焊(焊絲直徑小于或等于1.6毫米)和C02

氣體保護焊(焊絲直徑大于1.6毫米)。細焊絲C02

氣體保護焊主要承受短弧焊(小電流、低弧壓或稱短路過渡焊接)如圖1-2D區(qū)，焊接薄板材料；也可承受較大電流和略高電弧電壓如圖1-2A區(qū)，焊接4～7毫米的中厚板。粗焊絲C02焊承受長弧焊(大電流、高弧壓)焊接中厚板和厚板。

氣體保護C02

C02

氣體保焊，承受圖I-2D區(qū)焊接標(biāo)準焊接薄板材料，或承受圖1-2A區(qū)焊接標(biāo)準焊接中厚板。一、C02

氣體保護焊的工藝特點C0氣體保護焊與其它焊接方法相比具有以下工藝特點：21.C02

氣體保護焊是一種明弧焊。焊接過程中，電弧及熔池的加熱得到把握。1—2氣體保護焊時不同標(biāo)準區(qū)的熔滴過渡形式和焊縫外形對薄板材料焊接質(zhì)量高。由于C02

氣體保護焊對焊件加熱集中，焊接速度快，并且C02

氣體對焊件起確定冷卻作用，所以在確定程度上防止了薄板材料的燒穿問題，并且能減小焊件變形。生產(chǎn)效率高，勞動強度低。承受細絲C02

氣體保護焊，焊接電流圍車身蒙皮，承受細絲C02

氣體保護焊比氣焊提高工效4倍以上。焊接本錢低。由于C02

氣體價格廉價，焊前對焊件清理簡潔，本錢。正是上述優(yōu)點，在客車車身制造中C02弧焊和氣焊，成為主要的焊接方法。

氣體保護焊已取代了手工電但C02

氣體保護焊也存在著明顯缺乏，一是焊接金屬飛濺較多，特勞動保護。二、C02

氣體保護焊的金屬飛濺C021030～402～4％范圍內(nèi)。產(chǎn)生金屬飛濺的緣由C02金特性及工藝特性有關(guān)。由冶金反響引起的飛濺。主要是由于焊接過程中焊絲末端的熔滴和熔池中熔化金屬的碳被C02

CO氣體，隨著溫度上升，CO氣體澎脹，假設(shè)從熔滴或熔池中外逸受到阻礙，就可能在局部范圍內(nèi)爆破，產(chǎn)生大量的細顆粒飛濺金屬。飛濺。由于焊接標(biāo)準參數(shù)選擇不當(dāng)而引起金屬飛濺。在焊接過程中，電弧電壓上升，金屬飛濺增加，如圖1-3示。這是由于隨著電弧電壓上升電流)〔用小電流會形成粗大的液體金屬過橋，這些均引起飛濺增加。減小飛濺的措施選用含碳量低的鋼焊絲。選用含碳量低的鋼焊絲，能削減焊接過程中生成的CO0.04％以下時，可以大大削減金屬飛濺。1-4。性，需要承受活化焊絲。三、C02

氣體保護焊的冶金特性C0CO2分解越猛烈。

C0?CO+O2一般說來在焊接條件下，C02

高溫分解產(chǎn)生的CO不溶于熔化的液態(tài)產(chǎn)生以下化學(xué)反響，成為合金元素氧化的主要形式：Fe+O?FeOSi+20?Si02Mn+O?MnOC+O?CO另外，C02

氣體直接和金屬元素作用也會引起如下一些氧化反響：C0+Fe?FeO+CO22C0+Si?Si0+2C02 2C0+Mn?MnO+CO2由于氧化作用而生成的FeOMnO與SiO，2的含量，使焊縫金屬的機械性能降低。碳被氧化生成的CO氣體會增大金屬飛濺，并且可能在焊縫金屬中生成氣孔。另外，碳的大量燒損也降低焊縫金屬的機械性能。C02

氣體保護焊時，為了防止大量生成FeO和合金元素的燒1—1。目前焊絲中常用的脫氧元素是Si和MnSi和Mn親合力比Fe強，首先被氧化，從而阻擋了Fe被大量氧化。硅和錳的氧化物能復(fù)合成熔點低、密度小的硅酸鹽MnO.Si0

，在熔池中分散成2大塊熔渣而浮出。當(dāng)焊絲中Si、Mn含量較多時，在完成脫氧任務(wù)后，其剩余局部留在焊縫金屬中，改善了焊縫金屬的機械性能。在焊接過程中，合金元素?zé)龘p程度和選用焊接標(biāo)準參數(shù)有很大關(guān)接觸的時間，這樣，又有減小合金元素氧化作用。所以增大焊接電流對合金元素?zé)龘p的影響，不如增大電弧電壓的影響顯著。因此，在選擇焊接標(biāo)準時應(yīng)留意這些問題?！?—2細絲C02

氣體保護焊工藝細絲C02

氣體保護焊主要承受短弧焊(或稱短路過渡焊接)焊接薄板程穩(wěn)定性影響之前，首先介紹短路過渡的根本概念。一、短路過渡的根本概念C02

氣體保護焊電弧的靜特性弧電壓與電弧電流之間的關(guān)系，即V

=?(IH HC0氣體保護焊的電強靜特性如圖1—5D1-5D2可以看出電弧電壓，焊接電流和電弧長度三者之間的關(guān)系。在保持電長度減小。狀況下，要使電弧穩(wěn)定燃燒，電弧電壓和焊接電流必頌匹協(xié)作適。焊接電源的動特性接電壓恢復(fù)速度的變化特性。電源動特性的參數(shù)有：短路電流增長速度dI、短路電流的峰值I 和焊接電壓恢復(fù)速度dV。dt max dtdI短路過渡要求短路電流增長速度 適宜、有足夠大的短路電流峰dt值I 、以及足夠高的焊接電壓恢復(fù)速度dV。目前常用的焊接電源對max dt后兩點的要求能夠滿足，因此焊接時調(diào)整焊接電源動特性，通常是指調(diào)整電流增長速度。短路過渡過程短路過渡過程如圖1—6所示。一個短路過渡周期包括燃弧、弧隙短路、液橋縮頸脫落和電弧復(fù)燃四個階段。在燃弧階段中電弧呈短弧，這時焊絲末端金屬被加熱熔化形成熔頸處斷裂而向熔池中過渡。速度足夠快，電弧會重引燃，完成一次短路過渡周期。假設(shè)上述過程有規(guī)律地重復(fù)進展，焊絲末端金屬不斷向熔池過渡，就構(gòu)成了穩(wěn)定短路過渡焊接過程。短路過渡頻率fDg每秒鐘的短路次數(shù)稱為短路頻率fDg

。在焊接過程中，短路頻率fDg高達幾十次至一百次以上。實踐說明，短路頻率fDg

高一些好。短路頻率高，即表示每秒鐘過渡的次數(shù)多，焊絲末端形成的熔滴尺寸小，金屬飛濺少，電弧也較穩(wěn)定。所以在短路過渡焊接生產(chǎn)中，短路頻率fDg可作為評價焊接穩(wěn)定性的指標(biāo)。1—6T是由燃弧時間和短路時間組成。燃弧時間和短路時間短，短路頻率fDg

高。燃弧時間與電弧電壓(或弧比。因此，在短過渡焊接時，增大焊接電流和短路電流增長速度，減小電弧電壓，能使短路頻率上升。短路電流的增長速度dIdt如圖1—7所示，在短路過渡的狀況下，對于確定直徑和成分的焊絲，要使焊接過程穩(wěn)定地進展，應(yīng)保持短路電流增長速度dI在一個合dt適的范圍。假設(shè)dI適宜，焊絲末端的熔滴與熔池接觸時，一方面能使dt使液橋快速形成縮頸，并適時平穩(wěn)地斷裂，完成熔滴過渡。此時，熔滴過渡和電弧過程都很穩(wěn)定，金屬飛濺也少。假設(shè)dI過小，簡潔造成焊絲末端插入熔池形成固體短路，消滅大dt顆粒的金屬飛濺。dI過大，易造成熔滴與熔池的接觸點嚴峻過熱而爆斷，出dt現(xiàn)很多小顆粒的金屬飛濺。dI過大或過小對焊接過程的dt穩(wěn)定性都是不利的。那么調(diào)整短路電流增長速度的方法是：長速度增大?；芈分谐Ｓ幸粋€可調(diào)電感。電感值增大，短路電流增長速度減小。器的電阻，短路電流增長速度減小。二、短路過渡焊接標(biāo)準參數(shù)對焊接過程穩(wěn)定性的影響C02接速度、焊絲直徑、焊絲外伸長度、焊接電源極性、直流回路電感值C02

氣體流量等。目前，C02

氣體保護焊是承受直流反極性，而焊絲直徑則依據(jù)焊件厚度、施焊位置以及焊接生產(chǎn)率等要求而定。fDg

來表示。一般說來短路頻率fDg

高，焊接過程穩(wěn)定。影響短路頻率的因素，除了焊接電源特性外，還與承受的焊接標(biāo)準參數(shù)有關(guān)。焊接電流的影響速度就是調(diào)整焊接電流。因此，送絲速度對短路頻率的影響，反映了焊接電流對短路頻率的影響。在確定工藝條件下，送絲速度對短路頻率的影響如圖1—8示?？葿f

高，焊接過程穩(wěn)定，焊縫成形良好，金屬Dg飛濺少。當(dāng)送絲速度小時(如A區(qū))，這時焊接電流小，電弧長度大，燃弧時間長，短路頻率低。反之，假設(shè)送絲速度過大(如C區(qū))，則弧長縮短，易使焊絲末端插入熔池造成固體短路，使短路頻率降低。1—9。隨著焊絲直徑的減小，焊絲的熔化速度加快，短路周期縮短，最正確短路頻率以及相應(yīng)的送絲速度都要增大。電弧電壓的影響當(dāng)承受調(diào)壓式平特性或緩降特性(即增大焊接電流，空載電壓不發(fā)表示電弧電壓對短路頻率的影響。1—10所示。對于每一種直徑的焊絲，都有一個最正確空載電壓值范圍，這時短路頻率高，焊接過程穩(wěn)定。大后，弧隙也增大，所以空載電壓上升，最正確短路頻率值降低了。系曲線也向右移動，如圖1—11所示。從圖1—11中可見，送絲速度增大后，只有承受較高的空載電壓，才能獲得滿足的短路頻率。對于不同的送絲速度，即使獲得最正確空載電壓的匹配，它們的最正確短路頻率值也是不同的。和空載電壓(即電弧電壓)的匹配關(guān)系，而且要留意送絲速度的選定，以便獲得較高的短路頻率。直流回路電感值的影響1—12濺增多。相反，電感值過大，短路電流增長速度太慢，延長了短路時間，可能產(chǎn)生固體短路而引起大段爆斷，使焊接過程不穩(wěn)定，短路頻率下降。且最大短路頻率值降低。焊絲外伸長度的影響要降低，如圖1—13所示。這是由于焊絲外伸長度增加以后，焊絲的預(yù)熱程度加強，預(yù)熱溫度上升，焊絲溶化速度加快，增加了電弧長度和燃弧時間，從而引起了短路頻率的下降。二、短路過渡焊接標(biāo)準參數(shù)的選定焊接電流和電弧電壓的選定焊接電流要依據(jù)所使用的焊絲熔化特性曲線(圖1—14速送絲條件下，焊絲的熔化速度等于送絲速度。在焊接時，可以依據(jù)閱歷選用一個適宜的送絲速度，相應(yīng)地可以大致確定焊接電流。在試焊中對電弧電壓進展認真的調(diào)整，以求得最正確的匹配。表1—2是不同直徑焊絲的焊接電流和電弧電壓的選用范圍。表1—2不同直徑焊絲的焊接電流和電弧電壓選用范圍焊絲直徑(毫米)0.6 0.8 1.0 1.2 1.6焊接電流(安)30～7050～10070～12090～200140～300電弧電壓(伏)17～1918～2118～2219～2324～28焊接速度的選定依據(jù)焊件材料的性質(zhì)與厚度來確定焊接速度。一般在半自動焊時,焊接速度不應(yīng)超過30米／小時；而在自動焊時,則不應(yīng)超過90米/小時。假設(shè)焊接速度過快，易引起未焊透、咬邊等缺陷。焊絲外伸長度的選定試驗說明，焊絲外伸長度可按下式選定。L=10dSH S式中L

—焊絲外伸長度；dSH

—焊絲直徑。S一般隨著焊接電流的增大，焊絲外伸長度可適當(dāng)加大。直流回路電感值的選定直流回路電感值應(yīng)依據(jù)焊絲直徑、焊接電流和電弧電壓而定。表1—3中的數(shù)字可做參考。但是應(yīng)當(dāng)留意，當(dāng)用不同類型的焊接電源時，選用的電感值可能不一樣，故應(yīng)通過試焊進展確定。1-3不同直徑的焊絲可選用的電感值C02

氣體流量的選定通?？蛇x用5～15升/分。當(dāng)焊接電流增大、焊接速度加快及焊絲外伸長度增加時，應(yīng)適當(dāng)加大保護氣流量?！?—3焊縫成形由于焊縫的截面外形和尺寸對焊縫質(zhì)量和焊件的使用性能有很大寸，往往是焊接工藝試驗首先要考慮和解決的問題。一、焊縫的截面外形和尺寸1—15)。把握了焊接過程中的熔池外形和尺于，也就是把握了焊縫成形。焊縫的截面外形通常用熔深HB和加強高he

縫截面外形要求上述三種尺寸之間應(yīng)有恰當(dāng)?shù)谋壤ＭǔＳ贸尚蜗禂?shù) 來表示熔深和熔寬之間的關(guān)系，即C

B。H的化學(xué)成分和厚度等。和增大生成熱裂紋的傾向。另外，假設(shè)成形系數(shù)過小且加強高較大，則焊縫外表凸起，截面過渡不光滑，造成應(yīng)力集中，焊縫的疲乏強度降低。易造成未焊透缺陷，影響焊縫的強度，并且對焊縫的輸入能量大，焊接變形也將增大。在電弧焊的狀況下，最正確的成形系數(shù)C1.3～2二、焊接條件對焊縫成形尺寸的影響焊接標(biāo)準參數(shù)的影響面外形尺寸。細絲CO2

氣體保護焊時，焊接電流和電弧電壓變化對焊縫成形尺寸的影響如圖1—16所示。電弧電壓增大時，焊縫的熔寬和熔深略有增大，但加強超群顯減小。其它焊接工藝因素的影響在短弧焊時，焊槍傾角對焊縫成形尺寸有明顯的影響，如圖1—17所示。在承受前傾角(圖1—18a)焊接時，隨著前傾角的增大，焊縫的熔深和加強高減小，而熔寬增大。1—18b)焊接，在開頭階段，隨著后傾20o～30o時，可獲得最大加強高增大，使焊縫變窄并凸起，惡化了焊縫成形。(2)在傾斜焊件上焊接方向的影響用，有向下流淌的趨勢，這時焊接方向不同，對焊縫截面外形尺寸的1—19弧下方的液體金屬層厚度減小，結(jié)果使熔深和加強高增大，得到窄而深的焊縫截面外形。外形。應(yīng)當(dāng)指出，焊件傾斜度假設(shè)過大，焊縫簡潔產(chǎn)生咬邊或未焊透等缺陷。短路過渡焊接時改善焊縫成形的措施為了減小焊縫加強高和改善焊縫外觀成形，焊接時可承受以下工藝措施。(1使熔化的焊絲金屬有一局部用于填充間隙，以減小焊縫的加強高。(2)焊槍承受前傾角施焊，略增大焊縫熔寬，減小焊縫加強高。速度，到達削減焊縫加強高的目的?？p熔寬加大而加強高減小?！?—4點焊工藝用于車身左、右側(cè)圍外蒙皮的焊接和金屬薄板在車身裝配時的焊接。C02解決了點焊密性性差的問題，使點焊應(yīng)用更加廣泛。為單點點焊、雙點點焊和多點點焊。使用的點焊機有固定式點焊機和移動式點焊機兩種。一、點焊過程面點焊的焊接過程是將兩焊件壓緊于兩圓柱形電極之間，然后通以強大的電流，利用電阻熱加熱焊件，使焊接區(qū)加熱到熔化溫度，形成液1—20)。1.點焊電阻點焊時，電流通過焊件產(chǎn)生的熱量由電熱定律確定：Q I2Rt式中QJ；IA；R—兩個電極之間的電ts。R

、焊件與焊件之間的件

觸R=R+R+R件 觸 極

組成的。極

件打算于材料的電阻系數(shù)、焊件的厚度，電極直徑和件電極壓力。電極直徑減小，焊件厚度增加，會使焊件電阻R

增大；電件R

減小。件因素的影響。電極壓力上升，焊件外表清潔會使接觸電阻減小。由于導(dǎo)體之間的接觸面間存在氧化物等臟物，接觸電阻遠遠大于導(dǎo)體本身的電阻。分為四個階段，即預(yù)壓、焊接、鍛壓和休止四個階段，如點焊循環(huán)圖1—21所示。圖ab為承受鍛壓力的焊接循環(huán)。(1)預(yù)壓階段：電極在預(yù)壓階段開頭對焊件施加壓力，消退焊接件接觸面的間隙，使接觸面嚴密地接觸，為焊接作難備。1-22上升，到達熔化溫度，形成液態(tài)熔核。并且熔核四周的金屬同時被加熱，到達塑性狀態(tài)，形成一個塑性金屬環(huán)。在加熱正常的狀況下，它緊緊地包圍著熔核，使熔化金屬不能向外溢出。熔核冷分散晶形成焊點。鍛壓時間打算于金屬種類和焊件厚度。焊件厚度越大，鍛壓時間越長。點焊厚度為1至8毫米的鋼焊件時，鍛壓時間為0.1至2.5秒。鍛壓時間短，無鍛壓作用；鍛壓時間太長，使熔核冷卻速度增大，影響焊點的機械性能。焊接作預(yù)備。以上分析的是典型的點焊循環(huán)各個階段。點焊時，點焊強度打算于熔核尺寸。熔核尺寸隨焊件厚度的增加而增大，當(dāng)焊件厚度t≥0.5

=2t+3并且在電極壓力作用下，焊件外表核會形成凹陷，合理的凹陷深度一般為(0.1～0.15)t。二、點焊的根本標(biāo)準參數(shù)作外表尺寸。焊接電流焊接電流對熔核直徑的影響如圖1-23所示。當(dāng)焊接電流超過確定值時，熔核才形成，并且熔核直徑隨著焊接電流的增加而增大。由于受到電極直徑的限制，熔核直徑增大到確定程度就不再增大了。圖1-24是焊點強度受焊接電流影響的曲線。在焊接電流小時，沒有熔核形成(如A點)，焊點只是在塑性狀態(tài)下焊接的，焊點強度低且不穩(wěn)定。當(dāng)焊接電流值超過曲線B點以后，開頭消滅熔核直徑。增加焊接電流，熔核直徑增大，焊點強度提高。當(dāng)曲線接近C點時，曲線比較平坦，焊點強度相對穩(wěn)定。因此，點焊時焊接電流應(yīng)選在曲線C點四周。通電時間通電時間對熔核直徑和焊點強度的影響如圖1-25和圖I-26所示。在熔核形成以后，增加通電時間，熔核直徑和焊點強度快速增大。當(dāng)通電時間到達曲線C點時，由于焊點溫度上升，金屬散熱加快，熔核直徑增長緩慢，焊點強度趨于穩(wěn)定。假設(shè)連續(xù)延長通電時間，將引起熔核金屬過熱，產(chǎn)生猛烈的金屬飛濺，焊點外表凹陷加深，焊點強度反C電極壓力是打算焊接區(qū)塑性變形程度。電阻過大，瞬間產(chǎn)生大量熱量，有可能導(dǎo)致焊件燒穿或電極工作外表燒壞。但隨著電極壓力的上升，接觸電阻和電流密度減小，導(dǎo)致焊件1-27a接區(qū)域加熱程度保持不變，那么隨著電極壓力增大，焊點強度會更加穩(wěn)定，如圖1-27b所示。這是由于電極壓力的增大，減弱了焊件裝配間隙、焊件剛性等因素引起的壓力波動對焊接加熱程度的影響。接電流和通電時間等因素選擇。材料高溫強度越高、焊件厚度越大、焊接標(biāo)準越強，電極壓力應(yīng)越大。電極工作外表的尺寸直徑與電極工作外表直徑的關(guān)系，可用下式表示：d=〔0.9～1.4〕d核 極式中d

—熔核的最大直徑；d核

—電極工作外表直徑。極減?。更c強度下降，如圖1-28所示。所以，要合理地確定電極工作修整和更換電極。極時，焊件厚度t＞0.5毫米，電極工作外表直徑d

=2t+3；當(dāng)承受球極1R

=40～100毫米；焊件厚度為2～3極R

=100～200毫米。極三、保證焊點質(zhì)量的措施件外表狀況的影響，點焊時必需格外留意。點焊時的分流l-29所示)或經(jīng)過焊件偶然接觸點分流。分流是焊接質(zhì)量不穩(wěn)定的重要緣由之一。件外表狀態(tài)和電極壓力等。如點焊120合理布置焊點位置，使分流到達最小。焊件厚度和焊件數(shù)目增多，分流電阻減小，分流增加。因此，焊件厚度越厚、焊件數(shù)目越多，點焊間距應(yīng)越大。合理安排焊接挨次，保證全部的焊點在分流較小的條件增大電極壓力，減小接觸電阻，有利于減小分流。焊件的裝配間隙一般焊件的裝配間隙應(yīng)不大于0.5～0.3毫米。當(dāng)焊接尺寸比較小而剛度較大的沖壓件時，裝配間隙減小到0.1～0.2毫米。否則，裝配間隙過大，焊接區(qū)很難嚴密接觸，接觸電阻過大，分流嚴峻，焊接困難，焊接質(zhì)量難以得到保證。的變形。承受強標(biāo)準(短時間、大電流)焊接，承受適當(dāng)?shù)臉影寤蚝侠淼暮附影ご?，以及焊接時結(jié)實牢靠地夾緊焊接件，可以保證焊件裝配到達把握焊件裝配間隙的目的。焊件的外表清理加，嚴峻影響焊點強度。因此，必需對焊件焊點區(qū)域內(nèi)的兩個外表進展全部或局部的焊前清理。對于沒有氧化皮的冷軋鋼板，假設(shè)沒有生點焊。但沖壓件如涂有拉延油，焊前必需清理干凈?！?—5低碳鋼的點焊工藝質(zhì)量。焊接的主要標(biāo)準參數(shù)可依據(jù)焊件厚度選擇，如表1—4。一、低碳鋼點焊的根本特點由于低碳鋼具有很好的可焊性，焊接時間和焊接電流承受強標(biāo)準(短時間、大電流)或弱標(biāo)準都可以獲得良好的焊接質(zhì)量。電極壓力也可以在較大范圍內(nèi)調(diào)整。節(jié)約電能。因此，在設(shè)備功率足夠大時，應(yīng)承受強標(biāo)準焊接。當(dāng)電極壓力與焊接電流相適應(yīng)時，焊點強度最高。承受較大的電極壓力，能提高焊接質(zhì)量的穩(wěn)定性。度t按公式d

=2t+3極二、不同厚度焊件的點焊后將焊接電流略微增大。假設(shè)兩焊件厚度差異太大，超過1:3時，可將厚板接觸的電極直徑加大，使厚板方向的散熱大于薄板方向，焊點會〔圖1-30所示如圖1-3la所示，焊接標(biāo)準由薄的焊件厚度打算，同時將焊接電流和焊1—3lb所示，焊接標(biāo)準由厚板打算，同時將焊接電流和焊接時間減小一些。三、鍍鋅鋼板的點焊所承受的焊接電流比較大、通電時間比較長和電極壓力比較高，適用的焊接標(biāo)準范圍也比較窄，電極壽命會明顯縮短。鍍鋅鋼板點焊的標(biāo)準參數(shù)打算于鍍鋅鋼板的厚度和鐵—鋅合金狀態(tài)。點焊時，由于鍍鋅層的存在，使焊接電流對焊接區(qū)的加熱效果下降，熔核直徑減小，如圖1-32所示。并且隨鍍鋅層的增加，熔核直徑下降的越多。所以鍍鋅鋼板點焊時，承受的焊接電流比低碳鋼大，通電時間長，如圖1—33和圖1—34所示，承受的電極壓力約比低碳鋼高20～30％。〕和內(nèi)部缺陷(未焊透、未穿透裂紋、縮孔等)兩種狀況。其中對焊點強度影響大的是未焊透缺陷。緣由是焊接區(qū)加熱缺乏。在保證焊接區(qū)嚴密接觸的條件下，增大焊接電流、延長焊接時間都可以增加焊接區(qū)的加熱效果，增大熔核直徑，消退未焊透缺陷。§1—6焊接接頭一、焊接接頭的根本概念焊接接頭是由焊縫金屬、熔合線、熱影響區(qū)和母材組成的如圖l—35所示。熔化焊焊接接頭承受高溫?zé)嵩催M展局部加熱而形成的。由于不均勻的加熱使焊接接頭存在剩余應(yīng)力，產(chǎn)生焊接變形。焊接接頭的剩余應(yīng)力、變形、應(yīng)力集中和高剛性構(gòu)成了焊接接頭的根本屬性。縫金屬強度比母材高的稱為高組配，比母材低的稱為低組配。承受高組配焊接時，接頭的斷裂多發(fā)生在母材上；承受低組配焊接時，斷裂多發(fā)生在焊縫金屬上。焊縫金屬是由焊接填充材料(如CO2氣體保護焊的焊絲)和局部熔化母材熔融形成的。焊接接頭的強度即不等同于焊縫金屬強度，也不等同于母材的強度，如圖1—36所示。有接頭的應(yīng)力集中、剩余應(yīng)力、焊接變形以及焊縫缺陷和接頭熱影響1—37鋼和厚度大