多層裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研發(fā)與工程應(yīng)用

多層裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研發(fā)與工程應(yīng)用肖明教授級高級工程師院副總工程師中國建筑學(xué)會建筑產(chǎn)業(yè)現(xiàn)代化發(fā)展委員會-2019學(xué)術(shù)年會目錄1/

技術(shù)體系特點2/

裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研究3/

小震彈性分析4/

SAUSAGE大震彈塑性時程分析5/

ABAQUS大震彈塑性分析6/預(yù)制混凝土剪力墻抗震性能試驗研究7/

專家評審意見8/

施工工藝介紹?01技術(shù)體系特點技術(shù)體系特點現(xiàn)狀及需求中小城市及小城鎮(zhèn)新建住房中多層和小高層住宅占比較高。北京地區(qū)近年來新建住宅以小高層為主，層數(shù)為3-8層的住宅占比較高，市場需求較大。技術(shù)體系特點現(xiàn)狀及需求目前多層和小高層裝配式住宅可采用的技術(shù)體系主要有：裝配整體式剪力墻結(jié)構(gòu)和多層裝配式墻板結(jié)構(gòu)。裝配整體式剪力墻結(jié)構(gòu)《裝配式混凝土建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T51231-2016)《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ1-2014)多層裝配式墻板結(jié)構(gòu)《裝配式混凝土建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T51231-2016)《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ1-2014)《裝配式多層混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(CECS×××)技術(shù)體系特點現(xiàn)有體系-裝配整體式剪力墻結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)整體性能好，適用高度大，按現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)設(shè)計，多采用等同現(xiàn)澆構(gòu)造。技術(shù)體系特點現(xiàn)有體系-裝配整體式剪力墻結(jié)構(gòu)預(yù)制構(gòu)件種類多，加工工藝復(fù)雜。豎向鋼筋接頭多，安裝困難，接頭質(zhì)量不易控制。預(yù)制墻側(cè)面外伸鋼筋多，預(yù)制墻加工、現(xiàn)場豎向接縫鋼筋綁扎效率低。施工工序復(fù)雜，難以發(fā)揮裝配式結(jié)構(gòu)質(zhì)量好、施工效率高的優(yōu)勢。豎向鋼筋接頭密集豎向接縫施工復(fù)雜外伸鋼筋多，工效低，質(zhì)量管控難技術(shù)體系特點本體系特點邊緣構(gòu)件豎向鋼筋、豎向分布鋼筋連接邊緣構(gòu)件豎向鋼筋、豎向分布鋼筋：采用大直徑大間距套筒灌漿連接。水平分布鋼筋：側(cè)面不出筋，采用可彎折錨環(huán)或鋼絲繩套。水平接縫：高強(qiáng)座漿料(不低于40MPa)。豎向接縫：后澆筑細(xì)石混凝土，后澆段長度短；鋼筋綁扎及支模簡單。豎向接縫構(gòu)造（鋼筋錨環(huán)、鋼絲繩套）梁墻節(jié)點技術(shù)體系特點本體系特點預(yù)制樓板預(yù)制外墻板疊合梁現(xiàn)澆混凝土門窗及預(yù)置陽臺預(yù)制內(nèi)墻板技術(shù)體系特點優(yōu)化改進(jìn)及突破-預(yù)制墻邊緣構(gòu)件預(yù)制墻邊緣構(gòu)件范圍及箍筋構(gòu)造按《高規(guī)》設(shè)計，要求高于GB/T51231，保證墻肢變形能力。預(yù)制墻邊緣構(gòu)件及墻身豎向鋼筋均采用大直徑大間距鋼筋連接，邊緣構(gòu)件連接鋼筋較GB/T51231強(qiáng)，同時不影響預(yù)制墻安裝效率。技術(shù)體系特點優(yōu)化改進(jìn)及突破-豎向接縫豎向接縫采用大間距鋼筋錨環(huán)或鋼絲繩套連接，間距600mm左右，簡化預(yù)制構(gòu)件生產(chǎn)及現(xiàn)場安裝。豎向接縫連接弱于GB/T51231，提出了針對性的設(shè)計方法和構(gòu)造措施。?02裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研究裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研究關(guān)鍵問題預(yù)制墻水平接縫預(yù)制墻豎向鋼筋連接水平接縫抗剪驗算預(yù)制墻豎向接縫豎向接縫鋼筋連接構(gòu)造豎向接縫界面受剪機(jī)理裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研究預(yù)制墻豎向鋼筋間接搭接受力機(jī)理與綁扎搭接不同，我國規(guī)范尚無明確規(guī)定關(guān)鍵參數(shù)：搭接長度、橫向間距、橫向鋼筋約束作用裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研究預(yù)制墻豎向鋼筋間接搭接邊緣構(gòu)件豎向鋼筋間接搭接構(gòu)造及鋼筋替換原則國外規(guī)范普遍給出了鋼筋間接搭接的設(shè)計方法和構(gòu)造要求，目前我國規(guī)范尚未給出間接搭接接頭的設(shè)計方法和構(gòu)造要求。歸納對比國內(nèi)外主要規(guī)范的鋼筋搭接連接設(shè)計方法和構(gòu)造要求，為本體系預(yù)制墻豎向鋼筋間接接頭設(shè)計提供參考。裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研究預(yù)制墻豎向鋼筋間接搭接不同直徑邊緣構(gòu)件豎向鋼筋錨固長度la-t和搭接長度ls-td=12~18mm時，GB50010計算得到的錨固長度la-t不低于國外規(guī)范。GB50010計算得到的搭接長度ls-t分別為ACI318、MC90、Eurocode2、DIN-1045-1、AS3600及NZS3101的1.50~1.83、1.01~1.21、1.34~1.61、0.84~1.20、1.31~1.57及1.81~2.26倍，整體來說，GB50010對受拉搭接長度ls-t的要求較國外規(guī)范更為嚴(yán)格。裝配式墻板結(jié)構(gòu)體系研究預(yù)制墻豎向鋼筋間接搭接邊緣構(gòu)件豎向鋼筋搭接長度ls-t、連接鋼筋錨固長度la-t對比美國ACI318建議，不同直徑受拉鋼筋搭接時，受拉搭接長度宜取較粗鋼筋的錨固長度la-t和較細(xì)鋼筋受拉搭接長度ls-t中的較大值。GB50010計算得到的連接鋼筋受拉錨固長度la-t均高于對應(yīng)的邊緣構(gòu)件豎向鋼筋受拉搭接長度ls-t，且GB50010計算得到的連接鋼筋la-t不低于國外規(guī)范計算得到的連接鋼筋la-t或邊緣構(gòu)件豎向鋼筋ls-t，建議本體系邊緣構(gòu)件豎向鋼筋間接搭接長度可取為連接鋼筋受拉錨固長度la-t，搭接長度取值具有不低于國外規(guī)范的安全裕度。裝配轉(zhuǎn)式墻割板結(jié)芹構(gòu)體壇系研捆究預(yù)制墻漸豎向鋼權(quán)筋間接漢搭接各規(guī)范撫搭接鋼趨筋橫向翼凈距s建議值橫向張凈距透過大將傍對間碰接接炊頭的諒傳力瘡性能廣產(chǎn)生削弱縣。建議本體系疊預(yù)制剪肚力墻豎縫向鋼筋昌間接搭輛接接頭s的下久限值肥和上摸限值敬可參壘考ACI貝31沃8取值護(hù)。裝配音式墻房誠板結(jié)臣構(gòu)體喇系研波究預(yù)制墻傍豎向鋼概筋間接豈搭接參考GB500折10綁扎搭腎接接頭驕和MC9肢0間接搭勤接接頭橫向鋼這筋的構(gòu)造要求，俗建議邊緣構(gòu)話件位置，相場鄰搭良接接配頭的懇橫向袋凈距a≤1挖0d，箍筋秋兼做秘橫向樸鋼筋，搭墾接范春圍內(nèi)雷箍筋咳直徑縫不應(yīng)彎小于d/4（d為搭接證鋼筋中語較粗鋼原筋的直困徑），財箍筋間愚距不應(yīng)淋大于10瘡0永m(xù)m，且客配置賽在搭揪接區(qū)撲域兩爸端1/孝3lns范圍內(nèi)溫的橫向軌鋼筋總填面積分音別不應(yīng)蒜低于0.漁5倍的竟單根孔搭接瘦鋼筋背面積勇，同雙時在喜搭接快接頭姥上方100銀mm范圍內(nèi)來設(shè)置兩師道箍筋右。墻身盡位置，豎向醫(yī)分布鋼避筋直徑哪較小（極低于25述mm），餓相鄰梨搭接旦接頭潮的橫遵向凈榜距a一般彎不低購于10d，水平分足布筋即孟可作為貞搭接接遞頭的橫隨向鋼筋，水講平分蓄布筋茅直徑捐按現(xiàn)扣澆剪際力墻谷構(gòu)造擦要求娘即可嗽滿足MC9矛0對搭酬接接錦頭橫蠶向鋼都筋的諒構(gòu)造奧要求高，搭親接范磨圍內(nèi)城水平牽分布腳筋不母應(yīng)大痛于10幟0照mm，且配壟置在搭周接區(qū)域非兩端1/四3lns范圍內(nèi)夕的橫向午鋼筋總龜面積分散別不應(yīng)有低于0.5倍的收單根燙搭接嗚鋼筋往面積驢。裝配王式墻擊板結(jié)曬構(gòu)體似系研拘究豎向鋼廈筋單召排連括接預(yù)制墻受力性堅能邊緣牽構(gòu)件灶豎向干鋼筋自單排霸連接筍預(yù)制夢墻的的承載壇力、抵變形矛能力鋤與邊哲緣構(gòu)去件豎彩向鋼昌筋逐悄根連踏接預(yù)嫂制墻未無明蓄顯差墓別，本體系錫采用的析邊緣構(gòu)棍件豎向里鋼筋連練接構(gòu)造負(fù)與此相似。楊佳駛林.預(yù)制混柄凝土夾擇心保溫劑墻體試坐驗與理宏論研究.上海:同濟(jì)大呈學(xué),斯20系13芽.牛培源.高軸壓煉比下預(yù)默制混凝梁土剪力貨墻低周贈反復(fù)荷撕載試驗研究.上海:同濟(jì)大希學(xué),間20麻16趴.古徐毒莉.新型鉤預(yù)制預(yù)混凝沒土剪痕力墻烘抗震止性能托試驗研究.上海:同濟(jì)大當(dāng)學(xué),磚20稀14夾.李陽.螺旋箍勇筋約束搬漿錨搭梯接連接混裝配式碎混凝土料剪力墻蘭抗震性出能試驗研究.上海:同濟(jì)大戀學(xué),2想016箭.李寧波,錢稼茹,劉時否偉,等.部分豎飾向分布蛾鋼筋套棵筒擠壓替連接的譜預(yù)制剪步力墻抗選震性能后試驗研畝究.土木蠅工程突學(xué)報,2差016承,4婆9(7究):舞36-抹48.裝配式狡墻板結(jié)寶構(gòu)體系皆研究豎向鋼筋裁單排連紀(jì)接預(yù)制墻受力性叫能通過算鑼例分析工對比豎流向鋼筋痰單排連宵接預(yù)制干剪力墻息與傳統(tǒng)噸配筋預(yù)芳制墻剪爆力墻平面析內(nèi)、救平面無外受喘力性恩能的差異。變化企參數(shù)熊為墻肢截艦面高度hw、邊緣閥構(gòu)件孟豎向謊鋼筋，hw分別取武為10授00、160煤0、24湖00、32脆00和400駛0m霉m。現(xiàn)澆墻裝配整共體式剪良力墻本體系炎預(yù)制墻裝配式挎墻板結(jié)姥構(gòu)體系鉤研究豎向鋼筋亞單排連食接預(yù)制盲墻受力蒜性能hw=10沈00恢~4亭00略0mm時，邊捐緣構(gòu)件鐮各配筋悔情況下，本體系預(yù)制承疤載力均不摘低于追對應(yīng)穴現(xiàn)澆陣墻、裝配整噴體式剪壤力墻，說明恭本體系解預(yù)制墻俘的豎向悅鋼筋連求接構(gòu)造配及豎向托連接鋼魚筋替代體原則較淘為合理奮，可用吉于預(yù)制膊剪力墻月的配筋婦及連接澡設(shè)計。hw=1娘00逗0巨mmhw=24痕00不mmhw=40住00等mm平面陪內(nèi)Nu-Mu相關(guān)曲聽線裝配式病墻板結(jié)碑構(gòu)體系提研究豎向鋼筋而單排連南接預(yù)制吉墻受力性描能預(yù)制墻抵邊緣構(gòu)近件豎向鴨鋼筋、葡豎向分倚布鋼筋疼均采用廳單排附鞋加鋼筋米連接，但本演體系穿預(yù)制墻仍喇具有勸一定配的平頁面外蔑受彎事承載詳力，緣瑞低軸舅壓比攏（設(shè)案計軸逗壓比nd≤筒0.按2）下，本體待系預(yù)制墻平頭面外合受彎承旋載力不低丙于對應(yīng)裝拜配整體摟式剪力嬸墻的70%。hw=1腸00竭0慌mmhw=24盛00醋mmhw=4艙00摧0獻(xiàn)mm平面外Nu-Mu相關(guān)曲隙線裝配愈式墻階板結(jié)巾構(gòu)體因系研瓜究水平熊接縫場抗剪務(wù)驗算本體系篩預(yù)制志剪力話墻邊磨緣構(gòu)蔥件豎合向鋼鮮筋采鐵用單趟排附志加鋼集筋連蜘接，食穿過談水平米接縫陵的附雅加連攏接鋼尋筋直撤徑較傲大，耕鋼筋揀抗彎形剛度踩較大栗，鋼扭筋銷割栓作之用對蛋界面婚抗剪斯貢獻(xiàn)央可能較大展。參考《裝配式鳥混凝土縫結(jié)構(gòu)技雪術(shù)規(guī)程》J蒸GJ閑1撫—2叨01捉4對預(yù)制柱仗底水平羞接縫受眨剪承載捆力的計雞算規(guī)定，取鋼筋至銷栓面作用飄及剪您摩作止用的溜較小軍者計哨算預(yù)圍制墻義水平智接縫畫的受歐剪承載貍力。裝配式道墻板結(jié)圈構(gòu)體系襯研究豎向接表縫鋼筋燙連接構(gòu)續(xù)造國內(nèi)外冊對低多側(cè)層裝配本式建筑艘中采用陷鋼筋錨繩環(huán)構(gòu)造坊的豎向蘿接縫性御能開展幟了較多浪試驗研究，來豎向接松縫是墻肚體的薄糕弱位置匠，但目聚前考慮稱豎向接瘦縫影響坑的預(yù)制沉墻設(shè)計答方法尚鎮(zhèn)不成熟芹。裝配昆式墻除板結(jié)斧構(gòu)體聞系研珠究豎向檔接縫鳥鋼筋足連接星構(gòu)造豎向接繳縫采用滔鋼筋錨疼環(huán)時，向?qū)庸び伞⑦\輸拘、吊裝駝要求較芹高，國難外采用迎鋼絲繩賴套替代渡鋼筋錨嘩環(huán)，如眾丹麥PF泉EI斯FE稅R公司賣的VSBo起x、芬蘭PEI廉KKO公司準(zhǔn)的PV雅LBox和德國HAL冊FEN公司努的HLB詠Lo為op紛Box等。印度在哄總高度挪為23層的裝估配式剪文力墻結(jié)飯構(gòu)住宅Pr探ag慶at嚴(yán)i孔To星we賤rs項目中杏采用鋼為絲繩連浪接實現(xiàn)鋼預(yù)制墻頓間的豎撞向連接，較傳統(tǒng)況鋼筋搭齊接豎向銹后澆段背，大大息簡化了己現(xiàn)場施灰工操作宰。裝配式啞墻板結(jié)鹿構(gòu)體系蒼研究豎向挪接縫擠界面驢受剪關(guān)機(jī)理豎向接支縫界失面主瞞要通釣過新胳老混獻(xiàn)凝土奶間的敗粘結(jié)本作用德及穿灘過界獲面的歷水平磁鋼筋句引起普的剪勒摩作帶用實釋現(xiàn)剪刑力傳遞。界面秘本構(gòu)是考慮丹豎向接彼縫影響夕進(jìn)行整體結(jié)午構(gòu)分析監(jiān)的基螺礎(chǔ)。階段1主要由粱界面新貓老混凝版土間的鑰粘結(jié)作完用參與墾界面抗槳剪，階呼段2新老混紋凝土間要的粘結(jié)蝦作用退道化，穿蝦過界面峰的水平病鋼筋引胃起的剪克摩作用嗚參與抗井剪工作。本體錫系典偏型豎毯向接極縫：τA=0.桶25M軟Pa，τB=0.頑38M鄰Pa，sA=0站.1祥25mm，sB=1扇.7貴8mm?03小震彈性分析小震彈鐘性分析豆和中震繡不屈服責(zé)分析計算假禽定（1）預(yù)制素墻板水平比接縫的計描算假壞定水平飯接縫麥處的零豎向克連接乓鋼筋療按等迎強(qiáng)連爛接或鋸強(qiáng)連定接設(shè)錢計，拳保證厲豎向竊連接岡筋不川先于非墻肢恒破壞勇。根美據(jù)2.逼1節(jié)內(nèi)容準(zhǔn)可知，敢水平接凈縫的受略剪性能煌試驗、沒帶水平店接縫的品墻肢抗谷震試驗尖中，當(dāng)馬水平接后縫的承漠載力和穴構(gòu)造滿呢足本報踐告中的液要求時麥，結(jié)構(gòu)農(nóng)內(nèi)力計佳算和變慣形驗算賭分析中可忽毯略水愿平接慶縫的臥影響。（2）結(jié)構(gòu)變形驗誘算時，預(yù)拍制墻板豎向掘接縫的計算筆假定當(dāng)豎爛向接欲縫采偉用鋼泉絲繩街套或炊鋼筋剝錨環(huán)巾搭接形并在援接縫牽內(nèi)灌繳注混運凝土賣形成說整體姥時，逮在重秒力、投風(fēng)荷縱載及糕多遇姿地震太作用侍下，份豎向弱接縫黎處剪疑力較熱小，疫通常椒小于躬接縫樹處由跪粗糙雄面或貿(mào)鍵槽族及連雙接鋼罩筋提蹤蝶供的抄抗剪域承載橡力，懲故接隸縫未床發(fā)生萌開裂板破壞去時，冠能實敢現(xiàn)承植載力借及變?nèi)盒蔚膲B續(xù)勺傳遞戚。進(jìn)椒行風(fēng)荷載劈燕、多遇諸地震下揭的變形殼驗算時，再結(jié)構(gòu)躬計算割模型可忽略拖豎向接寺縫的影近響。小震彈補(bǔ)性分析秤和中震字不屈服禁分析計算伐假定（3）結(jié)構(gòu)內(nèi)力盈分析績和構(gòu)幼件承培載力怠計算時，齊預(yù)制原墻板豎向接徒縫的計算煮假定從本加報告規(guī)各章兩節(jié)的費分析豎可以脹發(fā)現(xiàn)花，預(yù)開制墻鉆板豎傅向接影縫采潑用鋼都絲繩活套或訓(xùn)鋼筋胞錨環(huán)幻玉搭接瀉并在錯接縫揪內(nèi)灌齒注混弄凝土內(nèi)形成賊整體戚，在串滿足常本報束告所林要求悼的承趁載力守和構(gòu)是造要群求時碧，在多遇地畢震作用出下豎向接劈燕縫基本必處于彈床性狀態(tài)饑，不會門出現(xiàn)接大縫開裂丑或脫開渠的情況志。因此查在多遇唉地震作喇用下的差結(jié)構(gòu)內(nèi)殲力分析坊和構(gòu)件倉承載力遮計算時且，應(yīng)采雞用忽略卵豎向糠接縫的整體殘計算模些型?？紤]營到在梨罕遇焰地震腎作用療下豎怠向接用縫會承開裂據(jù)并產(chǎn)強(qiáng)生塑筑性變木形，浸此時披接縫紅兩側(cè)夾的預(yù)顆制墻薯板端犯部會列產(chǎn)生診較大墊的彎館矩，糧墻肢野受力琴狀態(tài)爛介于過“整店體墻波肢”企和“哪獨立起墻肢洲”之識間。嘗為確森保塑音性發(fā)余展階汗段的噴承載露力和散延性律，宜辨在接偉縫兩親側(cè)的槳墻肢胖端部圾設(shè)置汽暗柱捎和接銹縫連辦接鋼政筋。小震曠彈性盆分析迷和中醋震不窯屈服脈分析計算葬假定（3）結(jié)構(gòu)內(nèi)力分告析和構(gòu)摧件承載非力計算時，預(yù)猜制墻板豎向覽接縫的計算獲假定在設(shè)防夫烈度桐地震租作用擋下豎向接池縫會部廣分開裂屯并產(chǎn)生炮塑性變時形，此捏時接縫慢兩側(cè)的星預(yù)制墻機(jī)板端部晌會產(chǎn)生壇較大的性彎矩，神部分墻內(nèi)肢受力朱狀態(tài)介貧于“整住體墻肢伐”和“鑰獨立墻兆肢”之恐間。為究簡化設(shè)涌計和計肚算，進(jìn)往行設(shè)防扭烈度地飾震下的姐墻肢和繭水平接掘縫驗算晌時，可念偏于保蘭守的按照廟“豎燦向接南縫不鍋斷開題”盲的模娘型和碑“獨非立墻國肢”連的模鄙型分來別進(jìn)秀行計悶算，偶并取武包絡(luò)。小震彈漏性分析唐和中震棍不屈服關(guān)分析計算結(jié)鴨果模型三模型二第1振型第2振型第3振型第1振型第2振型第3振型小震彈能性分析炮和中震監(jiān)不屈服花分析計算結(jié)客果-振型及后周期振型號模型三（等同現(xiàn)澆）模型模型二（豎縫斷開）模型周期振型類別周期振型類別10.338平動0.421平動20.258平動0.385平動30.202扭轉(zhuǎn)0.296扭轉(zhuǎn)小震彈南性分析費和中震牽不屈服持分析計算沸結(jié)果-層間允位移伯角小震彈孩性分析戰(zhàn)和中震青不屈服沿分析計算結(jié)任果-樓層立剪力小震昌彈性存分析繳和中甚震不除屈服計分析計算待結(jié)果-小結(jié)模型三、椒模型資二基本振失型接近；由于模型破二豎向蹦接縫波處完慰全脫蘆開后混，相噸當(dāng)于拆將單探片長巷剪力兼墻劃煩分成辜了兩克片短叫剪力滑墻，券結(jié)構(gòu)整體剛度降低，導(dǎo)致模火型二周辰期變大財、層間盡位移角外變大、瘡層剪力愉變小；從計算由結(jié)果哄可以結(jié)看出臺，不肆同計饒算假軟定情饅況下與結(jié)構(gòu)抗側(cè)飾剛度乓均比征較大，且訊在地惑震作練用下捆具有毫較高晴的承遞載力音水平張，能滿殺足多墨遇地昨震作偉用下夾的結(jié)準(zhǔn)構(gòu)性自能目廟標(biāo)要勇求。小震晝彈性鉆分析榜和中冶震不用屈服濁分析豎縫承稈載力驗算最大豎頃向接縫貸最大剪乖力標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)值為V=405連.7灣kN，對給應(yīng)豎宰縫剪喇力設(shè)捆計值帆為54倒5想kN。按JGJ牲1-穿201福4公式計嚴(yán)算不設(shè)臣置鍵倉槽，儲受剪培承載妻力為230認(rèn)kN,不能萍滿足槐要求飽。設(shè)置5個剪力才鍵，每浮個鍵槽敵寬150慘mm，高350天mm后受剪京承載撓力為617礎(chǔ)kN，滿何足要淡求。根據(jù)籠第2章推導(dǎo)綁的豎向銀接縫受博剪承載混力-滑移蕩曲線緩驗算第Ⅰ階段受剪罰承載支力為561倉kN，該頁豎向居接縫拔位于襲本構(gòu)趕關(guān)系彎中的書第一盒折線冰段。說咳明小泄震時猜，該車處豎酒向接泉縫受態(tài)剪承俗載力洲滿足君彈性乘要求艱，符棗合小薯震基襲本不飲壞的額要求僵。?04SAUSAGE大震彈塑性時程分析SAU械SAG油E大震彈塑性尚時程蒸分析概述模型才選擇模型一模型尺二模型三二維混犁凝土蘇彈塑叫性拉壓本構(gòu)構(gòu)件翠損傷蛛性能妨水平半判定僅準(zhǔn)則混凝土承載負(fù)力與億受壓沿?fù)p傷因子勞對應(yīng)菜關(guān)系材料本交構(gòu)及損內(nèi)傷判定增準(zhǔn)則整體計中算結(jié)果SA執(zhí)US職AG貍E模型整利體計算緣瑞結(jié)果匯節(jié)總SAU五SAG獎E模型氏一中X、Y方向蓄最大唯彈塑似性層夜間位城移角驚分別坊為1/3芬95和1/5漆65，模型老二中X、Y方向司最大期彈塑慘性層私間位句移角繭分別復(fù)為1/3飼01和1/4栗19，均疏滿足多層啞剪力短墻結(jié)國構(gòu)彈抖塑性管層間跪位移廁角1/1屋20的規(guī)村范限樓值要求，乞滿足“嘆大震不技倒”的莖設(shè)防要盤求；基于低多層忍裝配式瓶墻板結(jié)蟻構(gòu)體系逐自身特偏有的抗梨?zhèn)葎偠热来蟆⒊袠O載力高里等特點幣，預(yù)制肚墻板豎蠟向接縫摸在罕遇牲地震作喪用下的上塑性發(fā)找展雖然孝會對結(jié)處構(gòu)抗側(cè)冤剛度具隔有一定田削弱作賀用，但社其仍然具拐有良好慢的抗側(cè)卻性能。SA編US糊AG修E大震彈塑性時蜓程分析剪力墻約損傷情再況SA興US冬AG喂E模型一首層僅幟局部軟剪力許墻壓去縮系良數(shù)達(dá)流到0.6水0~0帖.75；剪力墻邊廣緣構(gòu)也件及錢墻體脾分布惜筋在敵首層燦底僅則部分椒鋼筋刃發(fā)展雖塑性釋應(yīng)變誰，2層及貢以上黑剪力嶺墻鋼許筋幾尖乎未稠發(fā)展壺塑性，εp/εy在0.珍42以下；SA寶US勤AG奸E模型軟一僅瓜首層綁部分匆剪力騙墻中標(biāo)，僅30%以下的懇墻肢處井于中度~重度吼損壞，首層擔(dān)其他墻靠肢及其網(wǎng)他層大數(shù)部分墻罵肢處于疑無損壞~輕微損魂壞性能朽水平，能夠保朵證剪力可墻具有繪良好的具抗震性予能。模型一X主方擺向剪摸力墻渴鋼筋擴(kuò)塑性勸應(yīng)變藥分布模型一X主方軟向剪胃力墻釀混凝眾土損選傷系貓數(shù)及截性能昆水平始分布過情況SA基US勵A(yù)G疾E大震錢彈塑性時貓程分析連梁損畫傷情況SAU屆SAG越E模型徑一SA答US團(tuán)AG翻E模型一鎖中的連搬梁鋼筋美塑性應(yīng)仆變系數(shù)εp/εy在0.5玻4以下，莫主受力餓方向連嘩梁混凝閥土壓縮最系數(shù)處縮慧于0.8偵3~0全.91之間，途混凝土鋤拉伸損成傷系數(shù)修均在0.4斯4以下們；SAU送SAG寇E模型狼一主繞受力墓方向連梁忽構(gòu)件積處于奏重度~嚴(yán)重?fù)p基壞，形喝成較好的煉塑性鉸殼機(jī)制，連梁吼具有較取好的塑性耗講能能力。模型一連梁士鋼筋塑喊性應(yīng)變酸分布情斯況模型一連峽梁混吐凝土損傷系群數(shù)及性辱能水平江分布情泊況SAU收SAG豈E大震欺彈塑性時板程分析豎縫開神裂和損裁傷情況1~莫2層豎縫75%開裂，3~5層豎縫80%開裂，6~機(jī)7層豎比縫45農(nóng)%開裂，8~9層豎付縫僅紫有20才%開裂噸；豎縫饑的相菌對變?nèi)滦卧谖g第3層達(dá)到瘦最大，1~著3層逐紹漸增予大，哥然后辱逐漸負(fù)減小缸；罕遇貴地震房誠作用醋下，發(fā)豎向聰接縫洋的彈徐塑性泊相對莖剪切愿變形冊最大姿值不毅超過3mm，均在豎資向接縫聲極限剪邀切變形錘值以內(nèi)。說明在租罕遇地床震作用菊下，預(yù)喂制墻板蝕之間的鎖豎向接來縫在現(xiàn)河有構(gòu)造呀下不會濕徹底脫刷開，能弟起到部分同協(xié)調(diào)貍兩側(cè)冊預(yù)制披墻板反共同李受力派的作鬼用。豎縫相買對變坡形較蹤蝶大的粗豎縫伏連接校單元蝕位置犬示意各樓層寇連接單掌元變形幫較大位哥置匯總SAU后SAG煌E大震棚彈塑性置時程就分析性能目標(biāo)-連梁及檢剪力墻SAU預(yù)SAG擋E模型必一連鋤梁及要剪力恰墻性府能水煎平分晉布情丹況連梁監(jiān)性能描目標(biāo)隊分析況：同時刻受連梁拿及剪封力墻間單元內(nèi)性能逮水平始對比葵，連梁單元淘出現(xiàn)重度~嚴(yán)重訓(xùn)損傷時，主曉受力方垃向剪力墻單元栗僅處償于無損架壞~輕度損壞；當(dāng)剪力壯墻首層澤單元出饒現(xiàn)重度馬損傷時韻，連梁杏已處于栗嚴(yán)重?fù)p屢壞狀態(tài)發(fā)；連梁在維大震作俗用下起腹耗能作幸用，可困作為“第一拋道防線矛”先于困剪力墻帆發(fā)生損猾傷，因仇此允逼許連梁發(fā)付生屈服蘇并退出牌工作。連梁敲性能目卻標(biāo)滿足只設(shè)定要暗求。剪力墻性能目標(biāo)匪分析：對于SAU狐SAG染E模型載一，希允許部分1~2層剪力吼墻體的牙局部單礦元出現(xiàn)賄中度~重度弓損壞，95%以上的剪力愉墻單元盛處于無損壞~輕度損仆壞狀態(tài)崖；首層剪力墻省體的局部單株元重度志損壞狀位態(tài)，出若現(xiàn)在連梁住全部降出現(xiàn)吉重度堪損壞嗎之后。剪力趣墻性能由目標(biāo)滿班足設(shè)定要求。SAU祖SAG艱E大震彈塑性慶時程挽分析性能目標(biāo)-豎向接縫當(dāng)豎向距接縫訊發(fā)生洗開裂時，連梁發(fā)生損傷篩的范漸圍與丟程度煎較小，隨討著各代層豎蜻向接敢縫逐屑漸開魂裂，嫁連梁店逐步稅進(jìn)入己塑性歌狀態(tài)律；豎鳥向接恨縫及詢連梁株作為僑前兩長道抗商震設(shè)繼防防濟(jì)線，目先于嗚剪力督墻墻執(zhí)肢進(jìn)號入塑戒性并終起到陷耗能謀作用外；豎向接沾縫作為舊大震耗姿能節(jié)點席，允許右先于君剪力叢墻開顛裂、賽耗能，但由格于豎向窩接縫具念有良好輛的延性童，因此材在塑性媽階段仍聰然能起押到部分搬協(xié)調(diào)渡兩側(cè)倆預(yù)制頭墻肢嚼共同百工作躍的作俊用。豎向內(nèi)接縫性帳能目標(biāo)褲滿足設(shè)膏定要求總。3.刺20也s時三層牙豎縫開懲裂情況桃匯總表SA池US比AG浩E大震彈塑性時跑程分析小結(jié)SAU窩SAG戀E模型吼一能哄較好暖的模熱擬裝斥配式勝墻板前結(jié)構(gòu)頓在罕刮遇地述震作湯用下及的實增際受震力性能結(jié)構(gòu)整體性捧能指標(biāo)夫，剪力仿墻、連躺梁等構(gòu)忍件損傷消情況及惰性能水爸平均滿煎足性能幟目標(biāo)要寬求，結(jié)蓋構(gòu)具有糠良好的邀抗震性酷能。實妹際結(jié)構(gòu)吸的地震妻響應(yīng)介縫于“豎腥向接縫奶完全斷促開模型犯”（模冠型二）環(huán)及“等姑同現(xiàn)澆婆模型”原（模型艘三）之間備。SAU敵SAG潤E模型齒一中黑豎向芒接縫佳及連辰梁作姐為前誰兩道宵防線脅，先賄于剪鑄力墻偷進(jìn)行止耗能仁并退殺出工作罕遇地震掃作用下軋，SAU湯SAG攀E模型飲一中醒的豎荷向接鹿縫發(fā)督生開蓮裂時增，連軋梁發(fā)犯生損向傷的迷范圍喘與程候度較案小，狹隨著豎各層豈豎縫同逐漸尾開裂儉，連伴梁逐仁步發(fā)墻生損破傷，抱但豎返向接誕縫相方對位止移均汪在極楚限位浸移以內(nèi)。SA擴(kuò)US悟AG戚E模型一古滿足第3章設(shè)定鉗的抗震薯性能目標(biāo)SAU威SAG室E大震彈塑性時姜程分析?05ABAQUS大震彈塑性分析AB緒AQ戲US大震礙彈塑絨性分啞析概述整體模型一

整體模型三AB扶AQ墻US分析模戚型三維視盞圖單元選擇剪力墻、連梁及樓板：采用S4R或S3R殼單元模擬；梁、暗柱配筋：B31線性纖維梁單元。質(zhì)量與阻尼荷載產(chǎn)生的質(zhì)量按1.0恒荷載+0.5活荷載輸入采用瑞利阻尼，阻尼系數(shù)0.05材料本構(gòu)鋼筋采用雙線性隨動強(qiáng)化模型，考慮包辛格效應(yīng)；剪力墻采用塑性損傷模型，采用規(guī)范中的混凝土單軸本構(gòu)，未考慮箍筋約束作用對混凝土性能的影響。ABA鴉QUS大震彈犬塑性分林析概述鋼筋和敏鋼筋骨發(fā)架曲線催及滯回涼曲線混凝罷土骨斯架曲縱線及劇滯回口曲線混凝土濃損傷本掌構(gòu)混凝土受壓損傷混凝土受拉損傷彈簧鋼單元狐本構(gòu)浮模型彈簧單元軸向剛度彈簧單元切向剛度接縫模擬1)水平接縫采用等同現(xiàn)澆的連接形式進(jìn)行模擬。2）豎向接縫模型一中豎向接縫采用彈簧單元模擬分析：

a)彈簧單元的軸向受力拉壓異性，受壓時混凝土承擔(dān)，

受拉時鋼筋承擔(dān)拉力；

b）豎向切向剛度采用接縫的抗剪剛度本構(gòu)；c)不考慮剪力墻面外的橫向剛度影響，取較大值2×1012N/m。模型三中豎向接縫采用等同現(xiàn)澆的連接形式模擬分析。AB白AQ理US大震彈摸塑性分誤析概述地震波旨加速度秧時程曲氣線地震波與SAUSAGE模型所采取的地震波一致：模型一采用地震波RH4TG04；模型三采用地震波RH3TG03。AB魔AQ腐US大震職彈塑艦性分從析多遇地脾震彈性生時程分晶析結(jié)果振型整體模型一整體模型三ABAQUSSausageABAQUSSausage總質(zhì)量（t）3276.423283.103456.953489.67振型整體模型一整體模型三振型描述ABAQUSSausageABAQUSSausageMode10.360.370.310.30X向平動Mode20.310.330.240.23Y向平動Mode30.230.240.180.18扭轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)銳振型匠與周度期（s）結(jié)構(gòu)軌質(zhì)量耕對比質(zhì)量、周期、振型檢驗扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期與平動為主的第一自振周期的比值均小于0.9，滿足規(guī)范要求。ABAQUS和Sausage計算模型的質(zhì)量、周期和振型均吻合良好，具有足夠的精度，可用于后續(xù)動力彈塑性分析。AB撕AQ典US大震彈蔽塑性分是析多遇地駕震彈性價時程分常析結(jié)果模型整體模型一整體模型三ABAQUSSausage誤差A(yù)BAQUSSausage誤差X主方向4102.7637718.7%4298.9839189.1%基底盯剪力樓層廣剪力整體結(jié)哪構(gòu)層間哈位移角蘭分布曲奸線模型整體模型一整體模型三ABAQUSSausageABAQUSSausageX主方向1/25341/21501/31641/2682最大臣層間亦位移蜓角基底剪力多遇地震作用下，豎縫采用彈簧單元模擬的模型一所承受的地震作用略弱于現(xiàn)澆模型三；兩種模型整體性能差別不大，均具有良好的抗震性能。層間位移角多遇地震作用下，模型一和模型三的結(jié)構(gòu)樓層位移角分布規(guī)律一致；考慮了豎向接縫對結(jié)構(gòu)剛度的實際影響后，模型的層間位移角也相對較小。AB羽AQ診US大震券彈塑男性分著析罕遇孟地震闖彈塑甩性時刺程分齊析結(jié)醉果X主向樓始層剪力Y主向洗樓層勢剪力樓層擱剪力模型整體模型一整體模型三X主方向（ABAQUS）X主方向（Sausage）X主方向（ABAQUS）X主方向（Sausage）X主方向罕遇彈塑性132601288014165.414979X主方向剪重比（彈塑性）0.4150.3920.4100.429Y主方向罕遇彈塑性16260132901678716218.5Y主方向剪重比（彈塑性）0.4960.4050.4860.465罕遇地體震作用蕩下結(jié)構(gòu)扎基底剪燃力基底剪力模型一的最大基底剪力均小于現(xiàn)澆模型三；考慮豎向接縫剛度的模型所承受地震作用的能力要弱于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)；但整體性能差別不大，均具有良好的抗震性能。AB屑AQ數(shù)US大震彈側(cè)塑性分帆析罕遇毫地震察彈塑甩性時發(fā)程分舌析結(jié)勢果X主向樓層剪力Y主向樓層剪力樓層符剪力最大彈病塑性層再間位移皮角模型整體模型一整體模型三ABAQUSSaussageABAQUSSaussageX主方向1/3571/3951/5991/546Y主方向1/5751/5651/8451/925彈塑性層間位移角均小于1/120，滿足規(guī)范中層間位移角限值的要求；結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度和承載力較大，在罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)仍具有較好的抗震性能，能夠滿足“大震不倒”的設(shè)防目標(biāo)。ABA碰QUS大震彈即塑性分歡析罕遇地義震彈塑棕性時程選分析結(jié)燦果模型一ABAQUS模型

模型一Sausage模型

模型三Sausage模型模型三ABAQUS模型X主方向誤剪力墻撞受壓損控傷X主方向焰剪力墻旱鋼筋應(yīng)頓力模型一ABAQUS模型

模型一Sausage模型模型三ABAQUS模型

模型三Sausage模型剪力墻損傷及鋼筋應(yīng)力發(fā)展模型一剪力墻損傷范圍比現(xiàn)澆模型三損傷范圍略大，墻體自身沒有發(fā)生剪切破壞。考慮豎向接縫的實際剛度和塑性發(fā)展后，墻肢受力會略大。剪力墻中鋼筋應(yīng)力較小，整體結(jié)構(gòu)損傷發(fā)展不明顯，剪力墻具有足夠的抗震承載力，滿足大震下抗剪承載力截面控制條件。ABA鹿QUS大震彈符塑性分忙析罕遇地級震彈塑熄性時程庫分析結(jié)深果X主方搞向剪蜻力墻蓮連梁鑄損傷模型三ABAQUS模型模型三Sausage模型模型一ABAQUS模型

模型一Sausage模型連梁損傷連梁出現(xiàn)不同程度的損傷，部分連梁損傷嚴(yán)重，形成塑性鉸，有效地起到了耗能作用；模型三的連梁損傷比模型一嚴(yán)重；墻肢豎向接縫的塑性發(fā)展起到了一定的耗能作用，降低了模型一結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度和地震響應(yīng)。連梁塑性鉸首先出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)中下部，并迅速發(fā)展，且連梁塑性鉸的出現(xiàn)先于框架梁，滿足“強(qiáng)剪力墻、弱連梁”的抗震設(shè)計原則。ABA摘QUS大震彈蘋塑性分渠析罕遇地煮震彈塑誤性時程醬分析結(jié)扇果豎向接鳴縫彈簧農(nóng)單元切咽向位移爽云圖多遇地震彈性時程分析罕遇地震彈塑性時程分析豎向昨接縫撞彈簧岔單元磨剪切-位移請骨架顏曲線多遇地震彈性時程分析罕遇地震彈塑性時程分析

豎向接縫性能多遇地震作用下，豎向連接縫基本處于彈性階段，尚未開裂；罕遇地震作用下，61.5%的豎向連接縫已經(jīng)開裂，但均未超過抗剪承載力，尚未脫開；其余連接單元均處于彈性段。ABA耀QUS大震彈敏塑性分塘析罕遇牛地震瞇彈塑館性時團(tuán)程分押析結(jié)風(fēng)果

豎向接縫性能多遇地震和罕遇地震作用下，連接單元的軸向拉力和壓力較小，基本處于彈性階段。豎向接縫開始出現(xiàn)開裂時，局部連梁和剪力墻出現(xiàn)較小的損傷，損傷幾乎可以忽略；隨著各層豎向接縫開裂的發(fā)展，連梁損傷范圍逐步增大，損傷逐漸嚴(yán)重；豎向接縫在罕遇地震作用下有效地起到了耗能作用，有利于改善墻肢的抗震性能和完好性。多遇地震彈性時程分析1.6病s時豎向紗接縫、被連梁及鏈剪力墻墓的性能飄水平（勒大震）開裂開裂多遇地震彈性時程分析罕遇地震彈塑性時程分析罕遇地震彈塑性時程分析豎向校接縫怨彈簧頓單元秩軸力-位移稠骨架偉曲線AB右AQ份US大震游彈塑波性分瓶析罕遇地精震彈塑勺性時程廁分析結(jié)備果

抗震性能綜合評價1）考慮豎向接縫實際受力狀態(tài)后，結(jié)構(gòu)在彈性和彈塑性階段的抗側(cè)剛度有所降低。但主體結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度和承載力良好，能夠滿足的“大震不倒”的性能目標(biāo)。2）裝配式墻板結(jié)構(gòu)水平接縫具有較高的接縫受剪承載力，在罕遇地震作用下不會發(fā)生接縫受剪破壞。3）罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)的連梁損傷較嚴(yán)重，墻肢損傷較輕，符合“強(qiáng)墻肢、弱連梁”的設(shè)計原則，連梁起到了良好的耗能作用。4）罕遇地震作用下，豎向接縫開裂與結(jié)構(gòu)連梁進(jìn)入塑性幾乎同時發(fā)生，但未發(fā)生豎向接縫脫開的現(xiàn)象。預(yù)制墻板間的豎向接縫在罕遇地震作用下起到了一定的耗能能力，有利于降低結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)。?06預(yù)制混凝土剪力墻抗震性能試驗研究預(yù)制混肥凝土剪嚼力墻抗愁震性能糾試驗研孕究試驗設(shè)概況-研究窩參數(shù)破壞猾模式拖：壓劇彎破撫壞、戒剪切須破壞墻肢截驢面形盼式：習(xí)一字財形、駁工字良形豎向接止縫：爭鋼筋嫩錨環(huán)仰、鋼繼絲繩哈套豎向鋼筋柄連接方抹法：套棄筒灌漿地、貫通邊緣構(gòu)旱件豎向室連接鋼選筋直徑常：等強(qiáng)遭連接、戚增強(qiáng)連驚接預(yù)制紅混凝須土剪怒力墻依抗震趣性能標(biāo)試驗吵研究試驗概涂況-研究參診數(shù)預(yù)制珠混凝房誠土剪畜力墻酬抗震炮性能門試驗肯研究試驗概怒況現(xiàn)澆斜試件WXS久-1預(yù)制墻稀試件YK饅-1豎向鋼箏筋貫竹通、避鋼筋奔錨環(huán)預(yù)制墻辱試件YK-拜2、YK痛-3豎向連接歐鋼筋套廳筒灌漿上、鋼筋騙錨環(huán)預(yù)制糧混凝訓(xùn)土剪夕力墻年抗震交性能軋試驗鏈研究試驗概報況預(yù)制慶墻試咸件YK橫-4剪切多破壞讀、鋼瞎筋錨桃環(huán)預(yù)制墻猛試件YS令-2剪切奸破壞、鋼絲瀉繩套預(yù)制墻刺試件YS辜-1豎向鋼筋近貫通、壞鋼絲繩側(cè)套預(yù)制混竹凝土剪妙力墻抗?fàn)N震性能么試驗研筆究試驗概尼況-加載裝微置預(yù)制酷混凝謝土剪朝力墻日抗震插性能鞭試驗曉研究試驗規(guī)概況-加載夕制度位移妥角θ為1/屠20胡00、1/1手000、1/咬50歪0時，推各往場復(fù)加晚載1次；θ為1/語30蜂0、1/渣20廣0、1/攤15張0、1/帳10甲0、1/7盲5、1/凱60、1/5戀0、1/4脂0和1/撈30時，躁各往欠復(fù)加孤載3次。裂水平軟力下旦降至找其峰哭值的85境%以下嫁停止圖試驗。預(yù)制拼混凝跟土剪菜力墻瓜抗震樹性能罰試驗鞭研究破壞形百態(tài)現(xiàn)澆婚墻WX答S-福1預(yù)制墻YK撓-1豎向鋼筋暴貫通、事鋼筋錨之環(huán)預(yù)制墻YK-厭2（等帶強(qiáng)連縱接、保鋼筋滿錨環(huán)綱）預(yù)制墻YK蔬-3（增憂強(qiáng)連洲接、局鋼筋產(chǎn)錨環(huán)林）預(yù)制混接凝土剪狐力墻抗持震性能鏟試驗研鈔究破壞陳形態(tài)現(xiàn)澆榆墻WXS當(dāng)-1預(yù)制墻YK-根2（等強(qiáng)都連接、屑鋼筋錨規(guī)環(huán)）預(yù)制博墻YS-繳1（等強(qiáng)重連接、中鋼絲繩歪套）預(yù)制混折凝土剪飲力墻抗婦震性能育試驗研趕究破壞陵形態(tài)-矮墻預(yù)制墻YK抗-4（鋼筋挎錨環(huán)）預(yù)制書墻YS-噸2（鋼絲啦繩套）預(yù)制榜混凝園土剪歡力墻腎抗震勵性能浙試驗控研究破壞形腳態(tài)-工字形判高墻預(yù)制招墻ZK狂-1（鋼筋雀錨環(huán)）預(yù)制買墻ZS-輛1（鋼簡絲繩種套）預(yù)制混綠凝土剪岡力墻抗棗震性能贈試驗研漏究破壞拼形態(tài)從裂夸縫發(fā)槐展過與程來斯看，高墻吵前期以受咬彎水德平裂演縫裂驚縫為有主，槍之后蠻受彎陣水平褲裂縫久向內(nèi)渾發(fā)展煎為彎摟剪斜事裂縫鑒，受變壓區(qū)邀混凝使土壓惡潰導(dǎo)炊致水炕平力澤下降擱，后廢期邊俯緣構(gòu)棄件豎尺向鋼杏筋反脫復(fù)拉磨壓后弓拉斷木；從牢鋼筋黃應(yīng)變絲式來看傘，達(dá)蜻到峰針值荷旁載前蘭邊緣茫構(gòu)件長豎向遵鋼筋招均受壓拉屈管服。廣綜合么裂縫貨和鋼暈筋應(yīng)隊變發(fā)物展過腹程，試件破添壞形態(tài)為壓彎沖破壞。矮墻格試件千水平您分布鋼筋母在達(dá)杜到峰優(yōu)值荷懶載前堅受拉每屈服始，豎稱向接撤縫新爪老混湊凝土常界面謀出現(xiàn)瞇可見蕉滑移泛，但拿豎向頌接縫扔界面園滑移辨未對怒墻體壟裂縫鳴分布事產(chǎn)生悄明顯抱影響宴，破謎壞時拜墻體避表面歌以斜領(lǐng)裂縫術(shù)為主邀，形絕成了羊類似匠剪切泡破壞圣現(xiàn)澆墻墻常唐見的豆主斜櫻裂縫攝，主附斜裂膛縫末午端受像壓區(qū)百混凝鈴?fù)猎诮鐗?、借剪作膝用下鉆破壞絡(luò)，試稠件破喊壞形競態(tài)為剪切紡破壞。預(yù)制斑混凝吩土剪脊力墻權(quán)抗震盡性能色試驗汗研究力-位移曲塑線由試迷件YK叔-1、YK-咳2的對姐比可纏以看采出，中豎向酒鋼筋五貫通互或采蓄用大身直徑域單排于豎向沸鋼筋悅搭接沿連接匙對試妻件的饞滯回鑼曲線張捏攏揚(yáng)程度掘無明盯顯影虜響。由試件YK-爬2、YK替-3的對比承可以看覺出，豎向連名接鋼筋密直徑增諒大后，晴試件承影載力明活顯提高鉛，即試舟件承載稅力由底雀截面而傘非搭接哄區(qū)域上適方截面偏決定。預(yù)制混各凝土剪罰力墻抗托震性能莫試驗研何究力-位移曲駐線由豎競向接閥縫采臺用鋼枕筋錨真環(huán)與愧鋼絲炸繩套拖的試藍(lán)件（該試件YK-史2與試粗件YS-吃1、試捏件YK糖-4與試件YS-超2、試件ZK仔-1與試枝件ZS副-1）的撓對比吧可以勺發(fā)現(xiàn)壺，鋼粗筋錨吼環(huán)試癢件的豪滯回殺曲線弄下降墳段更軍為平材緩，鋪這可炭能是周因為穗鋼筋煤錨環(huán)井剛度僑較大語、豎見向接選縫滑氣移后豆銷栓彼作用協(xié)更為蓬明顯濱。預(yù)制紅混凝喬土剪僚力墻裝抗震斗性能繩試驗窗研究承載力晶及變形胖能力帶豎向轎接縫寸試件YK預(yù)-1、YK-殲2、YK-呢3及YS-蚊1試驗色承載券力與竹《高明規(guī)》覺計算您承載廁力的熄比值Fp/Fc平均值極較現(xiàn)澆方試件WX擇S-嘩1低4.9師%，豎向啊接縫滑臘移及簡最化連接歸構(gòu)造對攏預(yù)制墻凝承載力理影響較縮慧小。邊緣構(gòu)盟件豎向映鋼筋附悲加單排兄鋼筋連船接試件根的承載力凈不低于復(fù)對應(yīng)的民邊緣構(gòu)攪件豎向榜鋼筋上懷下貫通試件焦，說明本遠(yuǎn)體系采蜂用的邊希緣構(gòu)件易豎向鋼倚筋附加百單排鋼救筋連接內(nèi)構(gòu)造、宇鋼筋連懇接替代占原則可靈行，可醒用于預(yù)聰制墻的望連接設(shè)京計。預(yù)制混熊凝土剪荷力墻抗筆震性能真試驗研孤究承載邁力及掉變形秋能力試件YK-條4、YS辮-2試驗趁承載賞力與禾《高鳴規(guī)》性計算腐承載笑力的具比值Fp/Fc為1.涌81、1.6壺9，說數(shù)明可聽按《叢高規(guī)既》現(xiàn)狡澆剪禍力墻梯斜截德面受抓剪承銜載力拔計算譽(yù)方法狹計算僅本體蔑系預(yù)憑制墻猛的斜辜截面鴨受剪瓜承載然力，尸且具注有較紋高的安全加裕度。預(yù)制混序凝土剪短力墻抗鳳震性能奴試驗研那究承載哨力及斤變形怨能力壓彎破川壞預(yù)制已墻試件播的極限苦位移角θp為1/佩53深~1萬/3皂4，剪切算破壞預(yù)攝制墻試磨件的極靈限位移炸角θp為1/6膨2~1摩/61，預(yù)制慘墻試件娛極限位丹移角與括對應(yīng)的賄現(xiàn)澆墻涼試件接今近，且遍明顯大艇于《抗摟規(guī)》規(guī)渠定的罕氣遇地震查下剪力睡墻結(jié)構(gòu)盒彈塑性咽層間位池移角1/詠12付0的限值騾，滿足跟抗震變社形能力羞的要求。邊緣構(gòu)覺件豎向鼠鋼筋采席用增強(qiáng)借連接的北試件YK槍-3的試驗自承載力獻(xiàn)是等強(qiáng)矛連接試破件YK-泊2的1.1勿5倍，沿豎向貫連接斜鋼筋擱面積泉增加63索.7擇%，試雙件正色截面票受壓愁承載恭力提扔高15.命5%，變鼻形能鞋力提機(jī)高7.9坡%，變形溜能力提畜高不明窗顯，這折是因為灘采用增斥強(qiáng)連接秋后，墻麗體側(cè)向典變形集夜中在豎枯向連接鞋鋼筋上跨方區(qū)域濾，墻體創(chuàng)有效高臘度減少。試件YK-沉2、YS取-1的極限紫位移角園分別為1/梯44、1/甚37，試件YK-頃4、YS-塘2的極限橋位移角括分別為1/6冬1、1/6促2，試快件ZK-腳1、ZS-破1的極猶限位嘆移角耀分別熊為1/3手6、1/5糠3，整僚體來依說，紡豎向聰接縫獵采用附鋼絲劣繩套栽的試獨件力-位移旋曲線惑峰值洽后較抄豎向遵接縫揮采用衡鋼筋耽錨環(huán)欲的試口件更叼快，販豎向粱接縫惑滑移藏后鋼注筋錨蹤蝶環(huán)的混銷栓具作用守對試刪件下疫降段片行為悲有一多定的剩改善女作用軌。預(yù)制混繞凝土剪沙力墻抗故震性能踏試驗研伴究剛度一字乘形預(yù)鏡制墻贈試件YK損-1、YK釣-2、YS泛-1在1/3仇00、1/1翻00位移取角時的割屬線剛避度與志現(xiàn)澆述墻試籠件WX傳S-臭1基本往接近濟(jì)，預(yù)巡壽制墻雀試件YK-裕1、YK換-2、YS最-1的割碼線剛巧度退膚化規(guī)董律與杜現(xiàn)澆姨墻WXS泊-1基本鋸一致。相同位移角泉下，豎利向接縫扔采用鋼捆筋錨環(huán)話的試件YK-罩2、YK錫-4、ZK-尾1的割線味剛度略服大于豎恩向接縫杏采用鋼詞絲繩套刮的試件YS榮-1、YS-出2、ZS鮮-1，豎勒向接包縫滑輪移后遵鋼筋踐錨環(huán)耗的銷床栓作也用對歇試件麻割線踢剛度匹有一礎(chǔ)定的暗有利拉貢獻(xiàn)勒。預(yù)制混醋凝土剪腥力墻抗祖震性能毯試驗研版究小結(jié)從裂牧縫分僚布、捐破壞益過程肚和鋼算筋應(yīng)潤變可湊以判傷斷試啄件均創(chuàng)實現(xiàn)橫了預(yù)披期的拒破壞繼模式欣。一嘴字形腔壓彎腦破壞臣預(yù)制屋墻試案件受剃彎承爸載力斧試驗裝值為《高規(guī)》現(xiàn)澆鋼剪力費墻公眾式計禾算值煎的1.頸23矛~1望.2從5倍，啦工字臣形壓妻彎破才壞預(yù)令制墻攀試件洗受彎孫承載道力試賢驗值銷為《高規(guī)》現(xiàn)澆鼻剪力綢墻公饅式計武算值著的1.抹01稀~1漂.0巨7倍，訪一字盲形壓域剪破春壞試豈件受西剪承信載力腰試驗處值為《高規(guī)》現(xiàn)澆剪泳力墻公衡式計算惹值的1.6乓9~1銷.81倍，可采昨用《高規(guī)》現(xiàn)澆菜剪力撫墻計逗算方飲法計夢算本跳體系陳預(yù)制擊墻的鋤正截呀面受悅壓承粱載力