二級(jí)蝸桿齒輪減速器設(shè)計(jì)-機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)論文說(shuō)明書(shū)

燕山大學(xué)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)題目：二級(jí)蝸桿齒輪減速器設(shè)計(jì)學(xué)院（系）：機(jī)械工程學(xué)院年級(jí)專(zhuān)業(yè)：10級(jí)機(jī)控（1）班學(xué)號(hào)：學(xué)生姓名：指導(dǎo)教師：韓曉娟教師職稱(chēng)：教授目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、傳動(dòng)方案分析 一、傳動(dòng)方案分析1.斜齒輪傳動(dòng)嚙合性能好：斜齒圓柱齒輪輪齒之間是一種逐漸嚙合過(guò)程，輪齒上的受力也是逐漸由小到大，再由大到??；因此斜齒輪嚙合較為平穩(wěn)，沖擊和噪聲小，適用于高速、大功率傳動(dòng)。斜齒輪傳動(dòng)的平穩(wěn)性較直齒圓柱齒輪傳動(dòng)好，常用在高速級(jí)或要求傳動(dòng)平穩(wěn)的場(chǎng)合。因此斜圓柱齒輪傳動(dòng)，這樣的傳動(dòng)方案是比較合理的。2.蝸桿傳動(dòng)蝸桿傳動(dòng)平穩(wěn)，適用于中小功率間歇運(yùn)轉(zhuǎn)的場(chǎng)合。當(dāng)與齒輪傳動(dòng)同時(shí)使用時(shí)若要求減速器結(jié)構(gòu)緊湊，可布置于低速級(jí)。因此，在傳動(dòng)方案中設(shè)置蝸桿齒輪傳動(dòng)是合理的。二．電動(dòng)機(jī)選擇計(jì)算1．原始數(shù)據(jù)①傳輸帶牽引力F=1842N②傳輸帶工作速度V=0.34m/s③滾筒直徑D=0.38m2．電動(dòng)機(jī)型號(hào)選擇選擇電動(dòng)機(jī)類(lèi)型由于Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)具有高效節(jié)能按工作要求和工作條件，選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)確定電機(jī)容量電動(dòng)機(jī)的輸出功率Pd=Pw/ηa其中，傳輸帶所需功率P=Kw式中為卷筒效率（不包括軸承），取=0.96傳動(dòng)裝置的總效率ηa=（η1）2×η2×η3×(η4)4式中η1為聯(lián)軸器的效率η1=0.99，η2為齒輪傳動(dòng)效率（8級(jí)精度齒輪傳動(dòng)）η2=0.97,η3為蝸輪蝸桿傳動(dòng)效率（雙頭蝸桿）η3=0.75，η4為軸承效率（滾動(dòng)軸承）η4=0.993,；ηa=0.992×0.970.750.9934=0.694電動(dòng)機(jī)功率Pd=Pw/ηa=0.626/0.694=0.94kw選擇電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速卷筒軸的工作轉(zhuǎn)速為按推薦的傳動(dòng)比合理范圍，i‘=60~90，故電動(dòng)機(jī)可選轉(zhuǎn)速范圍為符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1500r/min。因此選用同步轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動(dòng)機(jī)。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置尺寸的重量、價(jià)格、功率等因素，決定選用型號(hào)為Y90S-4電動(dòng)機(jī)。其主要性能如表：電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/kw同步轉(zhuǎn)速/(r/min)滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速/(r/min)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩Y90S-41.1150014002.22.3電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y90S-4P電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y90S-4Pd=0.94kw三．總傳動(dòng)比確定及各級(jí)傳動(dòng)比分配總傳動(dòng)比為（滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速nm=1400r/min）Ia=nm/n=1400/17.1=81.87取齒輪傳動(dòng)比i2=(0.04~0.07)ia=(0.04~0.07)81.87=3.27~5.73取i2=4.55，i1=i/i2=81.87/4.55=18四．傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)設(shè)蝸桿為1軸，蝸輪軸為2軸，圓柱齒輪軸為3軸,卷筒軸為4軸，1.各軸轉(zhuǎn)速：n1=nm=1400r/minn2=n1/i1=1400/18=77.78r/minn3=n2/i2=77.78/4.55=17.10r/minn4=n3=17.10r/min2.各軸輸入功率：P1=Pd×η01=Pd×η1=1.1×0.99=1.089kwP2=P1×η12=P1×η3×η4=1.089×0.993×0.75=0.811kwP3=P2×η23=P2×η2×η4=0.811×0.993×0.97=0.78kwP4=P3×η34=P3×η1×η4=0.78×0.993×0.99=0.767kw3.各軸輸入轉(zhuǎn)距：電動(dòng)機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩為：Td=9550×Pd/nm=9550×1.1/1440=7.5N·mT1=Td×η01=Td×η1=7.5×0.99=7.425N·mT2=T1×i1×η12=T1×i1×η3×η4=7.425×18×0.75×0.993=99.54N·mT3=T2×i2×η23=T2×i2×η2×η4=99.54×4.55×0.97×0.993=436.24N·mT4=T3×η34=T3×η1×η4=436.24×0.99×0.993=428.85N·m運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理于下表：軸號(hào)功率P/kw轉(zhuǎn)矩T/（N·m）轉(zhuǎn)速n/(r·min)傳動(dòng)比i效率電機(jī)軸1.`7.514001.000.991軸1.0897.4251400180.742軸0.81199.5477.784.550.963軸0.78436.2417.101.000.98卷筒軸0.767428.8521.28五．傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算1．蝸桿蝸輪的選擇計(jì)算(1).選擇蝸桿的傳動(dòng)類(lèi)型根據(jù)GB/T10085—1988的推薦,采用漸開(kāi)線(xiàn)蝸桿(ZI)。(2).初選材料、精度等級(jí)和蝸桿頭數(shù)蝸桿傳動(dòng)傳遞的功率不大，速度中等，故蝸桿用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，蝸輪用鑄錫青銅ZCuSn10P1，沙模鑄造。輪芯用灰鑄鐵HT100制造。精度等級(jí)：初選9級(jí)蝸桿頭數(shù)Z1=2Z2=iZ1=182=36(3).按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)根據(jù)閉式蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則,先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì),再校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。=9.26由Z1=2得。確定載荷K因工作載荷較穩(wěn)定，故取載荷分布不均勻系數(shù)Kβ=1，由于所選用為電動(dòng)機(jī)，《機(jī)械設(shè)計(jì)》查表6-4取KA=1，取KV=1.1，預(yù)估v23m/s；則K=KA×Kβ×KV=1×1.1×1=1.1確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)距T2=99540N/mm確定彈性影響系數(shù)因選用的是鑄錫青銅蝸輪和鋼蝸桿相配，故ZE=155MPa1/2確定許用接觸應(yīng)力[σH]=根據(jù)蝸輪材料為鑄錫青銅ZCuSn10P1，砂模鑄造，可查得=220MPa應(yīng)力循環(huán)次數(shù)則取,查表得(4).傳動(dòng)基本尺寸確定1.d2=mZ2=5×36=180mm2.a=1/2×（d1+d2）=1/2（50+180）=1153.4.確定精度等級(jí)V2=滑動(dòng)速動(dòng)初選9級(jí)精度合適（5）復(fù)核m3q嚙合效率取其中2為滾動(dòng)軸承效率，5為攪油效率則=123=0.872×0.955=0.833則應(yīng)力無(wú)問(wèn)題，不必再修正。（6）.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度當(dāng)量齒數(shù)由此，查表可得齒形系數(shù)。螺旋角系數(shù)許用彎曲應(yīng)力由表7-2查得=140MPa=220MPa1.25是蝸桿硬度45HRc時(shí)所乘的系數(shù)滿(mǎn)足彎曲強(qiáng)度。(7).熱平衡核算。由于摩擦損耗的功率，則產(chǎn)生的熱流量P——蝸桿傳遞的功率以自然冷卻方式，能從箱體外壁散逸到周?chē)諝庵腥サ臒崃髁繛椤潴w的散熱系數(shù)，可??；A——散熱面積，箱內(nèi)能濺到，而外表面又可為周?chē)諝馑鋮s的箱體表面面積，單位為m2；t——油的工作溫度；——周?chē)諝獾臏囟龋厍闆r可??；按熱平衡條件，可求得在即定工作條件下的油溫<80oC滿(mǎn)足溫度要求。（8）蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)及幾何尺寸①蝸桿軸向齒距=15.7mm；直徑系數(shù)q=10；齒頂圓直徑=60mm；分度圓導(dǎo)程角；蝸桿軸向齒厚7.85mm②蝸輪蝸輪齒數(shù)z2=36；變位系數(shù)x2=0；驗(yàn)算傳動(dòng)比i=z2/z1=36/2=18；傳動(dòng)比誤差為0蝸輪分度圓直徑d2=m×z2=5×36=180mm蝸輪喉圓直徑da2=d2+2m×(ha*+x)=180+2×5×1=190mm蝸輪齒根圓直徑df2=d2-2m×(ha*-x+c*)=180-2×5×1.25=167mm齒寬b2=2m(0.5+)=2×5(0.5+)=38.66中心距a=1150.0435mm導(dǎo)程角(9).精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定考慮到所設(shè)計(jì)的蝸桿傳動(dòng)是動(dòng)力傳動(dòng)，屬于通用機(jī)械減速器，從GB/T10089—1988圓柱蝸桿、蝸輪精度中選擇9級(jí)精度，側(cè)隙種類(lèi)為f，標(biāo)注為9fGB/T10089—1988。2．齒輪傳動(dòng)選擇計(jì)算(1).初選傳動(dòng)類(lèi)型、精度等級(jí)、材料和熱處理方式及部分參數(shù)1．傳動(dòng)類(lèi)型：斜齒圓柱齒輪傳動(dòng).精度等級(jí)：運(yùn)輸機(jī)一般工作機(jī)器，速度不高，故初選8級(jí)精度。材料選擇和熱處理方式。由表選擇小齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為250HBS，大齒輪材料為45鋼（正火）硬度為200HBS，二者材料硬度差為50HBS。選取齒數(shù)小齒輪齒數(shù)初選Z1=20大齒輪齒數(shù)Z2=i×Z1=4.55×20=91選取螺旋角。=8~25初選螺旋角。齒寬系數(shù)取=0.8(2).按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值計(jì)算載荷系數(shù)K=KAKV使用系數(shù)KA=1.25動(dòng)載荷系數(shù):8級(jí)精度，估計(jì)v=4m/svZ1//100=0.92查表Kv=1.07齒間載荷分配系數(shù)=1.41端面重合度軸向重合度總重合度齒向載荷分布系數(shù)=1.07K=KAKV=2.03計(jì)算彈性系數(shù)=189.8節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)=2.41重合度系數(shù)因>1取=1螺旋角系數(shù)=189.82.410.7830.985=352.79計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力接觸疲勞強(qiáng)度極限=600MPa=390MPa壽命系數(shù)KHN1=KHN2=1N1=60n2jLn=6077.81(83006)=6.72107N2=60n3jLn=1.48107取安全系數(shù)SH=1，取失效概率為1%試算小齒輪分度圓直徑，代入校正試算的分度圓直徑校正齒輪圓周速度修正載荷系數(shù)=1.01vZ1/100=0.232920/100=0.047校正分度圓直徑（2）確定主要參數(shù)尺寸1.計(jì)算法向模數(shù)取第二系列mn=3mm2.計(jì)算中心距圓整取a=170mm3.按圓整后的中心距修正螺旋角因β值改變不多，故等值不必修正。4.計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑5.計(jì)算齒輪寬度B1=B2+(5~10)mm所以?。?）校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度重合度系數(shù)=0.25+0.75/=0.25+0.75/1.63=0.71螺旋角系數(shù)=1-=1-1.2711.65o/120o=0.877當(dāng)量齒數(shù)4.查取齒形系數(shù)由圖6-21查得查取應(yīng)力修正系數(shù)由圖6-22查得計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力彎曲疲勞極限應(yīng)力壽命系數(shù)查得==1安全系數(shù)SH=1取失效概率為1%計(jì)算彎曲應(yīng)力齒輪的主要參數(shù)和幾何尺寸合適齒輪的主要參數(shù)和幾何尺寸（4）齒輪的主要參數(shù)和幾何尺寸齒頂圓齒根圓中心距a=1700.315mm螺旋角=11.65中心距a=1700.315mm螺旋角=11.65齒根高齒頂高齒寬中心距a=1700.315mm螺旋角=11.65o六．軸的設(shè)計(jì)和計(jì)算1．初步計(jì)算軸徑軸的材料選用常用的45鋼當(dāng)軸的支撐距離未定時(shí)，無(wú)法由強(qiáng)度確定軸徑，要用初步估算的方法，即按純扭矩并降低許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力確定軸徑d，計(jì)算公式為：1，3軸為外伸軸，初算軸徑作為最小直徑，查表取C=118。考慮到1軸要與電動(dòng)機(jī)聯(lián)接，初算直徑d1必須與電動(dòng)機(jī)軸和聯(lián)軸器空相匹配，所以初定d1=20mmd2=30mmd3=45mm2．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)蝸桿的初步設(shè)計(jì)如下圖：裝配方案是：甩油環(huán)、軸承、聯(lián)軸器、端蓋、密封圈依次從軸的左端向右端安裝，甩油環(huán)、軸承依次從軸的右端安裝。軸的徑向尺寸：當(dāng)直徑變化處的端面用于固定軸上零件或承受軸向力時(shí)，直徑變化值要大些，可?。?~8）mm，否則可取（1~3）mm軸的軸向尺寸：軸上安裝傳動(dòng)零件的軸段長(zhǎng)度是由所裝零件的輪轂寬度決定的，而輪轂寬度一般是和軸的直徑有關(guān)，確定了直徑，即可確定輪轂寬度。軸的端面與零件端面應(yīng)留有距離L，以保證零件端面與套筒接觸起到軸向固定作用，一般可取L=（1~3）mm。軸上的鍵槽應(yīng)靠近軸的端面處。2軸的初步設(shè)計(jì)如下圖：裝配方案：左端從左到右依次安裝蝸輪、套筒、擋油板和角接觸軸承，右端從右到左依次安裝斜齒輪、套筒、擋油板、角接觸軸承。3．軸的初步設(shè)計(jì)如下圖裝配方案：左端從左到右依次安裝擋油板、角接觸軸承、端蓋、密封圈和聯(lián)軸器，右端從右到左依次安裝大齒輪、擋油板、角接觸軸承。3．3軸的彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算由3軸兩端直徑d=55mm，查《機(jī)械零件手冊(cè)》得到應(yīng)該使用的軸承型號(hào)為7211C，D=100mm，B=21mm求作用在齒輪上的力，軸上的彎距、扭距，并作圖齒輪上的作用力：轉(zhuǎn)矩T2=436.24N·m=436240N·mm圓周力徑向力軸向力由此可畫(huà)出大齒輪軸的受力圖計(jì)算軸承支反力水平面垂直面N畫(huà)出水平彎矩圖圖，垂直面彎矩圖，和合成彎矩圖圖水平面受力圖判斷軸的危險(xiǎn)截面，初步分析截面3有較大的應(yīng)力和應(yīng)力集中。對(duì)此截面進(jìn)行安全系數(shù)校核。軸的材料選用45鋼調(diào)質(zhì)，由表10-5所列公式可求的疲勞極限由式得0.11，求截面的應(yīng)力中彎矩M1=436211N·mm，求截面的有效應(yīng)力集中系數(shù)，因在此截面處有軸直徑的變化，過(guò)渡圓角半徑r=2mm，其應(yīng)力集中可由表10-9查得D/d=63/57=1.1r/d=2/57=0.035由查得，求表面狀態(tài)系數(shù)及尺寸系數(shù)由表10-13查得0.92由表10-14查得求安全系數(shù)由式10-5（設(shè)為無(wú)限壽命，kN=1）得由式10-6得綜合安全系數(shù)因此軸的強(qiáng)度滿(mǎn)足要求七.角接觸軸承的選擇校核 校核3軸軸承7211C，查手冊(cè)得壽命計(jì)算，計(jì)算內(nèi)部軸向力由表11-4知，7211C軸承S=0.7Fr，則，軸承I被壓緊，軸承II被放松計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷由表11-7，由表11-6，，，計(jì)算壽命，取中較大的值代入壽命計(jì)算公式 2.靜載校核 ， 3.極限轉(zhuǎn)速校核 ，由圖11-4查得 由圖11-5查得 ， 軸承的各項(xiàng)指標(biāo)均合格，選用7211C型軸承符合要求。八．鍵的選擇及其大齒輪鍵校核普通平鍵具有靠側(cè)面?zhèn)鬟f轉(zhuǎn)矩。對(duì)中良好，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、裝拆方便的特點(diǎn)。因此減速器的鍵連接選用普通平鍵。1.輸入軸與聯(lián)軸器聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接 選擇A型平鍵聯(lián)接根據(jù)軸徑d=20mm，L=52mm，查手冊(cè)得，選用GB1096-79系列的鍵6×40，鍵高h(yuǎn)=6。 2.2軸與蝸輪、齒輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接 選擇A型平鍵聯(lián)接，根據(jù)軸徑d=32mm，與蝸輪配合的軸長(zhǎng)度L=48mm，查手冊(cè)選用GB1096-93系列的鍵10×40，鍵高h(yuǎn)=8。與小齒輪配合的軸的長(zhǎng)度L=74mm，軸徑d=32查手冊(cè)選用GB1096-93系列的鍵10×40，鍵高h(yuǎn)=8。 3.3軸與大齒輪、聯(lián)軸器聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接與大齒輪的連接：選擇A型平鍵聯(lián)接根據(jù)軸徑d=57mm，L=68mm，查手冊(cè)得，選用A型平鍵，選用GB1096-93系列的鍵16×56，則鍵高h(yuǎn)=10。與聯(lián)軸器的聯(lián)接：選擇A型平鍵聯(lián)接根據(jù)軸徑d=45mm，L=112mm，選用GB1096-93系列的鍵12×100，則鍵高h(yuǎn)=9。4.大齒輪鍵校核鍵的接觸強(qiáng)度l’=l-b=(56-16)=40,由表3-1取聯(lián)接的許用擠壓應(yīng)力,=712.5N.m>436.24所以選取的鍵符合要求。九．傳動(dòng)裝置的附件及說(shuō)明1．窺視孔蓋為了檢查傳動(dòng)件嚙合情況，潤(rùn)滑狀態(tài)以及向箱內(nèi)注油，在減速器箱蓋頂部開(kāi)窺視孔，以便于檢查傳動(dòng)件的嚙合情況、潤(rùn)滑狀況、接觸斑點(diǎn)級(jí)齒側(cè)間隙等。窺視孔應(yīng)設(shè)在能看到傳動(dòng)零件嚙合區(qū)的位置，并有足夠大小，以便手能深入操作。減速器內(nèi)的潤(rùn)滑油也有窺視孔注入，為了減少油的雜質(zhì)，可在窺視孔裝一過(guò)濾網(wǎng)。平時(shí)將檢查孔蓋板蓋上并用螺釘予以固定，蓋板與箱蓋凸臺(tái)接合面間加裝防滲漏的紙質(zhì)封油墊片。2．放油螺塞放油孔的位置設(shè)置在油池的最低處，并安裝在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，以便于放油。螺塞材料采用Q235A。3．油標(biāo)油標(biāo)尺常放置在便于觀測(cè)減速器油面級(jí)油面穩(wěn)定處，對(duì)于多級(jí)傳動(dòng)油標(biāo)安置在低速級(jí)傳動(dòng)件附近。長(zhǎng)期連續(xù)工作的減速器，在桿式油標(biāo)的外面常裝有油標(biāo)尺套，可以減輕油的攪動(dòng)干擾，以便在不停車(chē)的情況下隨時(shí)檢測(cè)油面。4．通氣器減速器在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，箱體內(nèi)溫度升高，氣壓增大，對(duì)減速器密封極為不利。為溝通箱體內(nèi)外的氣流使箱體內(nèi)的氣壓不會(huì)因減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的溫升而增大，從而造成減速器密封處滲漏，在箱蓋頂部或檢查孔蓋板上安裝通氣器。通氣器設(shè)有金屬濾網(wǎng)，可減少停車(chē)后灰塵隨空氣吸入機(jī)體。5．起蓋螺釘箱蓋，箱座裝配時(shí)在剖分面上涂密封膠給拆卸箱蓋帶來(lái)不便，為此常在箱蓋的聯(lián)接凸緣上加工出螺孔，拆卸時(shí)，擰動(dòng)裝與其中的起蓋螺釘便可方便地頂起箱蓋。起蓋螺釘材料為45。螺桿頂部做成半圓形，以免頂壞螺紋。6．定位銷(xiāo)為保證剖分式箱體的軸承座孔的加工及裝配精度，在箱體的聯(lián)接凸緣的長(zhǎng)度方向兩端各安置一個(gè)圓錐定位銷(xiāo)，并盡量設(shè)置在不對(duì)稱(chēng)位置。定位銷(xiāo)為圓公稱(chēng)直徑（小端直徑）可取，為箱座，箱蓋凸緣聯(lián)接螺栓的直徑；取長(zhǎng)度應(yīng)稍大于箱體聯(lián)接凸緣的總厚度，以利于裝7．起吊裝置吊環(huán)螺釘裝在箱蓋上，用來(lái)拆卸和吊運(yùn)箱蓋，也可用來(lái)吊運(yùn)輕型減速器。8．軸承蓋軸承蓋結(jié)構(gòu)采用螺釘式可分為螺釘聯(lián)接式，材料為鑄鐵（HT200）。9．調(diào)整墊片組調(diào)整墊片組的作用是調(diào)整軸承的軸向位置。墊片組材料為08F。十．聯(lián)軸器的選擇為了改善減速器的緩沖性能，因此選擇彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，這種聯(lián)軸器機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低。1軸的聯(lián)軸器選擇根據(jù)電機(jī)軸的直徑選擇HL1軸孔直徑20mm軸孔長(zhǎng)度52mm3軸的聯(lián)軸器選擇HL4軸孔直徑45mm，軸孔長(zhǎng)度112mm十一．潤(rùn)滑和密封說(shuō)明1．潤(rùn)滑說(shuō)明蝸桿采用浸油潤(rùn)滑，大、小斜齒圓柱齒輪采用甩油環(huán)潤(rùn)滑。1號(hào)軸軸承選擇油潤(rùn)滑，其余軸軸承采用潤(rùn)滑脂潤(rùn)滑，因?yàn)檩S承轉(zhuǎn)速v<1500r/min，所以選擇潤(rùn)滑脂的填入量為軸承空隙體積的1/2~2/3。2．密封說(shuō)明在試運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中，所有聯(lián)接面及軸伸密封處都不允許漏油。剖分面允許涂以密封膠或水玻璃，不允許使用任何墊片。軸伸處密封應(yīng)涂上潤(rùn)滑脂。橡膠油封應(yīng)注意按圖紙所示位置安裝。十二．拆裝和調(diào)整的說(shuō)明在安裝齒輪或蝸桿蝸輪時(shí)，為了使運(yùn)動(dòng)副能正常運(yùn)轉(zhuǎn)，必須保證需要的側(cè)隙及足夠的齒面接觸斑點(diǎn)。蝸桿副沿齒高接觸斑點(diǎn)不小于55%，沿齒長(zhǎng)接觸斑點(diǎn)不小于50%，齒輪副按齒高接觸斑點(diǎn)不于40%，按齒長(zhǎng)接觸斑點(diǎn)不小于35%。必要時(shí)可用研磨或刮后研磨以改善接觸情況。當(dāng)傳動(dòng)側(cè)隙及接觸斑點(diǎn)不符合精度要求時(shí)，可以對(duì)齒面進(jìn)行刮研、跑合或調(diào)整傳動(dòng)件的嚙合位置。也可調(diào)整蝸輪軸承的墊片，使蝸桿軸中心線(xiàn)通過(guò)蝸輪中間平面。十三．設(shè)計(jì)小結(jié)緊張而又充實(shí)的機(jī)械設(shè)計(jì)課程程設(shè)計(jì)馬上就要結(jié)束了，仔細(xì)回味這一個(gè)月的生活與學(xué)習(xí)，疲憊之余又學(xué)到了許多設(shè)計(jì)常識(shí)以及作為一名機(jī)械設(shè)計(jì)者縮影具備的一些優(yōu)良素養(yǎng)與習(xí)慣。草圖設(shè)計(jì)階段剛開(kāi)始時(shí)，由于缺乏設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，思路比較模糊。但隨著鋪圖，定中心距等工作有條不紊的展開(kāi)，我所設(shè)計(jì)的渦桿齒輪減速器終于有了初步的造型，看著自己辛苦設(shè)計(jì)的成果，十分欣慰。在圖紙抄正過(guò)程中，由于對(duì)二維軟件運(yùn)用不夠嫻熟，開(kāi)始階段走了許多可笑又可氣的彎路，但經(jīng)過(guò)了幾天的學(xué)習(xí)和運(yùn)用，我對(duì)CAXA電子圖版有了比較全面的認(rèn)識(shí)。最終的結(jié)果證明，只有不斷經(jīng)歷挫折，才能學(xué)到真正的重視和技能。零件圖的標(biāo)注過(guò)程雖然略顯乏味，但是通過(guò)不斷地查圖表，定數(shù)據(jù)，標(biāo)注，我逐漸意識(shí)到了在機(jī)械設(shè)計(jì)過(guò)程中，要始終有嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度和思路。三維圖的繪制過(guò)程還是比較有趣的，恰好趕上研究生考試，我們集體在宿舍繪制三維圖，大家相互討論，設(shè)計(jì)過(guò)程比較順利。最后的動(dòng)態(tài)仿真設(shè)計(jì)激起了我濃厚的興趣，前前后后的修改錄制視頻就花費(fèi)了將近一天的時(shí)間。雖然很累，但是當(dāng)看到自己設(shè)計(jì)的成果能夠在電腦上流暢的旋轉(zhuǎn)運(yùn)行，心里無(wú)比愉悅。雖