電纜集團(tuán)有限公司7二區(qū)高大支模結(jié)構(gòu)施工方案

江蘇上上電纜集團(tuán)有限公司7＃中壓電纜車(chē)間二區(qū)高大支模施工方案編制人:審核人：批準(zhǔn)人:施工單位：2014年7月24日高大支模施工方案工程概況編制依據(jù)總體施工方案模板、支撐的設(shè)計(jì)及驗(yàn)算1、模板體系概況2、模板的支設(shè)3、柱、梁、頂木模板與支撐計(jì)算構(gòu)造措施高大支模支撐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及搭設(shè)方法1、回填土及滿(mǎn)堂底部處理2、柱模板設(shè)計(jì)及安裝3、梁、樓板模板設(shè)計(jì)及安裝高大支?；炷潦┕ひc(diǎn)施工安全及質(zhì)量保證措施應(yīng)急救援預(yù)案1、概況2、機(jī)構(gòu)設(shè)置3、報(bào)警救援及其他聯(lián)絡(luò)電話(huà)4、人員分工與職責(zé)５、應(yīng)急救援工作程序6、應(yīng)急救援方法十、附圖１、鋼管支撐平面布置圖2、鋼管支撐立面、剖面布置圖江蘇上上電纜集團(tuán)有限公司７#中壓電纜車(chē)間二區(qū)高大支模結(jié)構(gòu)施工方案工程概況及特點(diǎn)本項(xiàng)目為江蘇上上電纜集團(tuán)有限公司７＃中壓電纜車(chē)間二區(qū)新建工程，總建筑面積1６4６８m2，八層框架結(jié)構(gòu),一層層高為6。5Ｍ，二層～四層層高為4。5M，五層為6．5M,六層～八層為4.5M,建筑高度為40Ｍ，室內(nèi)±0。000相當(dāng)于青島高程３。３5M。高大支模部位為：新建車(chē)間的2—Ｌ～2-P軸和2－1～２－4軸,建筑面積約為５82㎡，開(kāi)間尺寸為24.24M，進(jìn)身尺寸為24M,高度為15。6M（-0。15M～15.４5Ｍ），框架柱斷面為８０0×80０、8０0×1３0０，框架梁斷面主要為：３0０×７00、３50×800、600×160０，其中６０0×１6０0的梁為后張法預(yù)應(yīng)力大梁,各層三支，標(biāo)高分別位于15。45M、１9．95M、26．4５M、３０.95Ｍ的結(jié)構(gòu)層，現(xiàn)澆板厚度為１30，砼采用商品砼,標(biāo)號(hào)均為：C45.以上結(jié)構(gòu)具有截面大、樓層高、跨度大、荷載大等特點(diǎn)，根據(jù)這些特點(diǎn),為確保施工生產(chǎn)的安全正常進(jìn)行，同時(shí)解決高大模板支設(shè)的難題,特編制本方案。本方案主要是對(duì)本工程高大支模系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)及驗(yàn)算，詳見(jiàn)附后計(jì)算書(shū)。編制依據(jù)1．江蘇上上電纜集團(tuán)有限公司7#中壓電纜車(chē)間2區(qū)新建項(xiàng)目施工圖紙；2?；炷两Y(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范GＢ５0204-2002；3。建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ1６2-２008；4。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGＪ130—２01１；5．建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JＧJ５9—2011)；６．建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(2011版）；7。江蘇省建筑工程高大支模施工安全管理辦法.總體施工方案根據(jù)本工程特點(diǎn),為保證施工的安全，確保工期及成本節(jié)約，通過(guò)分析對(duì)比，決定采用滿(mǎn)堂鋼管架（φ48MM×３MM）和木模板的支撐體系.模板選用長(zhǎng)度×寬度為1220mm×24４0mm，厚度為16mm的多層夾板,方木截面尺寸為４０mm×90mm由于高支模的梁截面尺寸比較大，最大梁為600ｍｍ×1600mm,而且上層施工時(shí)，下層鋼管支撐不能拆除，因此鋼管支撐架設(shè)時(shí),該部位回填土的處理及底部加固相當(dāng)重要,具體施工程序及相關(guān)安排如下:１、分層夯填基礎(chǔ)及地面回填土(密實(shí)度≥95％）2、滿(mǎn)澆200厚Ｃ20砼墊層3、架設(shè)落地滿(mǎn)堂鋼管架,同時(shí)分層焊接、綁扎柱鋼筋4、分層支設(shè)柱模板5、檢查、驗(yàn)收柱模板及支撐體系并加固整改到位6、分層澆筑柱砼7、安裝頂板結(jié)構(gòu)模板8、檢查、驗(yàn)收頂板結(jié)構(gòu)模板及支撐體系并加固整改到位9、綁扎頂板結(jié)構(gòu)層鋼筋10、再次檢查、驗(yàn)收模板支撐體系確認(rèn)無(wú)問(wèn)題后，會(huì)同監(jiān)理和建設(shè)方對(duì)鋼筋、模板進(jìn)行隱蔽驗(yàn)收,合格后簽發(fā)砼澆筑令11、召開(kāi)混凝土施工前的班前會(huì)議，對(duì)施工順序、重點(diǎn)施工部位和難度較大部位進(jìn)行技術(shù)交底和安全交底1２、澆筑混凝土13、待結(jié)構(gòu)層砼強(qiáng)度達(dá)到75％時(shí),架設(shè)上部滿(mǎn)堂鋼管架。由于下層130厚的Ｃ４5鋼筋砼現(xiàn)澆板已澆好，只要下層現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的模板和支撐不拆除，鋼管底部不需要加固處理，只要在鋼管支撐下墊一層１0０×１００×6ＭＭ厚的鋼板，即可確保其鋼管支撐的安全。１4、澆筑第五層樓面時(shí)，下面四層支撐不拆除，施工六層樓面時(shí)，在砼澆筑前7天張拉四層大梁,大梁張拉結(jié)束后再澆筑六層樓面.施工屋面前張拉五層梁，張拉結(jié)束一周后施工屋面砼。待上部結(jié)構(gòu)全部完成后，再拆除下層高支模結(jié)構(gòu)層模板和支撐。四、模板、支撐的設(shè)計(jì)及驗(yàn)算1、模板體系概況根據(jù)我公司多年來(lái)的施工經(jīng)驗(yàn),針對(duì)本工程的特點(diǎn)，決定采用滿(mǎn)堂鋼管腳手架模板體系。2、模板的支設(shè)⑴、施工之前由項(xiàng)目工程師組織施工人員進(jìn)行交底,明確主要軸線(xiàn)位置及與其它構(gòu)件位置的關(guān)系，向施工人員講解圖紙?jiān)O(shè)計(jì)意圖，解決圖紙中的疑難問(wèn)題，使各區(qū)段分管施工員對(duì)施工工藝、施工重點(diǎn)有全面的了解，并清楚質(zhì)量要求及工期控制目標(biāo)，之后施工員向操作人員交底。⑵、鋼筋工程檢查合格隱蔽以后,經(jīng)項(xiàng)目經(jīng)理部通知，班組施工人員方可進(jìn)行模板支設(shè)，支設(shè)前應(yīng)按圖紙?jiān)敿?xì)復(fù)核預(yù)埋鐵件、穿管、預(yù)留洞口的位置、數(shù)量是否正確，每個(gè)施工段內(nèi)支模順序是:柱→梁→樓板→柱梁接頭加固。⑶、方柱模板采用十一夾板面板,厚度1６ＭM,加固肋木(豎向)采用40×90MＭ木方@150~20０MＭ及φ48×3MM的雙鋼管（水平方向）,配合對(duì)拉緊固螺栓.⑷、結(jié)構(gòu)層樓板模板采用十一夾板面板，厚度16MM,楞方采用４0×90MM木方＠１0０MＭ，利用滿(mǎn)堂內(nèi)架配合木方及鋼管加固.⑸、結(jié)構(gòu)層梁模板采用十一夾板面板，厚度16MＭ，楞方采用4０×９0MM木方及φ4８×３MM的鋼管,配合對(duì)拉緊固螺栓.⑹、當(dāng)梁高超過(guò)800MM時(shí)另加對(duì)拉穿梁螺栓,螺栓通過(guò)山形卡、螺帽與加固肋等連接，螺栓橫向間距為500MM,豎向排距視梁的具體高度確定，梁高6０0-800MM加一道,80０-1000MＭ加兩道,，100０-１３00MM加三道。⑺、柱、梁頭交接部位利用十一夾板按具體結(jié)構(gòu)尺寸現(xiàn)場(chǎng)加工使用，需要注意的是加固必須堅(jiān)固可靠，接縫嚴(yán)密保證質(zhì)量。為解決梁、柱及樓板處上下柱體經(jīng)常出現(xiàn)的錯(cuò)位問(wèn)題，在上層模板支設(shè)時(shí)應(yīng)向下延伸200MＭ深，在模板外側(cè)加補(bǔ)木楞。3、柱、梁、頂木模板及支撐計(jì)算柱模板支撐計(jì)算書(shū)一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度Ｂ=800ｍm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度H=1300mm,H方向?qū)菟?道，柱模板的計(jì)算高度L＝6600mm,柱箍間距計(jì)算跨度ｄ=５００mm。柱箍采用雙鋼管4８mｍ×3mm。柱模板豎楞截面寬度4０mm，高度90ｍm.B方向豎楞5根，H方向豎楞7根.面板厚度16mm,剪切強(qiáng)度1．4N/mm２，抗彎強(qiáng)度１5.0Ｎ／ｍｍ２，彈性模量6000。0Ｎ/mm2.木方剪切強(qiáng)度1。3Ｎ/mm2，抗彎強(qiáng)度13．0N/mm2,彈性模量９0０0。0N/ｍm2。柱模板支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值.新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值：其中c—-混凝土的重力密度，取24。０00kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為０時(shí)（表示無(wú)資料）取2０0/（T+1５),取1.０00h；Ｔ-—混凝土的入模溫度，?。?.００0℃;V——混凝土的澆筑速度，取6。６00m/h；H-—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取6。600m；1—-外加劑影響修正系數(shù)，取1.２０0；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.1５０.根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=18。７1０kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0。9,實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Ｆ1=0.9×18。72０＝１6.８４8kN/m２考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.９，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F２＝０．9×3。000＝2。7０0kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的連續(xù)梁計(jì)算,計(jì)算如下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的計(jì)算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計(jì)算值q=１。2×1６。８4８×0．50０+1.40×２.700×0。50０＝11.９９9kN/m面板的截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5０.０0×1．60×1。6０/6=2１。33ｃm３；I=50.00×1。60×1.60×1．60/12＝17.07cm4；（1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=Ｍ／Ｗ〈［ｆ]其中f—-面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值（N／mｍ2)；M——面板的最大彎距（N.mm）；W——面板的凈截面抵抗矩;［f］—-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取15。00N/mm2;Ｍ=0。10０ql2其中ｑ-—荷載設(shè)計(jì)值（kN/ｍ);經(jīng)計(jì)算得到Ｍ＝0．1０0×（1.20×８.４24＋1．4０×1.3５0)×0.2０８×0。208=0.０5２kN．m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值ｆ=0。0５２×１000×1000／2１333=2．441N/mｍ2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算ｆ<［f］，滿(mǎn)足要求!(2）抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算］T＝3Q／2ｂh〈［T］其中最大剪力Ｑ=0。60０×(1．20×8。４24+1。4×１。350）×0。208=1.500kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T＝3×1500。0／（2×５0０。０00×１6。0０0）=0。281N/mｍ２截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T］=1.４0N/ｍm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<［T]，滿(mǎn)足要求！(3）撓度計(jì)算v=０.67７ｑl4/100EI〈［v]＝l／250面板最大撓度計(jì)算值ｖ=0．677×8.４24×2０84／（10０×6000×17０６67）=0.105ｍm面板的最大撓度小于208.3/250，滿(mǎn)足要求！四、豎楞木方的計(jì)算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載,應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算,計(jì)算如下豎楞木方計(jì)算簡(jiǎn)圖豎楞木方的計(jì)算寬度取BH兩方向最大間距0.2０8m。荷載計(jì)算值q=1．２×16。８４8×0．208＋1．40×2．700×０。208＝5。0００kN/m按照三跨連續(xù)梁計(jì)算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下:均布荷載ｑ=２．５00/0。500＝5.000kN/m最大彎矩Ｍ=0。１ｑｌ２=0．1×5。0０0×0.50×0.50=0.1２5kN.ｍ最大剪力Ｑ=0.6×0.５00×5．00０=1.500ｋN最大支座力N=1。1×0。500×5．0０0=2．750ｋN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:Ｗ=５．00×１0.00×１0.0０／6=83．33cｍ3；I=５.00×1０。0０×10．00×10。0０/12＝416.６７cm４;(1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ｆ=０。125×１０6/83333。3=１.50N/mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13．0N／mm２，滿(mǎn)足要求！（2)抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算］最大剪力的計(jì)算公式如下：Q＝0。6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:T=3Ｑ/2ｂh<［T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=３×１500／（2×５0×1０0）=0．450N／mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T］=１。３0Ｎ/mm2抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求！(3)撓度計(jì)算最大變形v=0。677×３.５１0×5００．04／(１０0×9００0。00×4166666．8）=0.040mm最大撓度小于500。0／250，滿(mǎn)足要求！五、Ｂ方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:Ｐ=（1。2×１6。８５+１.4０×２.70）×0.188×０.5０0＝２。２5kＮ柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載Ｐ取木方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m）支撐鋼管剪力圖（kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Ｍmａｘ＝0。30４kＮ.m最大變形vmax=0。050mm最大支座力Qmax＝６。96３ｋN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0．３０4×１0６/1０１６０.0=２9.92N／mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于2０5.0N/mm2,滿(mǎn)足要求!支撐鋼管的最大撓度小于５3０.０／150與10mｍ,滿(mǎn)足要求！六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式:N〈［N］=fA其中N——對(duì)拉螺栓所受的拉力;A-—對(duì)拉螺栓有效面積（mm2）;f—-對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取17０N／mｍ2；對(duì)拉螺栓的直徑(mｍ）：１２對(duì)拉螺栓有效直徑(mｍ）：10對(duì)拉螺栓有效面積(mｍ2）：A=７６．000對(duì)拉螺栓最大容許拉力值（kN)：［Ｎ］=１2。９20對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N＝6。9６３對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求！七、H方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：Ｐ＝（1.2×16。85+1。４０×2.70)×0.2０８×０.500=2.５0kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmａｘ=0.７７9ｋN.m最大變形vｍaｘ=0．282mm最大支座力Qmａx=10。98８kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ｆ＝0．７7９×106/1016０．0＝７6。67N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于2０5。0Ｎ/mｍ2，滿(mǎn)足要求！支撐鋼管的最大撓度小于７80．0/15０與10mm,滿(mǎn)足要求！八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式:Ｎ〈[N］=fＡ其中N-—對(duì)拉螺栓所受的拉力;A-—對(duì)拉螺栓有效面積（ｍｍ2);f-—對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N／mｍ2；對(duì)拉螺栓的直徑（mm)：１２對(duì)拉螺栓有效直徑(mｍ):1０對(duì)拉螺栓有效面積(mｍ２)：A＝76。00０對(duì)拉螺栓最大容許拉力值(ｋN):[N]=12．920對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10。９８８對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求！梁側(cè)模板計(jì)算書(shū)一、梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度60０ｍm，高度１６0０ｍm，兩側(cè)樓板厚度130ｍm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距２０0mm，內(nèi)龍骨采用40×9０mｍ木方，外龍骨采用雙鋼管48ｍm×３mｍ.對(duì)拉螺栓布置２道，在斷面內(nèi)水平間距500+５00mm，斷面跨度方向間距6００mm，直徑14mm。面板厚度16mm,剪切強(qiáng)度1．4N/ｍm2,抗彎強(qiáng)度15.0N／mm2,彈性模量６０0０.０Ｎ/mm2.木方剪切強(qiáng)度１.3Ｎ／ｍｍ2，抗彎強(qiáng)度1３．0N/mm2,彈性模量9００0。0Ｎ/mm2。模板組裝示意圖二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值：其中c——混凝土的重力密度，取24.０00kＮ/m3；t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無(wú)資料）取200/(T+1５）,取1.0０0h；Ｔ——混凝土的入模溫度,取25。0０0℃；V——混凝土的澆筑速度,取2.５00m/h;H-—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，?。薄＃?0m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1。２０0；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.200。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=12。0２0kN/m２考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9,實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=0．9×12.020=1０.818kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.９，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0。9×4.０00=3.60０kＮ／ｍ2。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0。30ｍ.荷載計(jì)算值q=１.2×10。８１8×0．3０0+1。40×3。600×0.３00=5．４0６kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩Ｗ分別為：W＝30。０0×1.60×１．60/6=1２.８0ｃｍ3；I=30.00×１。60×1。６0×１.6０/12=１0。2４cm4;計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖（kＮ。ｍ）剪力圖（kＮ）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1＝0。649kNＮ２＝1．7８４kNN3=1．７84kＮN４=0.６49kN最大彎矩M=0。０48kＮ。m最大變形V＝０．2９0ｍm（1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f＝０。０48×1000×1000／1280０=3.750Ｎ／mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］,取1５。00N/mｍ２；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算ｆ〈[ｆ］,滿(mǎn)足要求!（２）抗剪計(jì)算［可以不計(jì)算］截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×973．０/（２×300.0０0×16。000）=0．304Ｎ／mm２截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［Ｔ］＝１。４0N/mｍ２抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T〈［T］，滿(mǎn)足要求！(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值ｖ＝0.290ｍm面板的最大撓度小于30０．０／250,滿(mǎn)足要求!四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載q＝1.２×０。30×１0.８2+1.4×０．30×３。6０＝5。406kＮ/m撓度計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.３0×１0．82=3.245ｋＮ/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算.內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖內(nèi)龍骨彎矩圖（kN。m）內(nèi)龍骨剪力圖(ｋＮ）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：內(nèi)龍骨變形計(jì)算受力圖內(nèi)龍骨變形圖(mｍ）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.675ｋN．m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座F＝４。212kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形Ｖ＝０.63１mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：W=5．00×１0.00×１0．０0／6=83．3３ｃm3;Ｉ=5.00×10.０0×１０。00×10.00/１２=41６．6７cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)＝０。６７5×１06/8３3３3.3=８.10N/ｍm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.０N/mm２,滿(mǎn)足要求!(2）內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:T=3Q/２bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×２703/(2×50×1０0）＝0.811N/ｍm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［Ｔ]＝1。30N/mm２內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求！(3）內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形v=0．63１mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于500.0/250，滿(mǎn)足要求！五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力.支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m)支撐鋼管剪力圖（kＮ）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖（ｍｍ)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mｍax=0.４４2kＮ.m最大變形vmaｘ＝0。1２6mｍ最大支座力Qｍaｘ=9.０５6ｋN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0。４42×1０６/101６0.0=43。50Ｎ/mｍ2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205．0N/ｍｍ2，滿(mǎn)足要求！支撐鋼管的最大撓度小于60０。0／150與１0mm，滿(mǎn)足要求！六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式：N<［Ｎ]=fA其中N——對(duì)拉螺栓所受的拉力；A—-對(duì)拉螺栓有效面積（mm2）;f——對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取17０N/mm2;對(duì)拉螺栓的直徑（mm）：１4對(duì)拉螺栓有效直徑（mｍ）:１２對(duì)拉螺栓有效面積（mm２):A=105.00０對(duì)拉螺栓最大容許拉力值（ｋN）：［N］=１7．８50對(duì)拉螺栓所受的最大拉力（kＮ）：N＝9．０5６對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求！梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2011）.計(jì)算依據(jù)2《施工技術(shù)》200２．3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》.計(jì)算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為１5.3m，梁截面B×Ｄ=600mｍ×1６０0mｍ,立桿的縱距（跨度方向）ｌ=０.４25m，立桿的步距h=1.70m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度１6mｍ，剪切強(qiáng)度1．4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N／mｍ2，彈性模量6000．0N/mm２。木方40×90mｍ，剪切強(qiáng)度1.3N/mｍ2，抗彎強(qiáng)度13.0Ｎ/mm2,彈性模量９500.0Ｎ／mｍ2。梁兩側(cè)立桿間距1.20m（４50+3０0＋4５0）。梁底按照均勻布置承重桿4根計(jì)算。模板自重０．５0ｋＮ／m2，混凝土鋼筋自重25。50kN/m3，施工活荷載4。50kN／m2。扣件計(jì)算折減系數(shù)取1。00.153001530016001600600450300450圖1梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖采用的鋼管類(lèi)型為48×3.0。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算:(１)鋼筋混凝土梁自重(kＮ／m）:ｑ1=25.50０×1．600×0。１００=4．080kN/m（2)模板的自重線(xiàn)荷載(kN/m）:q２=０.5０0×０.1００×(2×1.60０+0。60０)/０。60０=０.317kN/ｍ(３）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN）：經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=（２.50０+2.0００）×0.600×0。100=０。２70kN均布荷載q=1。２0×4.０80+１。20×0.317=５．２７6kＮ／m集中荷載P=1。40×０.270＝0．3７8kN面板的截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：W=1０.00×１.８0×1.80/6=5.40cm3;I＝10。00×1.80×1．８0×1。8０/１２=４．８6ｃm４；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖（kN.ｍ）剪力圖(kN）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:變形計(jì)算受力圖變形圖（mm）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N１=０。208kＮN2=0.５9９kNN3=０。５07ｋNN4=０．91６kNＮ5=0．507kNN6＝0.599kNN７=0。20８kＮ最大彎矩M=0．00５kN．m最大變形Ｖ=0。0１０mm(１)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值ｆ=０。005×10０0×10０0/5400=0．926N/mｍ2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f],取1５．00N/ｍm２;面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f〈[f］，滿(mǎn)足要求!(2）抗剪計(jì)算［可以不計(jì)算］截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×３1９。０/（2×100．000×18．０００)=0.２66N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［T］=1。40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算Ｔ<[T]，滿(mǎn)足要求?。?)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v＝０．０10ｍm面板的最大撓度小于10０.0／25０,滿(mǎn)足要求！二、梁底支撐木方的計(jì)算(一)梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下:均布荷載ｑ＝0.916/0．1０0=9．15７ｋＮ/ｍ最大彎矩M=0.１ｑl2=０。1×９.１6×0。10×0．10=０.00９kN.ｍ最大剪力Q=０．６×0.100×9。1５7=０。549kN最大支座力N=1.1×0.100×９．157=1。007kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:Ｗ=4。00×9.00×９.00/6＝54．00cm3；Ｉ＝4。00×9．00×９。00×9。0０／12=２43。00cｍ4；(1）木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0。００９×１０６／５４000.0＝0.１7Ｎ／mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13。０N/ｍm2,滿(mǎn)足要求！（2)木方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:T＝3Q／2bh＜[T］截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×549/（2×40×９0）＝０.229N/mｍ2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［T]=1。30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求！(3)木方撓度計(jì)算均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到4．９89ｋN/m最大變形v=0．６77×4.９８9×10０。04/（10０×9500．00×2430000.０)=０。000mｍ木方的最大撓度小于100．0/２50,滿(mǎn)足要求!三、梁底支撐鋼管計(jì)算（一)梁底支撐橫向鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖（kN．ｍ)支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖(mｍ）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmaｘ=0.048kN。ｍ最大變形ｖmax=0。０２6mm最大支座力Qｍaｘ=1。665kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度ｆ＝0.048×106／４４９1.0＝１０.６９N／mｍ2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2，滿(mǎn)足要求！支撐鋼管的最大撓度小于５00。０/150與10mｍ,滿(mǎn)足要求?。ǘ┝旱字慰v向鋼管計(jì)算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m)支撐鋼管剪力圖（ｋN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩Mmax＝0.2５０kN．m最大變形vｍax=0.093mm最大支座力Qｍax=7。2８4kＮ抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0．250×１０6/4４9１．０=55．61Ｎ/mm２支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N／mm2,滿(mǎn)足要求！支撐鋼管的最大撓度小于４00。0/15０與１0mｍ，滿(mǎn)足要求！四、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算：Ｒ≤Rｃ其中Rｃ——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，R=7。28kＮ單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求！五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力Ｎ1=7。2８kＮ(已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重Ｎ2=1.20×0.100×15。300＝1.82７kNN=7．2８４+1。827=9。11１kＮ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比l0／ｉ查表得到;i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm)；ｉ=1。6０Ａ--立桿凈截面面積(cm２);A＝4。24Ｗ-—立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=4。4９-—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm２)；[f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，［f]=20５。00N／mm2；l0—-計(jì)算長(zhǎng)度（ｍ）；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(１)或(２)計(jì)算l0=k１uh（1）l0=（h+2a）（2)k1——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163；u——計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表５．３。３;u=1.700a—-立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度;a=0.30m；公式（1)的計(jì)算結(jié)果：ｌ0=1。163×1.70０×1.6０=３。163m=3163/16.0=19８.３3０=０.１84＝911１/(０．18４×424）=11６．881N/ｍｍ２,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<[f]，滿(mǎn)足要求！公式（2）的計(jì)算結(jié)果：ｌ0=1.６0０+2×0．300＝2.200ｍ=2200/16.0=１３7.931=0。363=9111／（0。3６3×４2４)＝５9。282N／mｍ2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<[f］，滿(mǎn)足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3)計(jì)算l０=ｋ１k2（h+２ａ）(３)k２-—計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),按照表2取值為1.0３2；公式(3）的計(jì)算結(jié)果：ｌ0=１．163×1．032×（1。600+2×０。300)＝２．６40ｍ＝２６40/16.0=165.547=０．260=9１１1/（0。260×4２4)=82．808N／mm２，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<［f］,滿(mǎn)足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表１模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)k1————-—-——-———————————-————————-————-———步距ｈ(m）ｈ≤0。90。９＜h≤1。21。２<h≤1．５1。５〈h≤2.１k１1。243１。1851。1671．１63——-—————————-——-——-—-————-——————--———--表２模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)k２———-—-——-———————--—-——-——-———--—-—-——-——-——-—Ｈ（m）４6８10121416１８20253０3540h+２a或u1h(m）1．３51.０1.0141.02６1。0391．0421．0５4１。061１。0811.０921．1131。１3７1.1551.1７3１.441．01.01２１．0221。0３11.0391。0471.056１.0641.0721.09２1.1１11．129１．149１。531.01。００71．０151。02４1.0311．0391.０471.0551。0６2１．0791。0971。１1４1．1３21。621.０1.0071.0１41。0211.02９1。036１．0431．051１。0561.0741．0901.10６１.1２31。801.01。0０7１。01４１.0201。0２６１．0３３1.0４0１.0４６１。052１.0671．0８11.0９61.1111.921。０1．0071。0121.０181．02４1.0301。03５１。０421．0４8１。０62１。0761．0901．1042.04１。０１.０071。0１2１。0１81.0２21.0291。0３5１。０391.044１．０60１。0７３1.０871.101２.２51.01。００７1.0１01．０161．０20１．0271。032１。03７１。0４2１．0571．0701.0811．０９４２.70１.０1.０071.０101．01６1．0201．0271．0321.０３71．04２１．0５3１．０661．０78１．０91——————————————————-——————--——-——--——-—--—-———————以上表參照：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》樓板模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)１《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ１3０—2011）。計(jì)算依據(jù)2《施工技術(shù)》2002。３?！犊奂戒摴苣０甯咧渭茉O(shè)計(jì)和使用安全》。計(jì)算參數(shù)：模板支架搭設(shè)高度為１5。3ｍ,立桿的縱距ｂ=0.８5m,立桿的橫距l(xiāng)＝0.８5m，立桿的步距h＝１。70m。面板厚度１6mm，剪切強(qiáng)度1.4N/ｍm2，抗彎強(qiáng)度15.０N/mm２，彈性模量6000.0Ｎ/mm２。木方40×９0ｍm，間距150mm，剪切強(qiáng)度1.3Ｎ/mm2,抗彎強(qiáng)度13。０N/mm２，彈性模量9０00。0Ｎ/mm2。梁頂托采用10０×１00ｍm木方。模板自重0。3０kN/ｍ2,混凝土鋼筋自重２5.1０ｋN／m3，施工活荷載4．5０ｋN/m2.扣件計(jì)算折減系數(shù)?。?。０0。圖樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元采用的鋼管類(lèi)型為4８×3．0。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度.模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q１=２5.100×０．１30×0。８50+0.3００×0.850＝3。０2９ｋN／ｍ活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q２＝(2。00０＋2。5０0）×0.8５0=3.８25kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=８5.00×1.６０×１．60/６＝36。2７cm3;Ｉ=8５.0０×1．60×1．６0×1.60/12=29.01ｃm4；（１)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=M/W＜[ｆ］其中ｆ——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值（N／mｍ2）；M——面板的最大彎距（N。mm）;Ｗ-—面板的凈截面抵抗矩；［ｆ］—-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15。00Ｎ/mｍ２；Ｍ=0.10０ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kＮ/m)；經(jīng)計(jì)算得到Ｍ=0.100×（1.２0×3。0２9+１．4０×3．8２5)×0。15０×０．150=0．０20kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=０。020×1000×1000/３６267＝0.558N/mｍ2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f＜［ｆ］，滿(mǎn)足要求!（2）抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]T＝3Q/2ｂh〈[Ｔ］其中最大剪力Q＝０.600×（１。2０×3.０29+１。4×3．825）×0。150＝0．8０9ｋN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×8０９．0/（2×８５０.000×16.０00）=０。０８９N/ｍｍ2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［Ｔ]=1.40N/ｍｍ2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T＜［T］,滿(mǎn)足要求?。?)撓度計(jì)算ｖ＝0.6７7ql４／1００ＥI〈［v］=l/２５0面板最大撓度計(jì)算值v=0。677×3。029×1504/(1０0×６０00×2901３3）=０。006mm面板的最大撓度小于150．0/2５０,滿(mǎn)足要求！二、支撐木方的計(jì)算木方按照均布荷載計(jì)算。1．荷載的計(jì)算（１）鋼筋混凝土板自重（kN/ｍ):q11=２5。100×０。１30×0．15０＝０.48９ｋＮ/ｍ（2）模板的自重線(xiàn)荷載（ｋN/m)：ｑ１２=0．300×０.１５0＝0.0４5kＮ/m（3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kＮ/ｍ)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值ｑ2=(2．５00+2．0０0）×０。１50=０。6７5kN／m靜荷載ｑ1=１。２０×0.４89+1.２0×0．045=0。6４１kN/m活荷載q2=1.4０×0．675=０.9４5kN/m計(jì)算單元內(nèi)的木方集中力為(0．9４5+０.6４１)×０。８５０＝１.３48ｋN2．木方的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.3４8/0.850=１.586kＮ/ｍ最大彎矩M=0．1qｌ2=0．1×1．59×0。85×０。85=0。11５kN.m最大剪力Q=0．6×0。850×1。5８６＝0．809kN最大支座力N=1。1×0。850×1.5８6=1。483kＮ木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：Ｗ＝4．00×9．00×9。00／6＝5４.00cm３;I=4。0０×9。00×9.00×9.0０/12=24３．00cm４;（１）木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)＝0．115×１０6/54000.0=2。1２Ｎ/ｍｍ2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于１3．0N/mｍ2,滿(mǎn)足要求！(2)木方抗剪計(jì)算［可以不計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公式如下：Q=０．6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足：T=3Q／2bｈ＜[T］截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×８０９/(2×4０×90)＝０．３37N/mｍ２截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［Ｔ］＝1．30N/mm２木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求！（3）木方撓度計(jì)算均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到０。５３４kN/ｍ最大變形ｖ=0．6７７×0．53４×850。04／(１0０×900０．00×2430000.０）＝0．08６ｍm木方的最大撓度小于850.０／2５0,滿(mǎn)足要求！三、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算.集中荷載取木方的支座力Ｐ＝１.4８3kN均布荷載取托梁的自重q=0.0９6kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(ｋＮ。ｍ)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖（mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M＝0.723kN．m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座Ｆ=9.３09kＮ經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=０.１61ｍm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W＝10。0０×10.00×１0.00/６＝166.67cm3；I=10.00×１0.0０×10。00×１0.00/1２=833。33ｃｍ4;（1）頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.723×10６／1６666６。7＝4。34N/mm２頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于１3．０N/mm2，滿(mǎn)足要求！（２）頂托梁抗剪計(jì)算［可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:Ｔ=3Ｑ/2bh〈［Ｔ］截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值Ｔ=3×4818/(2×１00×１００）=0。７23N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[Ｔ]=１.30N/ｍｍ2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求!(3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形ｖ=0.１61mm頂托梁的最大撓度小于8５0.０/250，滿(mǎn)足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算：R≤Rｃ其中Rc—-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8．0０kＮ；R—-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；上部荷載沒(méi)有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿，無(wú)需計(jì)算.五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載.1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1）腳手架鋼管的自重(kN）：NＧ1=0．10０×１5．300=１．523kＮ鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值,設(shè)計(jì)人員可根據(jù)情況修改。（２）模板的自重（kN）：NG２=0。３00×0．850×0.８50=０。2１７kN（3)鋼筋混凝土樓板自重（ｋN):ＮG3=25．1０0×0．13０×0.８5０×０.850=2.358ｋN經(jīng)計(jì)算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值ＮＧ=(NG1+NG2+NG3)=4。０97ｋN.2?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載.經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=（２.50０+2．000）×０.85０×０。850=3．２5１kＮ３．不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N＝１.20NＧ+１。40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中Ｎ——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，Ｎ=９.47kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0／i查表得到；i—-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm)；i=1.6０A-—立桿凈截面面積（cm2）;Ａ=4。24W—-立桿凈截面抵抗矩(cｍ3)；W=4。49-—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值（Ｎ/ｍm２）；［f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，［f］=205．00Ｎ/mm2;l0—-計(jì)算長(zhǎng)度(ｍ);如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架,由公式(1)或(2）計(jì)算l0=k1ｕh（1)l０=(h＋2a）（２）ｋ1——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為1．163；u—-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5。３．３;u=１。７00a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0．3０m;公式(1)的計(jì)算結(jié)果:l0=1.163×1．7０0×1．6０=3．163m=3163/1６.0=198。３30=0。1８4=9468／（０。1８４×424)=121.461N／ｍm２，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算＜［f]，滿(mǎn)足要求！公式（2）的計(jì)算結(jié)果:l0=1．600+2×０。3０0=２。2００m=2200／16.0=137.9３1=０.３６3=９468/（０．3６3×４２４)=６1。6０5N/ｍm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算＜［f]，滿(mǎn)足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計(jì)算l０=ｋ1k2(ｈ+2a）（3）k２——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表2取值為1。032;公式（3)的計(jì)算結(jié)果：ｌ0=1．1６3×1．０32×(1．600＋2×0。300)=2.６40ｍ=2６40/16。0=１６５.547=0．26０＝9468／(0。２６0×424)＝8６.052N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算〈[f］，滿(mǎn)足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。五、構(gòu)造措施1、每根立桿底部均應(yīng)設(shè)置1０0×10０×６MM的鐵板底座.2、必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距離底上皮不大于20０mm處3、立桿的接長(zhǎng)采用對(duì)接扣件，兩根相鄰的立桿接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)接頭在高方向錯(cuò)開(kāi)的距離不小于５00mm。4、滿(mǎn)堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置.5、滿(mǎn)堂模板支架兩端與中間每隔四排立桿在中間的一道水平拉結(jié)桿處設(shè)置一道水平剪刀撐。6、剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相鄰的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件的中心線(xiàn)至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150ｍm.7、剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)宜采用搭接，搭接長(zhǎng)度不小于10０0ｍm，采用不少于兩個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于１0０mm.8、梁和板的立柱,其縱橫向間距應(yīng)相等或成倍數(shù)。9、滿(mǎn)堂鋼管支架，在最頂步距兩水平拉桿中間應(yīng)加設(shè)一道水平拉桿.１0、所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂勞。1１、嚴(yán)禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯(cuò)開(kāi)固定在水平拉桿上。1２、滿(mǎn)堂模板支架立柱，在外側(cè)周?chē)鷳?yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐,中間在縱橫向應(yīng)每隔5M左右設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度為5M,并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊，夾角為4５o～6０o.１３、縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐,在有水平剪刀撐的部位，應(yīng)在每個(gè)剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。六、高大支模支撐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及搭設(shè)方法1、回填土及滿(mǎn)堂架底部處理⑴、回填土：按規(guī)范要求分層30～50ＣＭ回填土方,并用1６T壓路機(jī)進(jìn)行碾壓。⑵、砼硬化場(chǎng)地:150厚碎石墊層并壓實(shí)，上澆C20砼200厚。⑶、滿(mǎn)堂架底部處理:每根立桿下墊6厚100×1００的鐵板，再豎立桿。2、柱模板設(shè)計(jì)與安裝⑴材料:梁、板、柱模板均采用十一夾板,厚度為16mm。豎楞采用40＊90方木，水平加固桿件采用Φ48壁厚3mm的鋼管.加固螺桿采用Φ１2ｍm對(duì)拉螺桿,水平間距５０0mm，豎向間距40０mm。第１排螺桿距地面不超過(guò)２5０ｍm。⑵施工流程：柱定位放線(xiàn)→加焊模板定位鋼筋→拼裝模板→支設(shè)模板→調(diào)整定位→加固模板（上螺桿、水平鋼管)→加設(shè)斜向頂拉撐（調(diào)整垂直度)→加設(shè)水平系桿，確保其整體穩(wěn)定性。柱用16ｍm厚十一夾板做模板，４０*90mm木方做豎楞，間距300mm,外用2Φ48鋼管做水平橫楞，控制柱斷面和固定圍楞，水平鋼管(柱箍）間距為50０mm,第一道鋼管距地面250mｍ，用Φ2０塑料管內(nèi)穿Φ1２對(duì)拉螺栓，山形卡子固定。3、梁、樓板模板⑴、在復(fù)核梁底標(biāo)高、校正軸線(xiàn)無(wú)誤后，搭設(shè)、調(diào)平梁、板支架，在橫楞上鋪放底模并固定。對(duì)于跨度超過(guò)4米⑵、施工流程如下:復(fù)核梁底板底標(biāo)高、調(diào)整梁底模位置→搭設(shè)梁模支架→安裝梁底?！匆?guī)范要求起拱→綁扎梁鋼筋→安裝兩側(cè)梁?！惭b對(duì)拉螺桿→復(fù)核、調(diào)整梁截面尺寸→鋪設(shè)板模。⑶、注意事項(xiàng)。①、梁側(cè)模豎楞間距為100mm,螺桿水平間距、豎向間距均為５0０mm;②、梁柱交接的核心區(qū)模板復(fù)雜，要求拼縫嚴(yán)密、加固牢靠;③、底模起拱應(yīng)在鋼筋綁扎以前進(jìn)行；④、大梁梁底均采用２排立桿，所有立桿沿梁長(zhǎng)度方向的間距為425mm，立桿底部加墊鐵板；⑤、檢查梁截面模板尺寸、預(yù)拱度、預(yù)留孔洞等,確認(rèn)無(wú)誤后加固；⑥、在支撐的高度方向每17０0mｍ高度設(shè)置一道水平系桿,底部距底托頂面200ｍm高度處設(shè)置一道水平掃地桿；⑦、在每一道大梁的兩側(cè)各設(shè)置一道剪刀撐,確保鋼管架的整體穩(wěn)定性；⑧、模板的平整度、預(yù)拱度必須仔細(xì)核查到位;⑨、單塊就位拼裝時(shí),每個(gè)跨度先從四周向中間鋪設(shè);⑩、模板接縫處下方必須有木方,木方搭接的位置必須相互錯(cuò)開(kāi)100０mm以上。附：梁，板模板支設(shè)示意圖模板支設(shè)質(zhì)量檢驗(yàn)允許偏差如下表：序號(hào)項(xiàng)目允許偏差mm1軸線(xiàn)位移柱、梁、墻52標(biāo)高±53截面尺寸柱、梁、墻+４—54每層垂直度6５相鄰兩板表面高低差26表面平整度5７預(yù)埋鋼板中心線(xiàn)位移３8預(yù)埋管預(yù)留孔中心線(xiàn)位移３9預(yù)埋螺栓中心線(xiàn)位移2外露長(zhǎng)度+10-01０預(yù)留洞中心線(xiàn)位移10截面內(nèi)部尺寸+10－0七、高大支?；炷潦┕ひc(diǎn)由于高大支模結(jié)構(gòu)的截面尺寸較大，鋼筋密集，混凝土連續(xù)施工強(qiáng)度大、難度高,個(gè)別節(jié)點(diǎn)施工過(guò)程復(fù)雜，施工中必須采用有效的措施保證混凝土振搗密實(shí)并不產(chǎn)生離析現(xiàn)象，預(yù)防新澆混凝土產(chǎn)生溫度裂縫等。施工主要控制措施如下：1、為避免混凝土內(nèi)外產(chǎn)生的溫差過(guò)大，優(yōu)先選用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥.在澆筑混凝土以前及時(shí)與混凝土供應(yīng)商進(jìn)行聯(lián)系，確定混凝土的配合比、外加劑等材料的摻用情況；為防止混凝土運(yùn)輸過(guò)程中由于塞車(chē)出現(xiàn)砼供應(yīng)不上的問(wèn)題,要求砼攪拌站在砼運(yùn)輸路線(xiàn)上有多種選擇，確保有2條可以選擇的運(yùn)輸路線(xiàn).2、對(duì)節(jié)點(diǎn)鋼筋密集部位，擬根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際要求來(lái)調(diào)整混凝土粗骨料的直徑，確保該節(jié)點(diǎn)混凝土質(zhì)量。3、混凝土坍落度控制在1４~１8,同時(shí),為有效的降低混凝土的最大溫升，減緩混凝土的凝固時(shí)間,在混凝土中摻用優(yōu)質(zhì)粉煤灰和適量減水劑,使混凝土緩凝，推遲水化熱峰值的出現(xiàn)時(shí)間,使溫升時(shí)間延長(zhǎng)，給后續(xù)工作及混凝土養(yǎng)護(hù)帶來(lái)便利。4、混凝土澆筑前做好混凝土輸送泵等機(jī)具的維護(hù)和