高速公路路側(cè)回龍灣小區(qū)C區(qū)聲屏障工程計算書

高速公路路側(cè)回龍灣小區(qū)C區(qū)聲屏障工程第1頁，共15頁一、風(fēng)、雪荷載(FX-1)執(zhí)行規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012),本文簡稱《荷載規(guī)范》1查詢結(jié)果所在地點：四川成都市海拔高度：0.0m基本氣溫(最低～最高)：-1.0℃～34.0℃雪荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)分區(qū)：Ⅲ重現(xiàn)期(年)1050100風(fēng)壓(kN/m2)0.200.300.35雪壓(kN/m2)0.100.100.152設(shè)計資料2.1已知條件基本風(fēng)壓：w0=0.30kN/m2基本雪壓：s0=0.10kN/m2結(jié)構(gòu)類型：圍護(hù)結(jié)構(gòu)計算位置的高度：z=30.00m地面粗糙度：B修正系數(shù)η：1.00風(fēng)荷載局部體型系數(shù)：μsl=1.30屋面積雪分布系數(shù)：μr=1.002.2計算內(nèi)容(1)風(fēng)壓高度變化系數(shù)(2)陣風(fēng)系數(shù)(3)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(4)雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值3計算過程和計算結(jié)果3.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)離地面高度取計算點的高度z=30.00m查《荷載規(guī)范》表8.2.1,風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz=1.39考慮修正系數(shù)η后,μz=μzη=1.39×1.00=1.393.2陣風(fēng)系數(shù)離地面高度取計算點的高度z=30.00m查《荷載規(guī)范》表8.6.1,陣風(fēng)系數(shù)βgz=1.593.3風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)《荷載規(guī)范》公式8.1.1-2wk=βgzμsμzw0=1.59×1.30×1.39×0.30=0.86kN/m23.4雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)《荷載規(guī)范》公式7.1.1sk=μrs0=1.00×0.10=0.10kN/m2

二、多柱樁承臺設(shè)計（DZZCT-1）設(shè)計依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010(2015年版)),本文簡稱《混凝土規(guī)范》《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011),本文簡稱《地基規(guī)范》《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012),本文簡稱《荷載規(guī)范》《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008),本文簡稱《樁基規(guī)范》設(shè)計資料2.1已知條件2.1.1基本參數(shù)承臺效應(yīng)：不考慮 基礎(chǔ)與覆土平均容重(kN/m3)：20.0地震組合：水平地震2.1.2樁信息樁坐標(biāo)(m)：樁1：（-4.000，0.000）；樁2：（0.000，0.000）；樁3：（4.000，0.000）；樁類型：不擴底干作業(yè)鉆孔樁（清底干凈）成樁方法：非擠土樁 承載力性狀：端承樁樁長(m)：5.000 截面：圓形；直徑(mm)：600樁端后注漿:否2.1.3樁承載力參數(shù)豎向承載力計算豎向承載力計算方法：靜載試驗法設(shè)計地震分組：第一組 地震烈度：8度設(shè)防（0.20g）靜載試驗法單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk(kN)：水平承載力計算水平承載力計算方法：靜載試驗法 樁頂軸力取值方法：交互值靜載試驗法單樁水平承載力特征值Rha(kN)：樁頂約束情況：固接 樁頂約束控制：位移控制樁身配筋率：0.50% 樁頂允許水平位移(mm)：10.0承臺與地基土摩擦系數(shù)：0.25 是否考慮群樁效應(yīng)：是抗拔承載力計算抗拔承載力計算方法：靜載試驗法靜載試驗法整體抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)：1000.000靜載試驗法非整體抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)：1000.0002.1.4土層信息地面標(biāo)高(m)：0.000地下水標(biāo)高(m)：-8.000層號土類名稱層厚(m)層底標(biāo)高（m）重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)壓縮模量(MPa)承載力特征值fak(kPa)液性指數(shù)孔隙比含水比密實度飽和度frk(kPa)風(fēng)化程度1粘性土5.00-5.0018.0019.0010.00160.000.6000.7002粘性土5.00-10.0018.0019.0010.00160.000.6000.700層號側(cè)阻力qsik(kPa)端阻力qpk(kPa)m(MN/m4)內(nèi)摩擦角（°）抗拔系數(shù)標(biāo)貫擊數(shù)粘粒含量(%)120.0080.0015.0025.00.7510220.0080.0015.0025.00.75102.1.5柱信息柱編號坐標(biāo)（m）尺寸（mm）轉(zhuǎn)角(度)設(shè)計值標(biāo)準(zhǔn)值準(zhǔn)永久值1（-4.000，0.000）矩形B×H：500×5000.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.002（-2.000，0.000）矩形B×H：500×5000.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.003（0.000，0.000）矩形B×H：500×5000.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.004（2.000，0.000）矩形B×H：500×5000.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.005（4.000，0.000）矩形B×H：500×5000.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00N：10.00Mx：44.70My：44.70Vx：14.00Vy：14.00注：荷載單位：N、V-kN；M-kN.m2.1.6配筋信息承臺混凝土強度等級：C30 樁混凝土強度等級：C30承臺鋼筋級別：HRB400 樁縱筋級別：HRB400承臺配筋計算as(mm) 50 樁箍筋級別：柱混凝土強度等級：C30 樁配筋計算as(mm)：2.2計算內(nèi)容樁基承載力驗算（樁基豎向承載力、軟弱下臥層、抗拔承載力、水平承載力）位移計算樁內(nèi)力配筋計算承臺計算(受彎、單柱對承臺沖切、多柱對承臺沖切、單樁對承臺沖切、多樁對承臺沖切、受剪計算、局壓計算)計算及結(jié)果鋼筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5003.1計算參數(shù)及荷載統(tǒng)計基本參數(shù)：樁群形心坐標(biāo)（m）：(0.000,0.000)承臺形心坐標(biāo)（m）：(0.000,0.000)承臺平面面積A（m2）：承臺底埋深h（m）：0.000樁身截面面積Aps（m2樁身周長u（m）：1.885樁端面積Ap（m2等效直徑（m）：d=0.600樁中心距(m)：Sa距徑比S作用于承臺底面樁群形心處的合力標(biāo)準(zhǔn)組合：荷載：F：50.00kNVx：70.00kNVy：70.00kNMx：181.50kN.mM承臺和承臺上土重：G：0.00kNVx：0.00kNVy：0.00kNMx：0.00kN.mM基本組合：荷載：F：50.00kNVx：70.00kNVy：70.00kNMx：181.50kN.mM承臺和承臺上土重：G：0.00kNVx：0.00kNVy：0.00kNMx：0.00kN.mM準(zhǔn)永久組合：荷載：F：50.00kNVx：70.00kNVy：70.00kNMx：181.50kN.mM承臺和承臺上土重：G：0.00kNVx：0.00kNVy：0.00kNMx：0.00kN.mM3.2樁基承載力驗算(標(biāo)準(zhǔn)組合作用下計算)3.2.1基樁抗壓承載力根據(jù)《樁基規(guī)范》5.2.2及5.2.3條：單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk單樁豎向承載力特征值Ra不考慮承臺效應(yīng)，基樁豎向承載力特征值R=3.2.2抗壓驗算根據(jù)《樁基規(guī)范》5.1.1和5.2.1條：考慮地震作用時：軸心豎向力作用下：，應(yīng)符合偏心豎向力作用下：，應(yīng)符合樁頂全反力軸心豎向力作用下：NEk偏心豎向力作用下：樁1：-16.52(kN)；樁2：16.67(kN)；樁3：49.85(kN)；軸壓驗算NEk≤1.25R（16.67kN≤1250.00kN），偏壓驗算NEkmax≤1.5R（49.85kN≤1500.00kN），3.2.3軟弱下臥層驗算樁距大于6d的群樁基礎(chǔ)，不進(jìn)行軟弱下臥層驗算。需要進(jìn)行軟弱下臥層驗算，在交互界面中"軟弱下臥層計算"選擇"全考慮"3.2.4基樁抗拔承載力靜載試驗，樁基呈整體破壞基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tgk群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重除以樁數(shù)Ggp基樁抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tgk靜載試驗，樁基呈非整體破壞基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tuk基樁自重Gp基樁抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)Tuk3.2.5抗拔承載力驗算呈整體破壞，根據(jù)《樁基規(guī)范》式5.4.5-1驗算：樁頂最大拉力Ntmax≤Tgk/2+Ggp（16.52kN呈非整體破壞，根據(jù)《樁基規(guī)范》式5.4.5-2驗算：樁頂最大拉力Ntmax≤Tuk/2+Gp（16.52kN≤3.2.6基樁水平承載力單樁水平承載力特征值RhaX向承載力單樁X向水平承載力特征值RhaY向承載力單樁Y向水平承載力特征值Rha基樁水平承載力特征值Rh根據(jù)《樁基規(guī)范》5.7.3條：RX向承載力非抗震或SaX向承臺受側(cè)向土抗力一邊的計算寬度Bc樁的相互影響效應(yīng)系數(shù)ηi=(SaX樁頂約束效應(yīng)系數(shù)ηr承臺側(cè)向土水平抗力效應(yīng)系數(shù)ηl=m承臺底地基土分擔(dān)的豎向總荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pc承臺底摩阻效應(yīng)系數(shù)ηb=μ群樁效應(yīng)綜合系數(shù)ηh基樁X向水平承載力特征值RhY向承載力不考慮群樁效應(yīng)：群樁效應(yīng)綜合系數(shù)ηh基樁Y向水平承載力特征值Rh3.2.7水平承載力驗算根據(jù)《樁基規(guī)范》5.1.1(式5.1.1-3)及5.7.1條：X向：Hik=HHik≤Rh（23.33kN≤2288.705kN），Y向：Hik=HHik≤Rh（23.33kN≤1000.000kN），3.3樁身內(nèi)力配筋計算(基本組合作用下計算)X向樁身最大剪力：23.33(kN)；樁身最大彎矩：60.50(kN)；Y向樁身最大剪力：23.37(kN)；樁身最大彎矩：-19.69(kN)；樁軸力：樁1：-23.90(kN)；樁2：16.67(kN)；樁3：57.24(kN)；樁號全部縱筋(mm2)全部箍筋(mm2/m)縱筋最小配筋長度(m)壓屈計算長度(m)1141410205.0003.5002141410205.0003.5003141410205.0003.5003.4承臺受力(基本組合作用下計算)3.4.1樁頂凈反力（G=0.00kN）樁1：-16.52(kN)；樁2：16.67(kN)；樁3：49.85(kN)；3.4.2受彎計算彎矩計算方法為截面法，計算公式如下：式中：Mx、My——分別為繞x軸和繞y軸方向計算截面處的彎矩設(shè)計值；Ni——不計承臺及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合下的第i基樁或復(fù)合基樁豎向反力設(shè)計值；xi、yi——第i基樁距離垂直y軸和x軸方向自樁軸線到相應(yīng)計算截面的距離；Mxj、Myj——上部結(jié)構(gòu)j的彎矩設(shè)計值。繞Y軸抗彎計算截面M（kN.m）b（mm）h0（mmAs（mm2/m10.00600550上0/下0249.27600550上0/下31439.49600550上0/下60442.63600550上0/下2715-12.15600550上77/下0627.15600550上0/下1727-17.63600550上112/下0813.84600550上0/下889-45.94600550上292/下0100.00600550上0/下0承臺上部X向主筋配置：E20@200(1571mm2/m,0.262%)>As=292mm2/m，滿足。承臺下部X向主筋配置：E20@200(1571mm2/m,0.262%)>As=314mm2/m，滿足。繞X軸抗彎計算截面M（kN.m）b（mm）h0（mmAs（mm2/m10.0012000550上0/下582-181.5012000550上58/下0承臺上部Y向主筋配置：E20@50(6283mm2/m,1.047%)>As=58mm2/m，滿足。承臺下部Y向主筋配置：E20@50(6283mm2/m,1.047%)>As=58mm2/m，滿足。3.4.3柱對承臺沖切計算根據(jù)《樁基規(guī)范》5.9.7計算柱對承臺的沖切考慮地震作用時式中：Fl——不計承臺及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合下作用于沖切破壞錐體上的沖切力設(shè)計值；F——不計承臺及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合作用下柱(墻)底的豎向荷載設(shè)計值；∑Qi——不計承臺及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合下沖切破壞錐體內(nèi)各基樁或復(fù)合基樁的反力設(shè)計值之和；ft——承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值；um——沖切破壞錐體一半有效高度處的周長；h0——承臺沖切破壞錐體的有效高度；βhp——受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時，βhp取1.0；當(dāng)h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線形內(nèi)插法取用；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，γRE=0.85。β——柱(墻)沖切系數(shù)；為各沖切邊沖切系數(shù)的加權(quán)平均值。λ——沖跨比，λ=a0/h0，a0為沖跨，即柱（墻）邊或承臺變階處到樁邊的水平距離；當(dāng)λ<0.25時，取λ=0.25，當(dāng)λ>1.0，取λ=1.0，λ滿足0.25~1.0。柱號ββh0（mmft(N/mm2umm（mm抗沖切力(kN)沖切力Fl結(jié)論11.0000.7005501.431200777.2526.52滿足21.0000.7005501.431200777.2510.00滿足41.0000.7005501.431200777.2510.00滿足3.4.4樁對承臺沖切計算根據(jù)《樁基規(guī)范》5.9.8計算樁對承臺的沖切考慮地震作用時式中：Nl——不計承臺及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合下作用于沖切破壞錐體上的沖切力設(shè)計值；ft——承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值；βhp——受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時，βhp取1.0；當(dāng)h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線形內(nèi)插法取用；um——沖切破壞錐體一半有效高度處的周長；h0——承臺外邊緣的有效高度；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，γRE=0.85。β——樁沖切系數(shù)。為各沖切邊沖切系數(shù)的加權(quán)平均值；λ——沖跨比，λ=a0/h0，a0為樁邊到柱邊或承臺變階處水平距離；當(dāng)λ<0.25時，取λ=0.25，當(dāng)λ>1.0，取λ=1.0，λ滿足0.25~1.0。樁號ββh0（mmft(N/mm2umm（mm抗沖切力(kN)沖切力Nl結(jié)論21.0000.4675501.431200518.166.67滿足31.0000.4675501.431200518.1639.85滿足3.4.5受剪驗算根據(jù)《樁基規(guī)范》5.9.10計算剪切計算考慮地震作用時式中：V——斜截面的最大剪力設(shè)計值；ft——混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；b0——承臺計算截面處的計算寬度；h0——承臺計算截面處的有效高度；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，γRE=0.85。βhs——受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)有效高度h0小于800mm時，h0取800mm；h0大于2000mm時，h0取2000mm；α——剪切系數(shù)；λ——計算截面處的剪跨比；λx=ax/h0，λy=ay/h0，此處，ax、ay=M/V，當(dāng)λ<0.25時，取λ=0.25；當(dāng)λ>3時，取λ=3，λ滿足0.25~3.0。Y向剪切面驗算截面h0(mm)b0(mm)ft(N/mm2βhsα抗剪切力(kN)剪切力(kN)結(jié)論15506001.431.0001.40777.250.00滿足25506001.431.0000.44242.8926.52滿足35506001.431.0001.06588.6426.52滿足45506001.431.0000.56311.1736.52滿足55506001.431.0001.09605.3236.52滿足65506001.431.0000.66366.1229.85滿足75506001.431.0000.84468.5429.85滿足85506001.431.0001.07595.4639.85滿足95506001.431.0000.57313.8539.85滿足105506001.431.0001.40777.250.00滿足X向剪切面驗算截面h0(mm)b0(mm)ft(N/mm2βhsα抗剪切力(kN)剪切力(kN)結(jié)論1550120001.431.0000.444857.790.00滿足2550120001.431.0001.4015544.940.00滿足3.4.6局壓驗算根據(jù)《樁基規(guī)范》5.9.15及《混凝土規(guī)范》6.6.3進(jìn)行柱下、樁上承臺局部受壓驗算(Aln=Al)考慮地震作用時式中：Fl——局部受壓面上作用的局部壓力設(shè)計值；βc——混凝土強度影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強度等級不超過C50時，取1.0，當(dāng)混凝土等級為C80時，取0.8，其間按線性內(nèi)插法確定；βl——混凝土局部時的強度提高系數(shù)；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，γRE=1.00。Al——混凝土局部受壓面積；Ab——局部受壓時的計算底面積。柱對承臺的局壓驗算：柱號Ab(m2)Al(m2)βlβcfc(N/mm2局壓承載力設(shè)計值(kN)Fl(kN)結(jié)論10.900.251.901.0014.306104.7810.00滿足20.900.251.901.0014.306104.7810.00滿足30.900.251.901.0014.306104.7810.00滿足40.900.251.901.0014.306104.7810.00滿足50.900.251.901.0014.306104.7810.00滿足樁對承臺的局壓驗算：樁號Ab(m2)Al(m2)βlβcfc(N/mm2局壓承載力設(shè)計值(kN)Fl(kN)結(jié)論12.540.283.001.0014.3010916.7216.52滿足22.540.283.001.0014.3010916.7216.67滿足32.540.283.001.0014.3010916.7249.85滿足3.4.7承臺受力計算結(jié)果承臺上部X向主筋配置：E20@200(1571mm2/m,0.262%)>As=292mm2/m，滿足。承臺下部X向主筋配置：E20@200(1571mm2/m,0.262%)>As=314mm2/m，滿足。承臺上部Y向主筋配置：E20@50(6283mm2/m,1.047%)>As=58mm2/m，滿足。承臺下部Y向主筋配置：E20@50(6283mm2/m,1.047%)>As=58mm2/m，滿足。柱對承臺的沖切驗算：滿足樁對承臺的沖切驗算：滿足剪切驗算：滿足柱對承臺的局壓驗算：滿足樁對承臺的局壓驗算：滿足

三、鋼連續(xù)梁計算(GLX-1)執(zhí)行規(guī)范:《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012),本文簡稱《荷載規(guī)范》《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2017),本文簡稱《鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》1基本信息左支座固定右支座自由跨號跨長(m)截面名稱15.000熱軋寬翼緣H型鋼(GB11263-2017):xh=HW200x200(型號)xh=HW200x200各跨截面幾何特性：全截面跨號面積(cm2)慣性矩Ix(cm4)Wx1(cm3)Wx2(cm3)回轉(zhuǎn)半徑ix(cm)慣性矩Iy(cm4)163.534720.00472.00472.008.611600.00跨號Wy1(cm3)Wy2(cm3)回轉(zhuǎn)半徑iy(cm)面積矩Sx(cm3)γx1γx21160.00160.005.02256.581.051.05注：Wx1—截面上部對x軸的全截面模量；Wx2—截面下部對x軸的全截面模量；Wy1—截面左側(cè)對y軸的全截面模量；Wy2—截面右側(cè)對y軸的全截面模量；γx1—截面上部對主軸x的截面塑性發(fā)展系數(shù)；γx2—截面下部對主軸x的截面塑性發(fā)展系數(shù)。2計算結(jié)果2.1內(nèi)力計算跨號:1左中右上部彎矩(kN.m)36.31258.73960.0000下部彎矩(kN.m)0.00000.00000.0000剪力(kN)14.52507.26250.00002.2強度應(yīng)力正應(yīng)力根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》第6.1.1條計算：剪應(yīng)力根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》第6.1.3條計算：截面板件寬厚比等級為S5時，采用有效截面模量計算應(yīng)力。各跨最大應(yīng)力：跨號正應(yīng)力(上側(cè))(N/mm2)正應(yīng)力(下側(cè))(N/mm2)剪應(yīng)力(N/mm2)173.2700.0009.8702.3穩(wěn)定性[各跨整體穩(wěn)定系數(shù)φb及最大應(yīng)力]根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》第6.2.2條計算：上側(cè)下側(cè)跨號整體穩(wěn)定φb正應(yīng)力(N/mm2)整體穩(wěn)定φb正應(yīng)力(N/mm2)10.94881.1610.9480.0002.4驗算根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》4.4節(jié)，各跨材料特性：跨號抗拉強度(N/mm2)抗壓強度(N/mm2)抗彎強度(N/mm2)抗剪強度(N/mm2)1305.000305.000305.000175.000最不利：跨號整體穩(wěn)定σ/f抗彎強度σ/f抗剪強度τ/fv驗算10.2660.2400.056滿足[計算簡圖]

四、矩形外露式柱腳設(shè)計(JXWLZJ-1)執(zhí)行規(guī)范:《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2017),本文簡稱《鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》《門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(CECS102-2002),文簡稱《輕鋼結(jié)構(gòu)規(guī)程》參考資料:《鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點設(shè)計手冊》(第2版)《多、高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點構(gòu)造詳圖》(GJBT-54301SG519)1設(shè)計資料1.1計算簡圖1.2柱信息連接方式固接連接受力方式單向砼應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系線性柱高h(yuǎn)c(mm)200.0柱翼緣厚tf(mm)12.0柱寬bc(mm)200.0柱腹板厚tw(mm)8.01.3內(nèi)力設(shè)計值N(kN)10.00組合水平地震力√Vx(kN)14.00Vy(kN)My(kN.m)44.70Mx(kN.m)1.4底板信息錨栓直徑24錨栓鋼材牌號Q235錨栓數(shù)量nx底板鋼材牌號Q235錨栓數(shù)量ny4底板下砼強度C30L(mm)450βl1.00B(mm)420設(shè)加勁肋√底板厚度tpb(mm)30.0加勁肋高h(yuǎn)R(mm)200.0lt(mm)60加勁肋厚tR(mm)16.0lc(mm)50加勁肋分擔(dān)√焊縫驗算√角部錨栓無1.5焊縫信息腹板焊縫角焊縫hf1(mm)8.0翼緣焊縫角焊縫hf2(mm)8.0βf1.22hf3(mm)8.0焊件間隙（mm）1.5焊縫強度折減系數(shù)1.00銑平端ㄨ焊接方法和焊條型號自動焊1.6計算內(nèi)容（1）底板下混凝土承載力驗算（2）錨栓強度驗算（3）底板厚度驗算（4）水平抗剪承載力驗算（5）加勁肋強度驗算（6）焊縫強度驗算（7）構(gòu)造驗算2計算過程及計算結(jié)果2.1計算參數(shù)偏心距鋼材與混凝土彈性模量之比單個錨栓的有效面積A0=353(mm2)X向受拉側(cè)錨栓的總有效面積2.2底板下混凝土承載力驗算各區(qū)格受壓應(yīng)力如下圖(MPa):X向由以下公式計算受壓區(qū)長度求解得xn=116.82底板下的混凝土最大受壓應(yīng)力受拉側(cè)錨栓的總拉力驗算σc=σcy=5.38（MPa）＜βlfc/γRE=1.00×14.30÷0.75=19.07（MPa），滿足2.3錨栓強度驗算錨栓所受拉力如下圖(MPa):單個錨栓所受最大拉力錨栓強度驗算滿足2.4底板厚度驗算受壓側(cè)底板厚度應(yīng)滿足其中：Mimax為根據(jù)柱腳底板下的混凝土基礎(chǔ)反力和底板的支承條件計算得到的最大彎矩；Mimax=系數(shù)×σca2；σc為計算區(qū)格內(nèi)底板下混凝土基礎(chǔ)的最大分布反力；f為底板鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值。f=205（MPa）；兩鄰邊和三邊支撐時，如果b/a小于0.3，按懸臂長為b的懸臂板計算；板區(qū)格支撐條件ab系數(shù)σc(MPa)Mimax(N.mm)最小厚度(mm)3兩鄰邊支撐131.8739.810.0285.382584.37.535三邊支撐64.00125.000.1315.382895.37.977三邊支撐64.00125.000.1315.382895.37.9710三邊支撐64.00125.000.1315.382895.37.9712三邊支撐64.00125.000.1315.382895.37.9714兩鄰邊支撐131.8739.810.0285.382584.37.53受拉側(cè)底板厚度應(yīng)滿足其中：lai為錨栓中心到支撐邊的距離；Da為支撐邊的計算長度；f為底板鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值。f=205（MPa）；板區(qū)格支撐條件lai(mm)Da(mm)Nta(N)最小厚度(mm)4三邊支撐32.088.015253.611.036三邊支撐32.088.015253.611.039三邊支撐32.088.015253.611.0311三邊支撐32.088.015253.611.03底板厚度驗算，依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點設(shè)計手冊》8-80：底板厚度不應(yīng)小于max（受壓/拉側(cè)最小底板厚度、30.0mm、柱中板件較厚值）max(11.03,30.0,12.0)=30.00（mm）=tpb=30.0（mm），滿足2.5水平抗剪承載力驗算水平抗剪承載力Vfb/γER=0.4(Tay+N)/γER=0.4×(122.03+10.00)÷0.75=70.42(kN)剪力設(shè)計值水平抗剪承載力驗算70.42（kN）>14.00（kN），滿足2.6加勁肋強度驗算加勁肋1(受壓側(cè))加勁肋3(受壓側(cè))加勁肋5(受壓側(cè))加勁肋6(受壓側(cè))加勁肋9(受壓側(cè))加勁肋10(受壓側(cè))加勁肋13(受壓側(cè))加勁肋4（受拉側(cè)）加勁肋7（受拉側(cè)）加勁肋8（受拉側(cè)）加勁肋11（受拉側(cè)）加勁肋12（受拉側(cè)）強度驗算:13.45（MPa）<fv/γRE=125.00÷0.75=166.67（MPa），滿足2.7焊縫強度驗算(1)柱與底板連接焊縫計算腹板角焊縫計算長度柱腹板處的角焊縫的有效截面面積翼緣內(nèi)側(cè)角焊縫計算長度翼緣外側(cè)角焊縫計算長度翼緣處的角焊縫的有效截面面積柱截面周邊的角焊縫的總有效截面模量軸力產(chǎn)生的應(yīng)力滿足彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力滿足腹板的剪應(yīng)力滿足焊縫強度驗算翼緣焊縫強度滿足腹板焊縫強度