典型螺母冷鐓工藝設(shè)計

典型螺母冷鐓工藝設(shè)計第一頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日一、汽車后輪內(nèi)螺母多工位加工工藝

介紹

第二頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日第三頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日第四頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日1、工藝分析此零件為典型的擠壓杯形件，其分三部分組成：球面凸緣、空心圓柱及四方尾部。第五頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日2、變形工步的設(shè)計此零件采用五工位成形，其工藝流程為：切料－整形－鐓平－鐓頭－精鐓頭及倒角－正反復(fù)合擠壓。（見下圖）正反復(fù)合擠壓鐓頭及倒角鐓頭鐓平整形切料第六頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3、變形特點分析3.1、正反復(fù)合擠壓變形程度3.1.1、正擠壓斷面收縮率εF=（1－）×100％＝26％3.1.2、反擠壓斷面收縮率εF=×100％＝×100％＝42％

第七頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.2、球面凸緣鐓粗3.2.1、鐓粗變形特點第八頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日鐓粗變形一般分為三個區(qū)域（見上圖）區(qū)域Ⅰ稱為難變形區(qū)，這是和上下壓頭接觸的區(qū)域。由于表層受到很大的摩擦阻力，這個區(qū)域的單元體都處于三向壓應(yīng)力狀態(tài)，愈接近中心，三向壓縮程度愈強烈，所以這區(qū)域的變形很小。區(qū)域Ⅱ為大變形區(qū)，它是處于上、下兩個難變形錐體之間的部分（外圍層除外）。這部分受到的接觸摩擦力的影響已較小，因而水平方向上受到的壓應(yīng)力較小單元體主要在軸向力作用下產(chǎn)生很大的壓縮變形，徑向有較大的擴展，由于難變形錐體的擠壓作用，還有向上、下彎曲的現(xiàn)象，這些變形的綜合，外形出現(xiàn)了鼓形。區(qū)域Ⅲ是外側(cè)的筒形部分，稱小變形區(qū)。它的外側(cè)是自由表面，端面摩擦影響又小，因而應(yīng)力狀態(tài)可看成近似單向壓縮，其變形不大。第九頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.2.2、鐓粗變形的端面變化球面凸緣鐓粗工藝方案如下圖所示第十頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日球面凸緣鐓粗工藝方案如下圖所示第十一頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日針對以上分析，在二序的成形中上端面需預(yù)制出一定的球面，使其在三序成形時，金屬在向徑向擴展時始終保持一弧面，最終與三序上模球面相吻合。在二序毛坯設(shè)計中應(yīng)注意上端面直徑的大小，過大，會造成端面尺寸增長過快，使金屬還未來得及充滿球面頂部就被鐓粗壓縮，致使球面充不滿；過小，會造成在二序成形中，由于球面變形程度較大，致使外圓鐓粗，球面端面懸空，無法得到再一次鐓平，端面留有切斷裂紋，此裂紋會在下序變形中滑移到球面上。第十二頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.3、中間工位毛坯設(shè)計中間工位毛坯是擠壓前半成品，主要進行材料體積和變形量的分配，為成品擠壓形狀及尺寸等方面的準(zhǔn)備工作。第十三頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.3.1、中間毛坯設(shè)計應(yīng)注意以下問題

1）最大限度滿足擠壓件的質(zhì)量要求；2）應(yīng)保證充滿難以擠壓到位的局部形狀；3）避免毛坯呈懸空狀態(tài)，增設(shè)中間變形；4）中間毛坯錐形的錐度應(yīng)大于擠壓件相應(yīng)處的錐角，這樣便于錐角毛坯放入凹模，確保擠壓過程不致出現(xiàn)多余金屬。第十四頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.3.2、各毛坯間的尺寸配合a、徑向尺寸的配合關(guān)系 確定徑向尺寸配合關(guān)系的原則是：要使毛坯能夠自由放入下道的模腔內(nèi)。在確定各道毛坯尺寸時，應(yīng)從成品開始反過來進行推算。b、軸向尺寸的配合關(guān)系 考慮到成形時，將有部分金屬進入模腔內(nèi)，使軸向尺寸增加一高度ΔH。c、其它尺寸的配合關(guān)系 為防止金屬滯流，中間毛坯的過渡部位應(yīng)設(shè)計為錐形。第十五頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.4、原材料要求原材料選用冷拉圓鋼，由于采用多工位成形，無法進行中間處理，為便于成形，因此需要嚴(yán)格規(guī)定原材料的技術(shù)要求。其要求為：a.材料表面應(yīng)光滑，潔凈，不允許有任何的裂紋、氣泡、折疊、皺皮、夾雜和發(fā)紋存在；b.磷化膜均勻、致密，結(jié)合牢固，厚度在8～14μm，表面不得有拉毛、銹蝕等缺陷；c.硬度不大于HB160，珠光體級別不小于5級；第十六頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.5、材料體積計算運用制圖軟件Autocad進行精確的1:1繪制第五工位毛坯立體圖，通過工具欄查詢可知體積，當(dāng)然也可分為幾個簡單的立體形狀進行組合計算，得到體積，但運用制圖軟件可以更快捷、準(zhǔn)確，同時可對各部分體積進行調(diào)整、編輯，合理設(shè)計毛坯尺寸。第十七頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日4、成形力計算4.1、剪切力的計算根據(jù)以上設(shè)計的毛坯預(yù)留間隙，選用ML20Cr，φ28.1材料。剪切力P＝280KNML20Cr，硬度160HB，由圖6-31（注：《沖壓設(shè)計手冊》）查得材料抗拉強度σb＝550N/mm24.2、整形（一序）、鐓平（二序）力的計算：整形力P＝830KN鐓平力P＝1055KN第十八頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日

鐓粗時的系數(shù)C值H1＞d1 C≈2.4H1≤0.8d1C≈3～5注：《沖壓設(shè)計資料》圖6-32第十九頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日鐓粗時的系數(shù)C值注：《冷鍛手冊》圖2.47第二十頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日4.3、三、四序成形力的計算三序成形力P＝F·C·σ均＝0.785×35.362×1.8×595/1000＝1075KN四序成形力P＝F·C·σ均＝0.785×35.82×1.8×595/1000＝1082KN4.4、正反復(fù)合擠壓力計算：擠壓力P＝p·F凸模＝2380×0.785×18.68

2/1000＝660KN總鐓鍛力P＝4980KN，

第二十一頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日5、主要模具設(shè)計5.1、切料工位模具設(shè)計為保證切料質(zhì)量及提高模具使用壽命，切料方式采用套筒切料，割料模及切刀模均采用硬質(zhì)合金YG20C材料制造，為避免料彎而進料不暢，將割料模入口處制出一定的斜度第二十二頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日5.2、一、二、三、四工位模具設(shè)計一、二、三、四工位單位成形力分別為1320Mpa、1650Mpa、1071Mpa、1071Mpa，必須采用多層次組合凹模結(jié)構(gòu)，為方便模具設(shè)計的標(biāo)準(zhǔn)化，統(tǒng)一采用三層組合凹模，三層組合凹模的最佳設(shè)計方案是凹模與第一預(yù)應(yīng)力環(huán)及第二預(yù)應(yīng)力環(huán)同時屈服，而且要根據(jù)給定的凹模內(nèi)外徑尺寸來決定能使容許內(nèi)壓達(dá)到最大的預(yù)應(yīng)力環(huán)直徑及過盈量。第二十三頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日第二十四頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日6、潤滑為了降低成形時的單位成形力，提高零件表面質(zhì)量，延長模具使用壽命，必須對成形毛坯進行合理的潤滑處理。對原材料表面采用磷酸鹽處理，經(jīng)過這樣處理的表面形成一層多孔狀的薄膜，具有良好塑性，可容納一定量的潤滑劑，同時采用高壓潤滑油，在進行穿孔擠壓時，由于四序毛坯的凹穴存在，形成潤滑劑的儲存窩，提供充分的潤滑。第二十五頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日1、螺母熱鐓機的優(yōu)點及缺點1.1、螺母熱鐓機的優(yōu)點⑴、原材料采用熱軋棒料，省去改拔、退火、磷化等材料改制工序；⑵、因采用熱鐓加工，材料的變形量范圍大，對于不同規(guī)格的產(chǎn)品可以選用同種規(guī)格的材料，大大降低原材料的使用規(guī)格；采用熱鐓加工變形抗力較小，中間連皮可制得較冷成形薄，沖孔廢料節(jié)省20％左右；較自動車加工原材料利用率提高1.6倍；⑶、熱鐓機連續(xù)加工，減少冷擠中間退火、磷化等多次往返工序，相對于冷擠分序及自動車加工生產(chǎn)效率提高5～8倍；⑷、可加工冷成形不能加工的形狀復(fù)雜的產(chǎn)品；⑸、同類產(chǎn)品熱鐓加工比冷鐓加工所需噸位要少1/3。1.2、螺母熱鐓機的缺點⑴、與冷鐓工藝相比，對模具的機械性能要求較高，且壽命低；⑵、由于材料通過中頻加熱，對電能的消耗較大，加工環(huán)境較差；⑶、設(shè)備投資成本較大，外圍輔助設(shè)施復(fù)雜。第二十六頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日熱鐓機分為主機及感應(yīng)加熱兩大部分組成，棒料由棒料冷端上料臺架的冷料存儲架自動進入送料機構(gòu)，通過棒料傳送裝置經(jīng)中頻感應(yīng)加熱爐加熱到設(shè)定溫度進入熱鐓機成型，產(chǎn)品經(jīng)過切料、鐓扁、成形、沖孔等工序完成，設(shè)備采用雙滑塊裝置，將鐓扁與成形、沖孔工序模面分開成90°角，鐓扁后毛坯經(jīng)由具有一定落差的環(huán)行滑道進入儲料區(qū)，然后采用夾鉗傳送到成形、沖孔工序，這樣的設(shè)計結(jié)構(gòu)，可以最大限度的去處加熱所產(chǎn)生的氧化皮，并防止其進入成形模中，避免影響產(chǎn)品質(zhì)量及降低模具壽命。第二十七頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.1、成形毛坯熱鍛件圖的設(shè)計熱鍛件圖以冷鍛件圖為依據(jù)，但又有區(qū)別，考慮到金屬冷縮現(xiàn)象，熱鍛件圖上的尺寸應(yīng)比冷鍛件圖的相應(yīng)尺寸有所增大。理論上加放收縮率后的尺寸按下式計算：N＝n（1+Z%）式中 N——熱鍛件尺寸；n——冷鍛件尺寸；Z——終鍛溫度下鍛金屬收縮率，鋼一般為1.2～1.6加放收縮率時還應(yīng)主要下列幾點：①、無坐標(biāo)中心的圓角半徑不放收縮率；②、薄而寬、細(xì)而長的尺寸部位，因在熱鐓時冷卻快，收縮率應(yīng)適當(dāng)減小。第二十八頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.2、體積計算根據(jù)熱鍛件圖可知，V總＝V1+V2-V3第二十九頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日3.4、中間毛坯尺寸的設(shè)計中間毛坯尺寸的計算，依據(jù)塑性變形材料體積不變原則，。在設(shè)計毛坯尺寸時需要特別注意以下幾點：C應(yīng)比B大5～12，經(jīng)鐓扁后以消除切料造成的外徑變形，否則會影響產(chǎn)品質(zhì)量；必須C/Dd≤1，防止鐓扁坯料經(jīng)滑道時翻轉(zhuǎn)，造成卡料。如以上條件不滿足時，須調(diào)整材料直徑規(guī)格。第三十頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日4、熱鍛溫度的選擇鋼在加熱的過程終須防止過熱及過燒現(xiàn)象的發(fā)生，通過長期的生產(chǎn)實踐和大量的試驗研究，現(xiàn)有鋼種的鍛造范圍均已確定，可從有關(guān)手冊查得。。第三十一頁，共三十二頁，編輯于2023年，星期日5、模具設(shè)計相對于冷鐓而言，熱鐓模