連續(xù)梁施工的關(guān)鍵技術(shù)控制論文

（建筑工程管理）連續(xù)梁施

工的關(guān)鍵技^控制（論文）20XX年XX月多年的企業(yè)咨詢顧問(wèn)經(jīng)驗(yàn)，經(jīng)過(guò)實(shí)戰(zhàn)驗(yàn)證可以落地執(zhí)行的卓越管理方案，值得您下載擁有砼連續(xù)梁施工的關(guān)鍵技術(shù)控制04年秋季班張遼摘要：砼連續(xù)梁壹般用于跨徑較大的橋梁，多采用現(xiàn)澆及預(yù)制安裝方法施工，其中預(yù)制安裝法需大型起重及運(yùn)輸設(shè)備，對(duì)預(yù)制場(chǎng)地和運(yùn)輸線路也有較高要求，而高速公路建設(shè)所經(jīng)之處多為交通不便地區(qū)，受場(chǎng)地影響不宜使用預(yù)制安裝法施工，而多采用現(xiàn)澆法?，F(xiàn)澆法目前使用較多的是支架現(xiàn)澆和懸臂現(xiàn)澆，支架現(xiàn)澆需大量的鋼或木支架和模板，設(shè)備壹次性投入大，適合地型好的中小跨徑橋梁。懸臂現(xiàn)澆雖然施工工藝復(fù)雜，但因其壹次性設(shè)備投入少，不受場(chǎng)地限制，特別適合地型差、跨徑大的橋梁。本文從懸臂施工中的關(guān)鍵工序著手，結(jié)合實(shí)際，對(duì)施工過(guò)程中如何消除支架、掛籃的變形、梁體標(biāo)高控制、掛籃受力分析及如何解決預(yù)應(yīng)力孔道壓漿不飽滿問(wèn)題、體系轉(zhuǎn)換過(guò)程中梁體錯(cuò)臺(tái)的解決方案等展開論述，為今后類似橋梁的施工提供壹點(diǎn)借鑒。關(guān)鍵詞：連續(xù)梁施工關(guān)鍵技術(shù)控制青弋江特大橋?yàn)轳R蕪高速公路上雙幅三跨三向預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，單箱單室結(jié)構(gòu)，其主跨為：70m+120m+70m,其中邊跨有9m的現(xiàn)澆段；主墩懸澆分為18個(gè)節(jié)段，其中0#為5m；5X2.5m；5X3m；4X3.5m；4X3.75m；9m現(xiàn)澆分為3個(gè)節(jié)段，另有19#塊長(zhǎng)2m作為現(xiàn)澆接縫段；箱梁頂板寬13.5m,底板寬7m；梁高：于主墩處為6.5m,過(guò)渡段為2.6m,且按二次拋物線變化；頂面單幅設(shè)有2%的單向橫坡的不等高腹板，砼為C50,最大節(jié)段重114噸；翼板懸臂長(zhǎng)3.75m；主縱束為19孔、橫向束為扁4孔的@15.24高強(qiáng)低松馳鋼鉸線，豎向預(yù)應(yīng)力為①25精軋螺紋鋼。該橋施工難度大，為保證其順利施工，嚴(yán)格其施工的關(guān)鍵技術(shù)，特編寫“連續(xù)梁施工的關(guān)鍵技術(shù)控制”。壹.臨時(shí)支座制安懸澆是從0#塊往倆邊對(duì)稱澆注，施工荷載大體相當(dāng)，于0#塊上又采用了26根①32精軋螺紋鋼作為臨時(shí)固結(jié)將箱梁和墩身錨固于壹起,防止施工中因倆端意外失衡而發(fā)生傾覆。但為了更好的保證施工安全,仍需于墩身上設(shè)置臨時(shí)支座加以支撐。設(shè)計(jì)中是用硫磺砂漿作為臨時(shí)支座,但按以往施工經(jīng)驗(yàn),硫磺砂漿不易調(diào)配,電阻絲通電后極易燒斷,使硫磺無(wú)法溶解,有時(shí)甚至因受熱不均導(dǎo)致硫磺發(fā)生爆炸,給支座的拆除帶來(lái)很大的麻煩,所以本橋改用竹膠板替代硫磺砂漿。竹膠板出廠前已經(jīng)過(guò)高壓處理,其耐壓性于廣泛應(yīng)用中得到了驗(yàn)證。為安全起見,于加工臨時(shí)支座前仍應(yīng)對(duì)選用的竹膠板進(jìn)行取樣試驗(yàn)，以驗(yàn)證其可靠性。方法是隨機(jī)截取2塊150X150X12mm的竹膠板，疊加于壹起對(duì)其施加1.2倍的設(shè)計(jì)硫磺砂漿抗壓強(qiáng)度，量測(cè)其壓縮值（本橋試驗(yàn)測(cè)得不足1mm）,經(jīng)計(jì)算壓縮值于不影響施工安全的前提下方可使用。為便于今后拆除，臨時(shí)支座宜做成1m左右寬，竹膠板安于臨時(shí)支座的中部，上下采用砼塊，接觸面用塑料薄膜隔開。拆除時(shí)只需用火將竹膠板燒毀即可,因上下均有砼塊將箱梁和墩身隔開,所以不必?fù)?dān)心高溫對(duì)橋體產(chǎn)生不利影響。竹膠板較之硫磺砂漿,材料便宜,施工簡(jiǎn)單,大大降低了施工成本。二.消除支架、掛籃的彈、塑性變形支架主要承受1#塊重量,而最大的應(yīng)力處為腹板,此處只計(jì)算腹板處工字鋼的受力情況。1#塊腹板處砼方量約為13.2m3（按平均80cm厚度計(jì)算），則鋼筋砼自重為2.7T/m3X13.2m3=35.6T,模板三角支架約10T,人員、機(jī)械按1.5T考慮。所以1#塊施工總重量為35.6+10+1.5=47.1T。而支架于腹板處有4根橫梁，按平均荷載分布，每根橫梁承受的重量為11.8T。則橫梁的受力情況如下圖（壹）所示（按最不利情況）：支反力RA=RB=1/2P=11.8T/2=58.9KN則危險(xiǎn)截面跨中的最大彎矩Mmax=1/4PL=58.9X3.3/4=48.6KN.m

橫梁（25b工字鋼）橫截面：截面系數(shù)Wx=422.717cm3慣性矩Ix=5283.965cm4最大應(yīng)力。max=Mmax/Wx=48.6/422.717=118Mpa工字鋼交界點(diǎn)距中性軸的距離為yc=（250-26）/2=112mm該處的正應(yīng)力。c=Mmaxyc/Ix=118X0.112/5.284X10-4=250.11Mpa而工字鋼的容許應(yīng)力為170Mpa,所以必須對(duì)支架進(jìn)行加固處理。我部于腹板位置用也48mm鋼管搭設(shè)滿堂式支架，間距40X40cm,則腹板處的鋼管數(shù)量為18根，其有效截面積為8.2X10-3m2,主要承受軸向壓縮力，則其容許承受壓力為8.2X10-3m2X170Mpa=1394KN而腹板處對(duì)其最大壓力為471KN,遠(yuǎn)小于鋼管的容許壓力，支架設(shè)計(jì)為鋼管和工字鋼共同受力，所以支架強(qiáng)度足夠。掛籃施工時(shí)存于幾種荷載，如圖（七）掛籃所受荷載為：掛籃自重P掛、模板重P模、預(yù)澆節(jié)段砼重P砼：掛籃自重：根據(jù)本橋掛籃設(shè)計(jì)圖計(jì)算，單頭掛籃重25T；模板自重：由于主橋最長(zhǎng)的節(jié)段為3.75m,因此最大模板為4m長(zhǎng)，含有內(nèi)、外、底模及支架，共重18.9T；設(shè)備荷載：設(shè)備主要有張拉主索的450T油頂、油泵，必要的施工操作人員及設(shè)備，電焊機(jī)，手動(dòng)葫蘆及臨時(shí)荷載等共5T；所澆注節(jié)段的鋼筋砼的自重：取最重的6#塊113.6T。有較大自重和承重能力的掛籃,壹定要有較粗大的型鋼,掛籃主支架全部采用［30型槽鋼,加強(qiáng)鋼板均為3=10mm,如圖（二），取掛籃中受力最大的CD桿進(jìn)行分析，由該桿件的截面,可求得該截面的最大容許拉、壓力,計(jì)算如下：2根［30槽鋼截面為：43.90cm2X2=87.8cm24塊鋼板的截面為：33X2X1+28X2X1=122cm2S=209.8cm2取普鋼的［QU］=1.7T/cm2貝UFmax=209.8X1.7=356.66T,為該桿系的拉、壓力。由此可知單個(gè)掛籃倆根CD桿2Fmax=713T,和其所受最大荷載P=162.5T的比值為4.4,大于1.5的安全系數(shù)。支架、掛籃的容許承載力,遠(yuǎn)大于其需要支承的荷載重量,本不應(yīng)有太大的彈、塑性變形,但支架及掛籃于安裝時(shí),由于結(jié)構(gòu)本身存于著間隙,如螺桿受力的情況下,螺孔存于間隙,承重下移,產(chǎn)生塑性變化等結(jié)構(gòu)物縫隙。所以為了更好的控制梁體高程,滿足施工精度,于砼施工前必須對(duì)支架和掛籃進(jìn)行加載,以消除其彈塑性變形。.消除支架彈性變形9m現(xiàn)澆段支架基礎(chǔ)支撐于處理后的地基上，為確保其不下沉，地基必須碾壓密實(shí)且進(jìn)行硬化，具體方案如下：先將表土清除30cm且整平、壓實(shí)，然后平鋪30?50cm厚片石，寬度按橋面寬度倆側(cè)各加1m，且用砂礫混合料填隙，20T的壓路機(jī)來(lái)回壓直至其密實(shí)不再下沉，然后于上面澆注壹層10cmC20砼，寬度按橋面寬度倆側(cè)各加0.5m。為了保證萬(wàn)無(wú)壹失，仍必須對(duì)此地基及支架進(jìn)行荷載試驗(yàn),消除非彈性變形。方法如下：待支架、底模搭設(shè)安裝完成后,于底模范圍內(nèi)進(jìn)行加載靜壓,配重時(shí)盡量分布均勻,重量為箱梁底、腹、頂板（不包括翼板）重量的1.2倍。靜載試驗(yàn)關(guān)鍵是要做好觀測(cè)記錄,記錄必須詳細(xì),能真實(shí)有效的反應(yīng)地基及支架下沉及變形情況。首先，于壓重前于支架頂端及砼地面每隔1m,左中右各分布1個(gè)觀測(cè)點(diǎn),且測(cè)出其點(diǎn)高程,配重完成后立刻測(cè)出各高程,且計(jì)算出沉降量，然后每天對(duì)各點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)且計(jì)算出每天的沉降量，當(dāng)連續(xù)三天平均沉降值小于1mm時(shí)，即可進(jìn)行卸載，卸載完畢再次測(cè)出各觀測(cè)點(diǎn)的高程，且算出回彈值，然后調(diào)整底模標(biāo)高，高程應(yīng)為設(shè)計(jì)高程+回彈值，翼板部分因砼方量少，重量輕，可參考底板部分的沉降情況少留或不留預(yù)拱值。采用堆載壓重的辦法消除支架彈、塑性變形，其缺點(diǎn)是配重所用材料多，費(fèi)工費(fèi)時(shí)。0#、1#塊的支架基礎(chǔ)直接支撐于砼承臺(tái)上，不會(huì)存于基礎(chǔ)下沉現(xiàn)象，其彈、塑性變形主要考慮為鋼管、底模及縱、橫梁的鋼結(jié)構(gòu)變形。因此本工地采用P錨固定下端，用張拉方式來(lái)消除，如圖（三）示。0#、1#支架共有①240型16根鋼管，采用16根鋼絞線來(lái)張拉。張拉力的大小為：0#和1#塊砼重量及平臺(tái)、模板重量之和來(lái)平均分配。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工的具體情況，確定每股束張拉力為11T。全部張拉完成后，再持荷4小時(shí)。于拆除前稍進(jìn)行超張拉，且注意相鄰錨的松動(dòng)情況。施工時(shí)應(yīng)注意安全，避免產(chǎn)生飛錨現(xiàn)象。.消除掛籃的彈、塑性變形采用懸掛水箱的方法來(lái)消除，如圖（四）所示。具體操作是：砼澆注前往水箱加水加載，其水箱水的重量等于連續(xù)梁節(jié)段減負(fù)后，需進(jìn)行砼處理的重量，且且于砼澆注的過(guò)程中，對(duì)應(yīng)澆注速度，慢慢放水，使得砼的重量等同放水產(chǎn)生的重量，平衡其澆注時(shí)的撓度變化。當(dāng)水箱于位置①時(shí)可消除彈、塑性變形，壹般加載持荷4小時(shí)。當(dāng)水箱于位置②時(shí)可消除砼的下?lián)献兓?。從位置①到②的變化能減少水箱內(nèi)水的體積，卻能達(dá)到增加荷載的作用。于岸邊施工的連續(xù)梁，將水箱低至地面附近約50cm,但于河中的連續(xù)梁施工應(yīng)高懸，以免影響通航和安全。為減小水箱的體積,計(jì)算出底板砼的重量,只預(yù)留底板砼重產(chǎn)生的下?lián)细叨?而頂、腹板砼的重量作為減負(fù)后需處理的重量,這樣大大縮小了水箱的體積,方便施工。水箱上設(shè)刻度標(biāo)志,當(dāng)砼澆注完成底板后,澆注腹、頂板時(shí),每澆注壹車砼,即放相當(dāng)?shù)乃?使得撓度不產(chǎn)生變化。對(duì)于主孔和邊孔18#塊的預(yù)壓施工需作調(diào)整。由于是對(duì)稱施工,17#塊和邊孔現(xiàn)澆段已完成施工，造成預(yù)壓處理L的長(zhǎng)度不夠，水箱位置要作調(diào)整，即水箱只能于①的位置澆注砼。而調(diào)整后的位置不能滿足配水壓重,因此需增水箱,而解決此問(wèn)題。另壹種澆注砼的消除掛籃變形的措施,即抬高掛籃的后支點(diǎn)法：澆注砼前將模板前端設(shè)計(jì)標(biāo)高抬高acm,預(yù)留第壹次澆筑底板砼的下沉量。用螺旋式千斤頂頂起掛籃后支點(diǎn)，使之高于鋼軌頂面。于第壹次澆注底板砼時(shí),千斤頂不動(dòng),澆筑砼的重力使掛籃的下沉量和模板抬高量acm相抵消。于緊接著第二次砼澆注即腹、頂板時(shí)，將千斤頂分次下降，且隨即收緊后錨的螺栓，使掛籃后支點(diǎn)逐步貼近鋼軌面bcm。隨著后支點(diǎn)的下降，以前支點(diǎn)為軸的掛籃前端必然上升壹數(shù)值。因此數(shù)值正好和第二次砼重力產(chǎn)生的掛籃撓度相抵消,保證了箱梁掛籃不發(fā)生下沉變形。施工時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制測(cè)量數(shù)值，且根據(jù)實(shí)測(cè)值來(lái)確定b值。a值通過(guò)懸掛水箱時(shí)實(shí)際測(cè)出。三.連續(xù)梁標(biāo)高控制連續(xù)梁要進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換,整個(gè)連續(xù)梁將有壹個(gè)向下移動(dòng)的標(biāo)高,因此宜用不可移動(dòng)的穩(wěn)定標(biāo)高基準(zhǔn)點(diǎn),如設(shè)于主墩墩身的防滑塊上。觀測(cè)點(diǎn)布置于0#塊上,墩頂中心的腹板部位設(shè)左、右水準(zhǔn)點(diǎn),要確保水準(zhǔn)點(diǎn)穩(wěn)固,避免和掛籃于施工時(shí)相碰撞，且編好序號(hào)，以便進(jìn)行系統(tǒng)測(cè)量；壹般采用磨圓的①12鋼筋頭，外露2cm,且用紅漆作記號(hào)。于距節(jié)段梁腹板外邊20cm處布點(diǎn)，見圖（五），以測(cè)出該節(jié)段梁于各種荷載作用時(shí)最大變位值。成立主墩施工測(cè)量隊(duì),每澆注壹節(jié)段進(jìn)行幾次全面的測(cè)量,且通過(guò)計(jì)算,驗(yàn)證其精確性,為下壹段澆筑提供標(biāo)高控制數(shù)據(jù)。對(duì)掛籃受力情況的觀測(cè)：點(diǎn)位設(shè)置見圖（四）中“”標(biāo)記，依據(jù)不同加載的順序，對(duì)掛籃實(shí)施監(jiān)測(cè)，根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)得出掛籃的變形值，以便指導(dǎo)施工。

1）荷載撓度分析：砼自重下?lián)现担褐疙庞趹覞策^(guò)程中其自重及前節(jié)段徐變和溫度對(duì)其影響的下?lián)隙戎怠旎@自重下?lián)现担簰旎@自重較大，單頭掛籃重25T,對(duì)懸臂下?lián)嫌休^大的影響。由于掛籃于行走時(shí)產(chǎn)生壹定的震動(dòng)下?lián)希袕?、塑性變形。模板及鋼筋等荷載對(duì)其節(jié)段有下?lián)嫌绊懀簡(jiǎn)芜吥０逯?8.9T，鋼筋重按施工圖紙來(lái)確定。張拉產(chǎn)生上撓：尤其是1#到10#節(jié)段有較大的上撓影響。于靠1#，2#，3#等剛開始節(jié)段梁剛性比較大，故上撓數(shù)較??；于8#，9#，10#有較大的集中預(yù)應(yīng)力，跨徑又相當(dāng)增加，故上撓較大；于10#以后的1#~18#塊上撓值又比較小，張拉束基本為直束。2）如何減少撓度影響各種荷載根據(jù)自重，由設(shè)計(jì)院計(jì)算提供預(yù)留模板標(biāo)高值，能準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)預(yù)留標(biāo)高是指導(dǎo)施工的關(guān)鍵，也是最終解決撓度值的快捷方式。合攏前砼的撓度值（為體系轉(zhuǎn)換前的），根據(jù)設(shè)計(jì)院提供的數(shù)據(jù)及工地實(shí)際施工，其高程是能控制住的綜合值。合攏時(shí)19#塊澆注及張拉產(chǎn)生的最終結(jié)束值是整個(gè)連續(xù)梁控制的最終結(jié)束值，也是最終衡量連續(xù)控制成敗的結(jié)果值。對(duì)于各種荷載產(chǎn)生的撓度，可用水箱壓重處理，能消除掛籃的彈、塑性變形，于澆注中使掛籃荷載值及已施工過(guò)的砼節(jié)段，趨于壹個(gè)穩(wěn)定值，再通過(guò)緩慢放水，不產(chǎn)生較大的臨時(shí)澆注砼的下?lián)现?，減少砼澆注時(shí)產(chǎn)生的下?lián)?。?duì)于超過(guò)負(fù)載撓度時(shí)，要有以下幾點(diǎn)措施：1、認(rèn)真分析，找出具體原因，如：張拉力的大小控制及砼是否均質(zhì)和夠強(qiáng)度；2、緊密和設(shè)計(jì)院聯(lián)系，及時(shí)上報(bào)測(cè)量數(shù)據(jù)，便于設(shè)計(jì)院計(jì)算分析；3、嚴(yán)格按作業(yè)指導(dǎo)書、照規(guī)范施工；4、加強(qiáng)砼的養(yǎng)生工作，力求試塊和箱梁砼強(qiáng)度壹致，不至于試塊強(qiáng)度高而實(shí)際箱梁砼強(qiáng)度低，導(dǎo)致張拉時(shí)出現(xiàn)大的偏差；5、按規(guī)定時(shí)間、張拉次數(shù)，標(biāo)定張拉機(jī)具，力求不出現(xiàn)撓度異常現(xiàn)象。四.掛籃施工驗(yàn)算于掛籃施工過(guò)程中，應(yīng)注意掛籃各支點(diǎn)的位置，作為結(jié)構(gòu)物的內(nèi)力承受點(diǎn)，壹定要支于抗壓最大的腹板頂部位置，以免因應(yīng)力過(guò)大而破壞頂板，導(dǎo)致質(zhì)量及安全事故的發(fā)生。于掛籃空載行走時(shí)，壹般用壹根未張拉的精軋螺紋鋼，作為掛籃后錨力。于掛籃承受砼最大承載力時(shí)，壹般用三根未張拉的精軋螺紋鋼作為掛籃后錨力（后錨力是于已澆節(jié)段砼上，將設(shè)計(jì)的精軋螺紋鋼的力傳遞到走軌上，再通過(guò)反扣板傳遞給掛籃）。作為已完節(jié)段上的承重下后錨（如圖七），其錨力大于掛籃后錨力，為確保底板不錯(cuò)臺(tái)，其力的大小大于1/2待澆砼節(jié)段重力。懸澆要確保后錨固力的穩(wěn)固形成，必須經(jīng)嚴(yán)格的力學(xué)分析計(jì)算，且有設(shè)計(jì)容許的安全系數(shù)，于空載行走狀態(tài)及澆筑砼時(shí)的傾覆驗(yàn)算穩(wěn)定系數(shù)不少于1.5。本橋所用掛籃單個(gè)自重約50T（包括模板、起吊設(shè)備等），采用雙輕型鋼軌作為軌道，液壓千斤頂 , 7m 5m一頂推滑行。為了將重心盡量后移，鋼軌配重P2P1掛籃行走圖（六）防止掛籃傾覆，采用掛籃和模板分開前移，且于后底橫梁上配重（如圖六），重量為3T。如圖則有[P1X7]=[P2X5],而掛籃前端只有吊桿重量，不超過(guò)0.5T,所以P1產(chǎn)生的力矩遠(yuǎn)大于P2產(chǎn)生的力矩，確保其于行走過(guò)程中的穩(wěn)定。掛籃移到位后，立即將其錨固，然后再

鋼軌配重P2P1掛籃行走圖（六）將模板移到位。下面就掛籃錨后的穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算：1）掛籃空載錨固計(jì)算（以單頭掛籃為例計(jì)算）掛籃自重：圖）模板自重：張拉油頂、掛籃水平底：469+458=927cm（取自掛籃詳細(xì)設(shè)計(jì)圖數(shù)據(jù)）掛籃自重：圖）模板自重：張拉油頂、25T（含AB、BD、BC、CD桿及節(jié)點(diǎn)板、走軌等全部自重）（取自掛籃詳細(xì)設(shè)計(jì)18.9T,取20T,長(zhǎng)4m（含外模、底模、內(nèi)模，取自模板圖）人群、小油頂、電焊機(jī)、手動(dòng)葫蘆、臨時(shí)堆放的其它材料、用具等：5T（取自現(xiàn)掛籃后錨AT458D5.402.5C469P模Fmax5.726掛籃后錨AT458D5.402.5C469P模Fmax5.726P掛1接待澆砼節(jié)段由上而知結(jié)構(gòu)自重為：設(shè)備重：25+5=30T模板重：20T掛籃空載前移時(shí),掛籃受力情況：掛籃移至如圖七位置時(shí)后錨產(chǎn)生最大力矩Fmax,止匕時(shí)P砼=0占1?長(zhǎng)度單位：米全更P模=20：4=5T占1?長(zhǎng)度單位：米全更P掛=30/2=15T（掛籃的壹半為懸臂結(jié)構(gòu)，另壹半落于已澆節(jié)段上）P掛1=P掛2=15/2=7.5T（于實(shí)際施工中P掛2略大于P掛1,但取倆者相等，對(duì)施掛籃受力圖（七）有利）掛籃受力圖（七）結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的基本條件：￡Mc=0FmaxX4.69+P掛2X4.69/2=P掛1X4.58/2+P模X4.58FmaxX4.69=7.5X4.58/2+5X4.58-7.5X4.69/2=22.4875Fmax=4.79T取壹根@25的精軋螺紋鋼為后錨力，精軋螺紋鋼的容許拉應(yīng)力F=33T>掛籃錨固力FmaxX1.5=7.185T（規(guī)范規(guī)定：1.5為安全系數(shù)）結(jié)論：掛籃于空載時(shí)用壹根精軋螺紋鋼作為后錨的實(shí)際安全系數(shù)為6,是非常安全的。2）當(dāng)掛籃澆注砼后錨固的穩(wěn)定性計(jì)算（以單頭掛籃為例計(jì)算）取2#-18#節(jié)段最重的壹節(jié)：06#塊件砼的方量為43.69m3,取鋼筋砼的比重2.6T/m3,則U06#另壹半重量由倆個(gè)塊件重：113.60T,則P砼=28.40T（重量的壹半已由已完的砼節(jié)段承受，掛籃大梁承受）另壹半重量由倆個(gè)穩(wěn)定結(jié)構(gòu)的基本條件：￡Mc=0FmaxX4.69+P掛2X4.69/2=P掛1X4.58/2+（P模+P砼）X4.58FmaxX4.69=7.5X4.58/2+（5+28.4）X4.58-7.5X4.69/2Fmax=32.53T承重下后錨位置形象圖（八）單位：cm取三根@25承重下后錨位置形象圖（八）單位：cmF=3X33=99>FmaxX1.5=48.795T（規(guī)范規(guī)定：1.5為安全系數(shù)）結(jié)論：當(dāng)澆注砼時(shí),用三根精軋螺紋鋼作為后錨的實(shí)際安全系數(shù)為3,該掛籃是十分安全的。3）底板承重下后錨力計(jì)算分析取最薄的底板17#節(jié)段，底板為30.3cm來(lái)計(jì)算（如圖八）。18#節(jié)段砼重35.92m3X2.6T/m3=93.392T=94T掛籃模板及其它荷載50T,則底板承受的重力為144T。于17#段共有四個(gè)支承點(diǎn)，即二個(gè)前吊點(diǎn)及二個(gè)后支點(diǎn)，則每個(gè)支承點(diǎn)力為：36T。C50砼的抗折剪為6.5Mpa,而底板承重下后錨力最小截面積為：（20+5）X2X30.3=1515cm2產(chǎn)生的最小抗剪力為：1515X65=98.475T>>36T,安全系數(shù)約為2.7,不破壞砼結(jié)構(gòu)，故非常安全。于進(jìn)行具體施工時(shí),用油壓千斤頂將底模和底模砼頂緊,密切不留縫隙,以免產(chǎn)生線型上的錯(cuò)臺(tái)現(xiàn)象。五.預(yù)應(yīng)力孔道張拉、壓漿預(yù)留孔道是后張構(gòu)件制作的特殊工序,孔道尺寸、形狀、質(zhì)量對(duì)后張構(gòu)件的質(zhì)量有直接影響。懸澆采用金屬波紋管，于需要接長(zhǎng)時(shí)，倆段管間旋入壹段長(zhǎng)約40mm的連接管作為搭接頭，接縫處纏繞膠帶密封,以防漏漿。預(yù)留孔道截面面積不小于預(yù)應(yīng)力筋束面積的2.5倍,對(duì)于單根預(yù)應(yīng)力筋，其孔道直徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力筋外徑大10mm?15mm。預(yù)應(yīng)力筋張拉要待砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)的90%之上才能張拉,且實(shí)行雙控,因?yàn)槟壳吧袩o(wú)直接于施工中量測(cè)真正施加于砼上的應(yīng)力值的方法,且預(yù)應(yīng)力筋可能存于材質(zhì)不穩(wěn)定,截面積不均勻,彈性模量值的變化等,實(shí)際工程中存于的某些因素也會(huì)導(dǎo)致部分張拉力損失,從而使預(yù)應(yīng)力不到位或發(fā)生變化,所以必須于采用應(yīng)力控制張拉時(shí),以伸長(zhǎng)值進(jìn)行校核。為使鋼鉸線于波紋管或抽拔管內(nèi)彎曲，先進(jìn)行10%3K張拉，后進(jìn)行10%?100%3K張拉，且測(cè)出10%~100%的伸長(zhǎng)量L實(shí)，計(jì)算出10%3K的理論伸長(zhǎng)量L理，以確定伸長(zhǎng)量L=L實(shí)+L理為張拉控制應(yīng)力3K的伸長(zhǎng)量作為雙控之壹的控制值。實(shí)際伸長(zhǎng)值和理論伸長(zhǎng)值的差值應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求,設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定時(shí)應(yīng)控制于+6%以內(nèi),否則應(yīng)暫停張拉,待查明原因且采取措施予以調(diào)整后方可繼續(xù)張拉。張拉時(shí)要嚴(yán)格控制預(yù)應(yīng)力筋的斷絲、滑絲、回縮現(xiàn)象。后張法梁的預(yù)應(yīng)力筋張拉程序,依力筋種類和錨具類型不同而異：1、精軋螺紋鋼0初應(yīng)力1.053K持荷5min0.93K3K（錨固）2、低輕弛力鋼鉸線有自錨能力的夾片式錨具0初應(yīng)力3K（持荷2min錨固）其他錨具0初應(yīng)力1.053K持荷5min0.93K3K（錨而張拉時(shí)應(yīng)盡量減少力筋和孔道摩擦，以免造成過(guò)大的應(yīng)力損失或使構(gòu)件出現(xiàn)裂縫、翹曲變形。力筋的張拉順序應(yīng)按設(shè)計(jì)規(guī)定進(jìn)行,若無(wú)規(guī)定時(shí)應(yīng)綜合以下倆方面因素核算確定：其壹避免張拉時(shí)構(gòu)件截面呈無(wú)過(guò)大的偏心受力狀態(tài),應(yīng)使已張拉的合力線處于受壓區(qū)內(nèi),邊緣不產(chǎn)生拉應(yīng)力；其二應(yīng)計(jì)算分批張拉的預(yù)應(yīng)力損失值,分別加到先張拉的力筋控制應(yīng)力值3K內(nèi)，但3K不能超過(guò)有關(guān)規(guī)定，否則應(yīng)于全部張拉后進(jìn)行第二次張拉，補(bǔ)足預(yù)應(yīng)力損失。溫度對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度、應(yīng)力松弛、彈性模量影響較大,因此宜采用砂輪鋸、切斷機(jī),不得采用電弧切割。當(dāng)使用氣割時(shí)，必須離開錨具以外30mm?50mm。張拉完14小時(shí)內(nèi)應(yīng)對(duì)孔道進(jìn)行壓漿處理,以免預(yù)應(yīng)力筋松馳,造成預(yù)應(yīng)力損失。壓漿用水泥宜采用硅酸鹽或普通水泥，標(biāo)號(hào)不低于52.5等級(jí)，水泥漿強(qiáng)度不低于40Mpa。外加劑采用具有低含水量、流動(dòng)性好,最小滲出及膨脹性等特征的外加劑。水灰比控制于0.4~0.45,泌水率不超過(guò)3%,24小時(shí)內(nèi)泌水全部被漿收回，水泥漿的稠度控制于14?18s間。壓漿須使用活塞式壓漿泵,灌漿應(yīng)緩慢、均勻進(jìn)行,不得中斷?？椎拦酀{后應(yīng)密實(shí)無(wú)空隙,防止?jié){體硬化收縮和孔道分離,造成預(yù)應(yīng)力筋的腐蝕,影響預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的安全性能和耐久性。為保證預(yù)應(yīng)力孔道壓漿飽滿,須增加以下幾種措施：.杜絕傳統(tǒng)壓漿,即用木塞封端做法?，F(xiàn)用閘伐確?？變?nèi)水泥漿壓力；.于孔道平順處增加出氣孔,保持出氣孔有壹定的高度,也安裝閘伐,以便保持孔內(nèi)壓力。水泥漿于凝干收縮時(shí),掌握好時(shí)間,先打開出氣孔閘伐,使部分水泥漿回灌,如圖（九）示。.必要時(shí)進(jìn)行二次壓漿，或二端壓漿。 壓漿時(shí)接長(zhǎng)管特別注意掌握水泥漿初凝時(shí)間I1水泥漿壹完成初凝，迅速拆除進(jìn)||出漿口閘伐和接長(zhǎng)管且及出m Um 預(yù)埋出氣孔閘伐二二 閘伐進(jìn)漿口壓漿圖（九）時(shí)沖洗，以便重復(fù)使用。為便于沖洗，其管徑可適當(dāng)大些。于水泥漿干凝時(shí)，為使有足夠數(shù)量的水泥回流，可將出氣孔用短管接長(zhǎng)，而短管更便于沖洗。進(jìn)漿口六.C50砼澆注C50高強(qiáng)度砼易選用不低于52.5等級(jí)硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥、和早強(qiáng)硅酸鹽水泥；碎石強(qiáng)度高于砼強(qiáng)度的50%，最大粒徑控制于20~25mm以下；砂的細(xì)度模數(shù)不小于2.6,含泥量不超過(guò)2%；另外加高效減水劑及礦物活性材料（如粉煤灰等），使拌合具有良好工作度，且于硬化后具有高強(qiáng)度性能。砼的拌制采用強(qiáng)制式攪拌機(jī)，于砼充分拌合后再加入高效減水劑，減水劑不能和干水泥直接接觸。因高強(qiáng)度砼坍落度損失快，所以應(yīng)分階段投入減水劑，盡量縮短運(yùn)輸時(shí)間。水化熱引起的高溫對(duì)早期強(qiáng)度有利，但后期強(qiáng)度會(huì)降低，因此水泥用量盡量降至450Kg以下，夏季施工要對(duì)粗骨料降溫。砼拌和物的入倉(cāng)澆筑應(yīng)按照事先設(shè)計(jì)好的程序，分區(qū)、分段、分層水平澆筑，每層厚度壹般為30cm，澆注的表面越平整，振動(dòng)的效果越好，每層或每層的壹段澆筑平整后再行振動(dòng)，振區(qū)以梅花型布暑，盡量做到不漏振也不重振。每次的振動(dòng)操作過(guò)程中，應(yīng)以砼頂面松散狀拌合物剛剛塌落，且有微量漿液上浮時(shí)為止。如再繼續(xù)振動(dòng)，表面將會(huì)出現(xiàn)較多的漿液，甚至泌水。此時(shí)砼已離晰，內(nèi)于質(zhì)量已遭受破壞。每次振動(dòng)時(shí)振動(dòng)棒應(yīng)插入下層5cm，做到每次振動(dòng)時(shí)水平區(qū)域能夠相互摻和上下層得以銜接，使砼均勻地融合為壹體，應(yīng)切實(shí)糾正無(wú)順序的隨意入倉(cāng)，不分層和不求平整以及無(wú)規(guī)律的振搗和采用振動(dòng)棒驅(qū)使砼拌和物于倉(cāng)內(nèi)流動(dòng)等錯(cuò)誤方法。腹板砼的最高高度0#，1#節(jié)段有4.93m，且鋼筋密集，為澆好腹板砼必須有下列措施：砼的落差不大于2m，因此用砼輸送管直接輸送到砼面0.50m?2.00m