機械原理課后習題參考答案全冊

機械原理課后習題參考答案機械原理課程組編習題參考答案第二章機構的結構分析2-2圖2-38所示為一簡易沖床的初擬設計方案。設計者的思路是：動力由齒輪1輸入，使軸A連續(xù)回轉；而固裝在軸A上的凸輪2與杠桿3組成的凸輪機構將使沖頭4上下運動以達到?jīng)_壓的目的。試繪出其機構運動簡圖，分析其運動是否確定，并提出修改措施。解答：原機構自由度F=3′3-2′4-1=0，不合理，改為以下幾種結構均可： 2-3圖2-39所示為一小型壓力機，其中，1為滾子；2為擺桿；3為滑塊；4為滑桿；5為齒輪及凸輪；6為連桿；7為齒輪及偏心輪；8為機架；9為壓頭。試繪制其機構運動簡圖，并計算其自由度。解答：n=7;Pl=9;Ph=2，F(xiàn)=3′7-2′9-2=12-6試計算圖2-42所示凸輪—連桿組合機構的自由度。解答：a)n=7;Pl=9;Ph=2，F(xiàn)=3′7-2′9-2=1L處存在局部自由度，D處存在虛約束b)n=5;Pl=6;Ph=2，F(xiàn)=3′5-2′6-2=1E、B處存在局部自由度，F(xiàn)、C處存在虛約束2-7試計算圖2-43所示齒輪—連桿組合機構的自由度。解答：a)n=4;Pl=5;Ph=1，F(xiàn)=3′4-2′5-1=1A處存在復合鉸鏈b)n=6;Pl=7;Ph=3，F(xiàn)=3′6-2′7-3=1B、C、D處存在復合鉸鏈2-8試計算圖2-44所示剎車機構的自由度。并就剎車過程說明此機構自由度的變化情況。解答：①當未剎車時，F(xiàn)=3′6-2′8=2②在剎車瞬時，F(xiàn)=3′5-2′7=1，此時構件EFG和車輪接觸成為一體，位置保持不變，可看作為機架。③完全剎死以后，F(xiàn)=3′4-2′6=0，此時構件EFG、HIJ和車輪接觸成為一體，位置保持不變，可看作為機架。2-9先計算圖2-45～圖2-50所示平面機構的自由度。再將其中的高副化為低副，確定機構所含桿組的數(shù)目和級別，以及機構的級別。機構中的原動件用圓弧箭頭表示。解答：a)n=7;Pl=10;Ph=0，F(xiàn)=3′7-2′10=1C、E處存在復合鉸鏈由3個Ⅱ級桿組構成。b)n=7;Pl=10;Ph=0，F(xiàn)=3′7-2′10=1由3個Ⅱ級桿組構成的Ⅱ級機構。c)n=3;Pl=3;Ph=2，F(xiàn)=3′3-2′3-2=1D處存在局部自由度，由2個Ⅱ級桿組構成Ⅱ級機構。d)n=4;Pl=5;Ph=1，F(xiàn)=3′4-2′5-1=1由1個Ⅲ級桿組構成的Ⅲ級機構。e)n=6;Pl=8;Ph=1，F(xiàn)=3′6-2′8-1=1B處存在局部自由度，G、G'處存在虛約束,由1個Ⅱ級桿組加上1個Ⅲ級桿組構成的Ⅲ級機構。f)n=9;Pl=12;Ph=2，F(xiàn)=3′9-2′12-2=1C處存在局部自由度，I處存在復合鉸鏈,由5個Ⅱ級桿構成的Ⅱ級機構。桿組拆分如下圖所示。＋＋＋＋第三章平面機構的運動分析3-1如圖3-20所示曲柄滑塊機構中若已知a，b，e，當給定后，試導出滑塊位移s和連桿轉角的表達式。解：由得到或寫成3-2如圖3-20，若已知，設經(jīng)計算得到：，s=149.81mm，請導出和的表達式，并求出其數(shù)值。解：，得：3-12如圖3-30所示，曲柄擺動導桿機構中各桿長，已知，構件1以等角速度繞A順時針方向轉動，求此時及角速度比。解：，其中2式除以1式可得故得：求導得上式中對2式用旋轉坐標系法，按逆時針方向旋轉角得：所以，又求導得或寫成如下等價形式：求導得解得：VDx=-0.4*(-20)*sin(60*pi/180)-0.25*(-8.5244)*sin((63.6705-120)*pi/180)=2.2264m/sVDy=0.4*(-20)*cos(60*pi/180)+0.25*(-8.5244)*cos((63.6705-120)*pi/180)=-8.1097m/s合成可得：VD=sqrt(2.2264^2+8.1097^2)＝8.4098m/s，VD＝-74.6485°3-12題解法二（瞬心法）：1234P1234P24由，得：3-15如圖3-33所示為采煤康拜因的鉆探機構。已知,,構件2繞構件1上的B點以等角速度逆時針方向轉動，求C、D兩點的速度及加速度。解：（1）求C、D兩點的速度（2）求C、D兩點的加速度由上面2式可得：840*ε1*cos(15*pi/180)-840*(0.278^2)*sin(15*pi/180)=280*ε2*cos(50.93*pi/180)-280*(1.278^2)*sin(50.93*pi/180)811.3777ε1-16.8022＝176.4754ε1-355.0521得ε1＝ε2＝-0.5328rad/s2求D點加速度的方法有兩種：第一種按書上的方法列出運動方程式，按步驟求解；第二種方法求出法向加速度和切向加速度的合成。①對D點列出位置方程式求導得速度方程式再求導得加速度方程式，則aDx=-1300*(-0.5328)*sin(15*pi/180)-1300*(0.278^2)*cos(15*pi/180)＝82.2226mm/s2aDy=1300*(-0.5328)*cos(15*pi/180)-1300*(0.278^2)*sin(15*pi/180)＝-695.0422mm/s2故D點的加速度為：aD=sqrt(aDx^2+aDy^2)=699.8887mm/s2，aD＝-83.2533°②C點的加速度為：aC=-280*(-0.5328)*sin(50.9373*pi/180)-280*(1.278^2)*cos(50.9373*pi/180)+840*(-0.5328)*sin(15*pi/180)+840*(0.278^2)*cos(15*pi/180)＝-225.4828mm/s23-17在圖3-35所示凸輪機構中，,，指出速度瞬心，并用瞬心法求及時構件2的速度。解：凸輪形狀為圓形，因此凸輪和平底從動件的公法線既垂直于從動件的平底又過凸輪的圓心。速度瞬心P12如圖所示，從動件的速度可表示為：；；3-18如圖3-36所示曲柄滑塊機構中，已知。指出速度瞬心，并用瞬心法求構件1的角速度。解：速度瞬心P13如圖所示。，又故得出3-19如圖3-28所示凸輪機構，指出速度瞬心，并用速度瞬心法求從動件的角速度。解：速度瞬心P12如圖所示。,所以得3-21如圖3-38所示為鉸鏈四桿機構，試用瞬心法分析欲求構件2和構件3上任何重合點的速度相等時的機構位置，此時解：構件3上任意點的速度方向為：該點與構件3的回轉中心D點（瞬心P34）的連線垂直的方向；其大小為構件3的角速度與該點與瞬心P34距離的乘積。構件2上任意點的速度方向為：該點與構件2和4的速度瞬心P24的連線垂直的方向；其大小為構件2的角速度與該點與瞬心P24距離的乘積。要使構件2和構件3上任何重合點的速度相等，即應使瞬心P34與瞬心P24重合（此時AB與AD連線重合）。此時構件2和3都相對于D點做純轉動，且構件2和3的角速度相同（從兩者的重合點C可推導出），重合點距離D點的距離也相同，故任何重合點的速度相等。故當時，滿足題目要求。機構的力分析R21R31xR31yMdR31R32全4-4在圖4-23所示的對心尖頂直動推桿盤形凸輪機構中，已知，，12mm，（為常數(shù)）。又機構在圖示位置時，推桿以等加速度垂直向上運動，該處凸輪的壓力角。推桿重力，重心位于其軸線上。凸輪的質心與回轉中心A相重合。若加于凸輪上的驅動力矩R21R31xR31yMdR31R32全解：構件2推桿的受力簡圖如上，其中慣性力對構件2列出力和力矩平衡方程式：注：也可以由圖中虛線所示，將機架對推桿的兩個支反力合成為一個全反力，這樣根據(jù)三力匯交理論，可以更方便的求出結果。對構件1列出力平衡方程式：也可直接由構件1只受兩力平衡直接得出：4-10在如圖4-29所示擺動導桿機構中，已知,加于導桿上的力矩,求機構各運動副的反力及應加于曲柄1上的平衡力矩。RR43R23M3MMbR21R41RR32R12解：對于構件3，由力矩平衡可得：由力平衡得：對于構件2滑塊，由力平衡可得：對于構件1，由力平衡可得：由力矩平衡得：F2R32R12R21R31MF2R32R12R21R31Mb解：根據(jù)三力匯交理論，畫出構件2受力圖。列出力平衡方程：解得圖中機架對推桿的支反力也可以看作虛線所示兩個力的合成，此時也可以按照推桿在四個力的作用下平衡來求解，解法可參考題4-4。由構件1凸輪的受力圖可得：R1FR2Ff4-19如圖4-38所示，構件1為一凸輪機構的推桿，它在力F的作用下，沿導軌2向上運動，設兩者的摩擦因數(shù)R1FR2Ff解：力矩平衡可得：,得：，其中R正壓力產(chǎn)生的磨擦力為：要使推桿不自鎖，即能夠上升，必須滿足：，即解得：4-22圖4-41所示為一膠帶運輸機，由電動機1經(jīng)過平型帶傳動及一個兩級齒輪減速器，帶動運輸帶8。設已知運輸帶8所需的曳引力F=5500N，運輸帶8的運送速度，滾筒直徑D=900mm，平型帶傳動（包括軸承）的效率，每對齒輪（包括其軸承）的效率，運輸帶8的機械效率。試求該傳動系統(tǒng)的總效率及電動機所需的功率P。解：串聯(lián)機組，總效率輸出功率故電機輸入功率應為：4-23如圖4-42所示，電動機通過三角帶傳動及圓錐、圓柱齒輪傳動帶動工作機A及B，設每對齒輪的效率，每個軸承的效率，帶傳動的效率，工作機A、B的功率分別為，，效率分別為，試求電動機所需的功率。解：電機功率Pd為:機構的型綜合5-1運動鏈。請畫出其運動鏈的結構圖。若以四元連桿為機架，其中一個三元連桿作轉動并為原動件，要求機構的執(zhí)行構件為兩個完全對稱運動的滑塊。試進行機構變換。解：圖1運動鏈結構圖圖2機構變換方案一圖3機構變換方案二圖4機構變換方案三5-2運動鏈。請畫出運動鏈的結構圖。分別取不同構件為原動件，三元連桿為機架。試綜合出一個II級機構和一個高級別機構。解：運動鏈的結構圖如下。ABABCDEFG①以AB或CD桿為原動件得到II級機構；②以FG桿為原動件得到Ш級機構。5-3指出代號中有幾個二、三、四元連桿。若以四元連桿為機架，取回轉構件為原動件。試變換出一個連架桿為導桿，另兩個連架桿為滑塊的機構。解：1個四元連桿，2個三元連桿，5個二元連桿。變換機構如下，理論上可以有6種以上方案。5-4代號為的運動鏈。請畫出其運動鏈的結構圖。問有幾個二、三、四元連桿。變換機構后其自由度F=?。解：1個四元連桿，2個三元連桿，6個二元連桿?？倶嫾?shù)N=1+2+6=9，自由度F=3(N-1)-2P=2，變換機構后其自由度不應改變，依然為2。解題注意事項：1.畫出運動鏈結構圖后，對比代號進行檢驗；2.機構變換后檢查其中的多元連桿連接是否正確，多元連桿畫對的話，機構一般不會有錯；3.機構變換后其自由度不應改變。平面連桿機構6-1如圖6-48所示，設已知四桿機構各機構的長度為，。試問：1）當取桿4為機架時，是否有曲柄存在？2）若各桿長度不變，能否以選不同桿為機架的方法獲得雙曲柄和雙搖桿機構？如何獲得？解：1),滿足桿長之和條件，且最短桿為連架桿，故有曲柄存在。2)以a為機架，得雙曲柄機構；以c為機架，得雙搖桿機構。6-4在圖6-48所示的鉸鏈四桿機構中，各桿的長度為，試求：1）當取桿4為機架時，該機構的極位夾角、桿3的最大擺角和最小傳動角。2）當取桿1為機架時，將演化成何種類型機構？為什么？并說明這時C、D兩個轉動副是周轉副還是擺動副？解：1)由曲柄與連桿拉直共線和重疊共線兩位置計算極位夾角和桿3的擺角：由曲柄與機架內(nèi)共線和外共線兩位置計算連桿和搖桿的夾角：故2)滿足桿長之和條件，A、B為全轉副，C、D為擺動副，此時取a為機架得到雙曲柄機構。6-8圖6-52所示為一牛頭刨床的主傳動機構，已知行程速比系數(shù)K=2，刨頭5的行程H=300mm，要求在整個行程中，推動刨頭5有較小的壓力角，試設計此機構。解：由已知行程速度變化系數(shù)K=2，得極位夾角為：BACD'E'BACD'E'DEαα0.5Hδh已知，則要使壓力角最小，須使滑塊導軌線位于D和D'兩位置高度中點處，此時在滑塊的整個行程中機構的最大壓力角最小。此時，壓力角。由已知條件，行程，即導桿從中心位置D運動到左邊極限位置D'時滑塊的行程為，可得：，化簡得：，解得：刨頭導軌線距離C點的高度為：此時最大壓力角為：6-14如圖6-57所示，設要求四桿機構兩連架桿的三組對應位置分別為；；，試設計此四桿機構。解：對照書上（6-41）式，此處可簡化為：分別代入題目中已知3組數(shù)據(jù)得：其中解得：故6-16如圖6-59所示曲柄搖桿機構，已知搖桿長，擺程角，行程速比系數(shù)K=1.25，若遠極位時機構的傳動角，求各桿長a，b，d，并校驗機構最小傳動角。解：機構的極位夾角和近極位傳動角為：根據(jù)課本內(nèi)容列出投影方程式：解得：其中由式（6-48）解得：由實際尺寸。得絕對桿長尺寸為：此時機構的最小傳動角為，不符合要求。6-22如圖6-60所示，已知某剛體上P點的三位置及其上某標線的位置角分別為：；，，，若已知兩固定支座A、D的位置坐標為：，求實現(xiàn)P點給定位置的四桿機構的各桿長度。解：，首先根據(jù)式（6-13）寫出剛體位移矩陣：先計算運動副的坐標值。由式（6-19）解得：將代入式（6-18）有再計算運動副的坐標值。同理將位移矩陣代入式（6-19）解得：將代入式（6-18）有可得各桿長為：6-27如圖6-64所示，砂箱翻轉臺與連桿BC固結，為使翻轉臺作平面運動并翻轉，B、C兩點的坐標值為：，，，，試用代數(shù)解析法設計一四桿機構實現(xiàn)以上要求。解：設A、D點的坐標值（）及（），由式（6-38）可得：和故得各桿長為：如圖6-65所示液壓缸翻斗機構，已知翻斗擺角，位置對位置作用于BD上的力矩比為，若搖臂BD的長度，求時的機構尺寸及液壓缸行程H。解：設機構的相對尺寸為由式（6-50）：可得由式（6-52）：故由式（6-54）：故：行程。第八章凸輪機構8-3在尖頂對心直動從動件盤形凸輪機構中，圖8-33所示從動件的運動規(guī)律尚不完整。試在圖上補全各段的曲線，并指出哪些位置有剛性沖擊？哪些位置有柔性沖擊？解：在凸輪轉角處存在剛性沖擊；在凸輪轉角處存在柔性沖擊；8-9在圖8-35所示對心直動滾子從動件盤形凸輪機構中，已知，實際基圓半徑，滾子半徑，推程角，推桿按正弦加速度規(guī)律運動。當凸輪轉動時，試計算凸輪廓線與滾子接觸點處的坐標值。解：(1)首先計算凸輪理論廓線坐標理論基圓半徑時，推桿的行程s為：（根據(jù)正弦加速度規(guī)律方程）由于是對心，，故理論廓線方程中(2)計算凸輪實際廓線坐標處理論廓線點處的法線斜率為：（其中）則得故實際廓線坐標值為：8-11與題8-9條件相同。試計算對心平底從動件的盤形凸輪當時，平底與凸輪廓線接觸點處的坐標值。若推程與回程運動相同，試確定平底應有的最小長度L。解：(1)計算平底與凸輪廓線接觸點坐標(2)計算平底從動件的最小長度L上式對求導并令其為0，可得出時上式取得最大值。此時所以8-17現(xiàn)需設計一對心直動滾子推桿盤形凸輪機構，設已知凸輪以等角速度沿順時針方向回轉，推桿的行程，推程運動角，推桿位移運動規(guī)律為，試確定推程所要求的最佳基圓半徑。又如該機構為右偏置直動滾子推桿盤形凸輪機構，偏距，試求其最小基圓半徑。解：(1)由于是對心直動滾子推桿盤形凸輪機構，偏距e＝0因此，基圓半徑的計算公式可簡化為：對上式求導，并令導數(shù)為0，求出極值時對應的凸輪轉角。，，，得：，化簡為：，取得：，故代入基圓半徑計算公式，求得(2)當凸輪機構推桿為右偏置時，偏距e＝10mm，得：，即分子為0，與（1）中式子相同，求得代入基圓半徑計算公式，求得。第九章直齒圓柱齒輪機構9-4在圖9-43中，已知基圓半徑，現(xiàn)需求：1）當時，漸開線的展角、漸開線上的壓力角和曲率半徑。2）當時，漸開線上的壓力角及向徑的值。解：1)根據(jù)漸開線方程，得：壓力角展角曲率半徑2)當時，查表9-1，查表計算時可采用插值法9-5一根漸開線在基圓上發(fā)生，試求漸開線上哪一點的曲率半徑為零？哪一點的壓力角為零？解：基圓上的壓力角、曲率半徑均為0。9-9若漸開線直齒圓柱標準齒輪的，試求基圓與齒根圓重合時的齒數(shù)。又當齒數(shù)大于以上求出的數(shù)值時，試證明此時基圓與齒根圓哪個大？解：當基圓與齒根圓重合時，由可得：若可導出：，即。9-14在T616鏜床主軸箱中有一直齒圓柱漸開線標準齒輪，其壓力角齒數(shù)z=40，齒頂圓直徑?，F(xiàn)發(fā)現(xiàn)該齒輪已經(jīng)損壞，需要重做一個齒輪，試確定這個齒輪的模數(shù)及齒頂高系數(shù)（提示：齒頂高系數(shù)只有兩種情況，和）。解：，即若，則有：；若，則有：，此為非標準值。所以，，9-17設有一對外嚙合齒輪的齒數(shù)，壓力角，齒頂高系數(shù)。試求當中心距a'=725mm時，兩輪的嚙合角。又當時，試求其中心距a'。解：標準中心距為：由當時，中心距。9-19設有一對按標準中心距安裝的外嚙合漸開線齒輪，已知，欲使其重合度，試求這對齒輪的齒頂高系數(shù)。解：，且按標準中心距安裝，有故有，解得：，有，解得：實際設計時，取，此時重合度可計算得。9-22在某牛頭刨床中，有一對外嚙合漸開線直齒圓柱齒輪傳動，已知,?，F(xiàn)已發(fā)現(xiàn)小齒輪嚴重磨損，擬將其報廢。大齒輪磨損較輕（沿齒厚方向的磨損量為0.75mm），擬修復使用，并要求新設計小齒輪的齒頂厚盡可能大些，為應如何設計這對齒輪？解：標準中心距為：，此時修復大齒輪，即對大齒輪采用負變位，使其齒厚s變小，小齒輪采用正變位，保證齒厚盡可能大，整個齒輪傳動為等變位齒輪傳動：，中心距不變。由大齒輪磨損量為0.75mm，可得：，解得?？扇∵M行齒輪設計。以下計算略，可參見書上公式。9-26在圖9-49所示的齒輪變速箱中，兩軸中心距為90mm，各輪齒數(shù)為、、、、、,模數(shù)均為m=2mm，試確定各對齒輪傳動的類型。解：實際中心距，各對齒輪的標準中心距為：，采用負傳動；，采用標準或等變位傳動；，采用正傳動；（1）對齒輪1和2傳動：嚙合角大小齒輪不發(fā)生根切需滿足：，因兩輪齒數(shù)分別為41和51，相差不多，故取可使兩齒輪接近等強度。(注：選取方式不唯一，滿足總體要求即可)（2）對齒輪3和4傳動：嚙合角，標準齒輪傳動，?。?）對齒輪5和6傳動：嚙合角，且應滿足故取(注：選取方式不唯一，滿足總體要求即可)。以下計算略，可參見書上公式。第十章其它齒輪機構10-2在某設備中有一對漸開線直齒圓柱齒輪，已知。在技術改造中，提高了原動機的轉速。為了改善齒輪傳動的平穩(wěn)性，要求在不降低強度、不改變中心距和傳動比的條件下，將直齒輪改為斜齒輪，并希望將分度圓螺旋角限制在以內(nèi)，重合度，試確定、、和齒寬B。解：原直齒輪標準中心距斜齒輪中心距為：，要使齒輪強度不降低，即模數(shù)不變，初取螺旋角，則有，取，則此時可計算得：，，滿足要求。根據(jù)重合度要求計算齒寬：，解得則：，由，可得：，所以得綜上，取取，，，。10-3設有一對外嚙合齒輪傳動，已知不用變位而用斜齒圓柱齒輪傳動來湊中心距，試問螺旋角應多大？解：斜齒輪中心距所以故10-4一蝸輪的齒數(shù)，與一單頭蝸桿嚙合，試求：1）蝸輪端面模數(shù)及蝸桿軸面模數(shù)；2）蝸桿的軸面齒距及導程l；3）蝸桿的分度圓直徑；4）兩輪的中心距。解：1）由可得端面模數(shù)，蝸桿軸面模數(shù)。2）蝸桿軸面齒距，導程3）因模數(shù)，故直徑系數(shù)，根據(jù)取較小值且滿足為標準值的原則，取，則。4）兩輪中心距。第十一章 齒輪系11-1圖11-36所示為一時鐘輪系，S、M、H分別表示秒針、分針、時針。圖中數(shù)字表示該輪的齒數(shù)。假設B和C的模數(shù)相等，試求齒輪A、B、C的齒數(shù)。解：此輪系為一個定軸輪系。，解得……（1）又B和C模數(shù)相等，即齒輪4、C、5、B的模數(shù)均相等，由中心距相等條件可得：，即……（2）聯(lián)立（1）、（2）兩式可得，化成方程式為：,解得（舍去負值）。11-7圖11-41所示為一裝配用氣動一字旋具齒輪減速部分的傳動簡圖。已知各輪齒數(shù)為,。若，試求一字旋具的轉速。解：該復合輪系由2個行星輪系串聯(lián)而成。，則由圖中幾何條件可得：即：，同理故，11-10圖11-44所示的差動輪系是各輪模數(shù)相同的標準齒輪傳動。設已知各輪的齒數(shù)又，，試求系桿H轉速的大小和方向。1）當、轉向相同時；2）當、轉向相反時。解：該輪系為一個周轉輪系。得：1）當、轉向相同時有：，得：（與轉向相同）1）當、轉向相同時有：，得：（與轉向相反）11-11在圖11-45所示的電動三爪自定心卡盤傳動輪系中，設已知各輪的齒數(shù)為,,，試求傳動比。解：該輪系為3K-H型周轉輪系，固定系桿H，轉化為定軸輪系。對1-2-3-H可得：對3-2-2'-4-H可得：所以輪1與輪4轉向相反。11-19用于自動化照明燈具上的一周轉輪系圖11-53所示。已知輸入轉速，組成輪系的各齒輪均為圓柱直齒輪。各輪齒數(shù)為。試求箱體的轉速。解：該輪系為一行星輪系，其中齒輪1和5為中心輪，箱體為系桿，其它齒輪均為行星輪。目錄TOC\o"1-2"\h\u253321總論 1311911.1項目概況 1317891.2建設單位概況 3162241.3項目提出的理由與過程 3311231.4可行性研究報告編制依據(jù) 4225921.5可行性研究報告編制原則 426521.6可行性研究范圍 5265791.7結論與建議 665262項目建設背景和必要性 9302042.1項目區(qū)基本狀況 9237942.2項目背景 11327472.3項目建設的必要性 11265903市場分析 14297233.1物流園區(qū)的發(fā)展概況 1479553.2市場供求現(xiàn)狀 1669963.3目標市場定位 17108883.4市場競爭力分析

17160544項目選址和建設條件 1950564.1選址原則 1969314.2項目選址 19544.3場址所在位置現(xiàn)狀 19297334.4建設條件 20123545主要功能和建設規(guī)模 22282555.1主要功能 22281835.2建設規(guī)模及內(nèi)容 26195696工程建設方案 27137726.1設計依據(jù) 27219396.2物流空間布局的要求 27262516.3空間布局原則 2853886.4總體布局 2936766.5工程建設方案 30235856.6給水工程 33115596.7排水工程 3553126.8電力工程 38288986.9供熱工程 46314656.10電訊工程 47153607工藝技術和設備方案 51276227.1物流技術方案 5142607.2制冷工藝技術方案 6769868節(jié)能方案分析 7336228.1節(jié)能依據(jù) 73176248.2能耗指標分析 73235218.3主要耗能指標計算 74272888.4節(jié)能措施和節(jié)能效果分析 76295509環(huán)境影響評價 83267939.1設計依據(jù) 8335089.2環(huán)境影響評價應堅持的原則 83134559.3項目位置環(huán)境現(xiàn)狀 84208539.4項目建設與運營對環(huán)境的影響 8430919.5項目建設期環(huán)境保護措施 8459489.6項目運行期環(huán)境保護措施 861431110安全與消防 873017710.1安全措施 872680010.2消防 88921011組織機構和人力資源配置 921053611.1施工組織機構 922404211.2基建項目部的主要職責 923031711.3運營管理 PAGEREF_T