模板工程施工方案

PAGEPAGE46吉林省高級人民法院審判庭工程模板工程施工方案目錄TOC\o"1-3"\u一、工程概況 3二、模板支設 31、模板及支撐體系選型 32、支撐體系的搭設及使用要求 3三、柱模設計 4四、墻模板 7五、現(xiàn)澆頂板和梁模 71、頂板模板設計 72、梁模設計 83、梁柱節(jié)點模板設計 114、樓梯模板 12六、模板支撐計算 121、板模板支撐體系計算 121.1計算依據 121.2參數(shù)信息 131.3、模板面板計算 141.4、模板支撐方木的計算 161.5、托梁材料計算 171.6、模板支架立桿荷載標準值(軸力) 191.7、立桿的穩(wěn)定性計算 192、柱模板支撐計算 204、墻模板計算 324.1、參數(shù)信息 324.2、墻模板荷載標準值計算 334.3、墻模板面板的計算 344.4、墻模板內外楞的計算 364.5、穿墻螺栓的計算 41七、模板施工注意事項及拆模要求 421、注意事項 422、拆模要求 42八、安全和技術要求 43

模板工程施工方案本工程為框剪—剪力墻結構，模板工程是影響工程質量的關鍵因素，為確保工程質量達到目標，本工程選用合理的支設方案及高質量的模板材料，從而使混凝土外形尺寸、外觀質量能夠達到較高要求，為室內裝修及外墻裝飾的施工打好基礎。一、工程概況吉林省高級人民法院審判庭工程位于長春市珠海路北側，仙臺大街東側。建筑總高度45.90米，地上10層，總建筑面積32758㎡，結構形式為框架剪力墻結構，結構高度45.90m。其中，一層層高4.50m，其他樓層層高為4.2m，屋面女兒墻高度4.35m二、模板支設1、模板及支撐體系選型本工程模板全部采用18mm厚九夾板，60×90木方背肋，支撐體系自-1.900m墊層以上均采用碗扣式腳手架。腳手架立桿縱橫間距1200mm，水平橫桿步距1.5～1.8m，最上部水平桿距模板底部不大于300mm，底部設掃地桿，四邊與中間每隔四排立桿設置一道縱向剪刀撐，水平向至少設置兩道剪刀撐，以保證支撐體系的穩(wěn)定。2、支撐體系的搭設及使用要求搭設要求1).嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2).確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；3).確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；施工使用的要求1）.澆注混凝土過程中，要確保模板支架在施工過程中均衡受載2）.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3）.澆筑過程中，隨時檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。4）.在施工審判區(qū)審判大廳部位超高架體時，其下部地上一層滿堂腳手架在審判大廳區(qū)域不得拆除。三、柱模設計按柱斷面尺寸彈出墨線，在柱四角立筋根部點焊φ10直角形定位鋼筋，柱每側模板拼成整塊對準墨線就位，根部緊靠定位鋼筋，加鋼管柱箍和對拉螺桿，校正垂直度在允許范圍內后，再加固穩(wěn)妥。柱模板采用18mm厚九夾板，柱模外側木楞60×90間距300，鋼管柱箍間距下部在300～400，上部在400～500，根據柱斷面大小不等，在斷面上增加雙根雙向(或雙向單根)對拉螺桿。斷面大的柱，在柱外周每邊樓板上設二根25插筋，是加固柱根部模板之用，柱的穩(wěn)定性用短鋼管與支承架適當連接即可。柱根部加設不透水海綿條以防漏漿。具體示意見下圖：注：審判法庭廳內層四根R=400mm的圓柱KZ21采用圓柱定型鋼模。詳見下圖：四、墻模板所有墻模板均采用九夾板，模板采用縱向排列方式組合，并用60×90木方背肋,按間距100～150設置,支撐采用ф48x3.5鋼管。截面大的柱子采用Φ14對拉螺栓，采用帶PVC套筒的對拉螺栓，對拉螺栓間距450×450。為使墻體模板與腳手架形成整體,按豎向間距1500,橫向間距900,設短管與腳手架連接且頂?shù)綁δ５哪痉缴稀Ｄ０宕怪倍?、平整度允許偏差2mm。五、現(xiàn)澆頂板和梁模1、頂板模板設計頂板模板支撐采用碗扣滿堂紅腳手架體系。面板用18mm厚九夾板，次龍骨采用60×90mm木方，間距250mm。支撐龍骨用兩根60×90mm的木方,其間距不超過1000mm,木方表面刨平以保證與模板接合面平整。根據頂板區(qū)格凈尺寸和所采購的九夾板的規(guī)格,制作頂板模板,預留出晚拆模板的位置,模板按所使用的位置一一編號，根據規(guī)格編排流水。晚拆模板位置留設原則是使板的凈跨距不超過2米。早拆模板面層板間貼不透水海綿條，以便于拆模；上部與混凝土接觸面貼4cm~5cm2、梁模設計2.1模板采用18mm厚九夾板,板模板支撐體系采用滿堂腳手架，梁兩側鋼管間距0.9m×0.9m，頂板擱柵采用60×90mm木方，擱柵間距板控制在30cm以內，梁控制在40cm以內，滿堂架搭設完畢，柱封模后，即可開始梁模的支設，梁模支設時，先鋪梁的底模和一邊模板，梁模深入柱模里口平，并按設計要求起拱，設計無要求按3/1000起拱，梁模利用1000㎜鋼管做卡箍，間距300mm；梁高h≤700mm的梁設鋼管斜撐，當700mm≤h≤900mm，梁寬b<500的梁中設一道φ12對拉螺桿、同時在梁底加設一根立桿、當b≥500mm時需在梁底加設兩根立桿；當900mm≤h≤1400mm的梁設φ12對拉螺桿@300、同時設置兩根梁底立桿。梁模支設完畢并加固后，即可開始板模的支設，板模支設時，先鋪60吉林省高級人民法院審判法庭及附屬業(yè)務用房工程內涉及到的梁支撐示意按截面尺寸如下：框架梁h<700mm、b<500mm模板搭設示意如下：框架梁700mm≤h≤900mm、b<500mm模板搭設示意如下：當梁寬b≥500mm；框架梁900mm≤h≤1400mm、b<700mm模板搭設示意如下2.2支設梁模板時，應留一邊模不支設，待梁鋼筋成型、校正、驗收后再封閉、加固。2.3梁模采用側模包底模，板模上表面與梁側模上口在板底標高水平拼縫，上貼4~5cm寬膠帶防止漏漿。2.4梁底模不采用早拆方法，在混凝土達到設計及規(guī)范要求后方可拆除。2.5梁跨度大于4m時按設計要求起拱，當設計無具體要求時，起拱按跨度的2/1000起拱。3、梁柱節(jié)點模板設計3.1梁柱節(jié)點模板就是在柱的第一次砼澆筑完成后，第二次進行的柱上部、梁、頂板交匯處模板，梁柱節(jié)點模板高度到頂板底部。梁柱節(jié)點模板每套由四塊組成，如沒有梁的位置為一塊面板，如有梁的位置則在面板相應的位置上開一洞口。具體尺寸依不同梁的規(guī)格而定。在第一次支模、澆筑砼、拆模后，第二次安裝梁柱節(jié)點模板至樓板底。3.2柱節(jié)點模板每套共配制四塊單片模板，采用18mm厚九夾板，同梁模板一起支設、固定。在柱與梁相交的位置，有梁一側梁柱節(jié)點模板上開口，開口寬度為梁寬＋2倍九夾板厚（18×2=36mm），開口高度為梁高－頂板厚+九夾板厚（18mm）。梁的側模和底模都伸入柱模內口平齊，柱模拼成一塊模板。3.3支模時，梁柱節(jié)點模板壓梁模板（將梁的側模及梁底模模板伸入梁柱節(jié)點模板預留開口處），接縫貼不透水海綿條。梁柱交接處柱轉角模板支設如下圖。4、樓梯模板4.1樓梯底模采用18mm厚九夾板，側模及踏步的模板采用木模，安裝時應先安裝平臺梁模板，再安裝樓梯底模，最后安裝外幫側模，外幫側模三角模按實樣制作好，用套板畫出踏步側板位置線，釘好側板后再釘固定踏步位置的檔木側板。樓梯的支設方法4.2樓梯一定要放大樣，經過復核無誤后方能配模板；反三角加工一定要準確，一定要保證踏步尺寸一致；樓梯梁標高一定要定好，面層、抹灰層一定要考慮扣掉；將一道反三角釘在外幫板內側，另一道固定在墻上，這樣可防止反三角下滑，為了加強剛度中間可再設一道，以防止踏步側板凸肚現(xiàn)象，第一步樓梯的反三角下端應釘在基礎側板上，并用斜撐頂牢端頭；樓梯外幫板上下要吊線，要保證平直；樓梯欄桿預埋件應正確；六、模板支撐計算1、板模板支撐體系計算1.1計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》1.2參數(shù)信息1）.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):7.50；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2）.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3）.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：木方:100×80mm；4）.簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元1.3、模板面板計算面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1）、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.11×1+0.35×1=3.1kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2）、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×3.1+1.4×2.5=7.22kN/m最大彎矩M=0.1×7.22×0.252=0.045kN·m；面板最大應力計算值σ=45125/37500=1.203N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.203N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3）、撓度計算撓度計算公式為其中q=3.1kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×3.1×2504/(100×9500×28.125×104)=0.031mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.031mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求!1.4、模板支撐方木的計算方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1）.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.11=0.688kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2）.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.688+0.088)+1.4×0.625=1.805kN/m；最大彎矩M=0.125ql2=0.125×1.805×0.92=0.183kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.183×106/83333.33=2.193N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為2.193N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3）.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×1.805×0.9=1.015kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.015×103/(2×50×100)=0.305N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.305N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4）.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.775kN/m；最大撓度計算值ν=0.521×0.775×9004/(100×9500×4166666.667)=0.067mm；最大允許撓度[V]=900/250=3.6mm；方木的最大撓度計算值0.067mm小于方木的最大允許撓度3.6mm,滿足要求!1.5、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算；托梁采用：木方:100×80mm；W=106.667cm3；I=426.667cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.031kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.83kN·m；最大變形Vmax=0.72mm；最大支座力Qmax=9.064kN；最大應力σ=829798.611/106666.667=7.779N/mm2；托梁的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2；托梁的最大應力計算值7.779N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值13N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為0.72mm小于900/250,滿足要求!1.6、模板支架立桿荷載標準值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1）.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.125×7.5=0.94kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.11×0.9×0.9=2.228kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.451kN；2）.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3）.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=9.244kN；1.7、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=9.244kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.8+0.3×2=2.4m；L0/i=2400/15.8=152；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.301；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=9243.9/（0.301×489）=62.803N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=62.803N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=2.4按照表2取值1.009；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.009×(1.8+0.3×2)=3.01mLo/i=3010.049/15.8=191；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.197；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=9243.9/（0.197×489）=95.958N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=95.958N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2、柱模板支撐計算柱模板的計算依據《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計算高度:H=4.00m；根據規(guī)范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):500；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；柱模板設計示意圖計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.000kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=213mm，且豎楞數(shù)為4，面板為大于3跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=213.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數(shù)。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×27.021×213×213=1.23×105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=1.23×105/1.88×104=6.538N/mm2；面板的最大應力計算值σ=6.538N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13.000N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=213.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數(shù)。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×27.021×213.0=3453.245N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=3453.245N；b--構件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×3453.245/(2×500×15.0)=0.691N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.691N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.500N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=47.71×0.50＝23.85kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=213.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=500×15.0×15.0×15.0/12=1.41×105mm4；面板最大容許撓度:[ω]=213.0/250=0.852mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×23.85×213.04/(100×9500.0×1.41×105)=0.249mm；面板的最大撓度計算值ω=0.249mm小于面板最大容許撓度設計值[ω]=0.852mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算（內容為固定不變）模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64.00cm3；I=60×80×80×80/12=256.00cm4；1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×7.296×450.0×450.0=1.48×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.48×105/6.40×104=2.308N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=2.308N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×7.296×450.0=1969.809N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1969.809N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×1969.809/(2×60.0×80.0)=0.616N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=0.616N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.27=12.88kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=450/250=1.800mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×12.88×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.147mm小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.800mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算（內容為固定不變）本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.270×0.45/1=6.57kN；最大支座力:N=9.798kN；最大彎矩:M=0.233kN.m；最大變形:V=0.034mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.23kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=1.67N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=1.67N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:ω=0.034mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=300.0/250=1.200mm；柱箍的最大撓度ω=0.034mm小于柱箍最大容許撓度[ω]=1.200mm，滿足要求!六、H方向柱箍的計算（內容為固定不變）本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；柱箍為2跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.220×0.45/1=5.35kN；最大支座力:N=8.314kN；最大彎矩:M=0.167kN.m；最大變形:V=0.019mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.17kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=1.194N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=1.194N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:V=0.019mm；柱箍最大容許撓度:[V]=250.000/250=1.000mm；柱箍的最大撓度V=0.019mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.000mm，滿足要求!4、墻模板計算4.1、參數(shù)信息1).基本參數(shù)次楞(內龍骨)間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞(外龍骨)間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M14；2).主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2；3).次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4).面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5).木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設計簡圖4.2、墻模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得48.659kN/m2、72.000kN/m2，取較小值48.659kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2kN/m2。4.3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1).抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(內楞間距):l=150.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.45×0.90=23.648kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減系數(shù)。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；q=q1+q2=23.648+1.134=24.782kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×24.782×150.0×150.0=5.58×104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mmf--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=5.58×104/1.69×104=3.304N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=3.304N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2).抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=150.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.45×0.90=23.648kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；q=q1+q2=23.648+1.134=24.782kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×24.782×150.0=2230.405N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=2230.405N；b--構件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×2230.405/(2×450×15.0)=0.496N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.496N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3).撓度驗算根據規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載:q=48.66×0.45=21.9N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=150mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=0.6mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×21.9×1504/(100×9500×1.27×105)=0.062mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.062mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.6mm，滿足要求！4.4、墻模板內外楞的計算A.內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；內楞計算簡圖1).內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內楞跨中計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=450.0mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.15×0.90=7.883kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.15×0.90=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(7.883+0.378)/1=8.261kN/m；內楞的最大彎距：M=0.1×8.261×450.0×450.0=1.67×105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內楞承受的應力(N/mm2)；M--內楞計算最大彎距(N·mm)；W--內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值：σ=1.67×105/5.33×104=3.137N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；內楞的最大應力計算值σ=3.137N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2).內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=450.0mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×48.66×0.15×0.90=7.883kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.15×0.90=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(7.883+0.378)/1=8.261kN/m；內楞的最大剪力：V=0.6×8.261×450.0=2230.405N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內楞計算最大剪力(N)：V=2230.405N；b--內楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--內楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值:τ=3×2230.405/(2×50.0×80.0)=0.836N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值τ=0.836N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3).內楞的撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ν--內楞的最大撓度(mm)；q--作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=48.66×0.15/1=7.30kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=450.0mm；E--內楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.13×106；內楞的最大撓度計算值:ν=0.677×7.3/1×4504/(100×9500×2.13×106)=0.1mm；內楞的最大容許撓度值:[ν]=1.8mm；內楞的最大撓度計算值ν=0.1mm小于內楞的最大容許撓度值[ν]=1.8mm，滿足要求！B.外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；外楞計算簡圖1).外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.15×0.45/2=1.86kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=450mm；外楞最大彎矩:M=0.175×1858.67×450.00=1.46×105N·mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；M=1.46×105N·mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=5.08×103mmf--外楞的強度設計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=1.46×105/5.08×103=28.813N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=28.813N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2).外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.15×0.45/2=1.859kN；V--外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×1858.671=5.44×102N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=5.44×102N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=500mm2；fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:τ=2×5.44×102/500.000=2.175N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值τ=2.175N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值[fv]=205N/mm2，滿足要求！3).外楞的撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，P--內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=48.66×0.15×0.45/2＝1.64kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=450.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大撓度計算值:ν=1.146×3.28×100/2×4503/(100×206000×1.22×105)=0.068mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=1.8mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.068mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=1.8mm，滿足要求！4.5、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=48.659×0.45×0.45=9.853kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=9.853kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！七、模板施工注意事項及拆模要求1、注意事項1）．混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱、墻模板垂直度和梁、板標高，準備檢查預留洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，接縫是否嚴密。2）．梁、柱接頭處是模板施工的難點，處理不好將嚴重影響混凝土外觀質量，此外不合模數(shù)的部位用小塊木模，精心制作，固定牢靠，嚴禁故拼亂靠。3）．混凝土澆筑前，應清除模板內部的一切垃圾。4）．混凝土澆筑前安排木工看模，出現(xiàn)問題及時處理。2、拆模要求1）梁、板底模，應在與結構同條件養(yǎng)護的試塊達到規(guī)定強度，方可拆除；2）已拆除模板及其支架的構件，應在砼強度達到設計標號后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除大跨度梁下支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。正在澆筑砼的樓層下兩層的梁板支撐不得松動、拆除。底模拆除的砼強度要求構件類型構件跨度（米）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板≤2≥50＞2、≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥75＞8≥100懸臂構件--≥1003）高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。4）遇六級以上大風時，應暫停室外的高處作業(yè)。有雨、雪、霜時應先清掃施工現(xiàn)場，不滑時再進行工作。5）拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。6）已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或是妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。7）在混凝土墻體、平板上有預留洞時，應在模板拆除后，隨時在墻洞上做好安全護欄，或將板的洞蓋嚴。8）拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。9）拆除板、梁、柱、墻模板時應注意：a.拆除4m以上模板時，應搭腳手架或操作平臺，并設防護欄桿。b.嚴禁在同一垂直面上操作。c.拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。d.拆除平臺、樓層板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落，尤其是拆支柱時，操作人員應站在門窗洞口外拉拆，更應嚴防模板突然全部掉落傷人。e.嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。10）每人應有足夠工作面，數(shù)人同時操作時應科學分工，統(tǒng)一信號和行動。八、安全和技術要求1）在模板安裝前必須涂刷脫模劑，以方便拆模及增加模板周轉次數(shù)，提高砼的表觀質量；2）拆模時注意不得硬砸，猛敲對拉片，以免損傷砼墻體；3）在澆搗混凝土前和澆筑過程中要經常檢查支撐體系的安全和穩(wěn)定性，如發(fā)現(xiàn)有變形、松動等，要及時修整、加固。4）板支撐高度在4米以內時，加水平撐，并將支撐之間搭牢；超過4米時，除水平撐外，還須另加剪刀撐。過道處的剪刀撐，應設置在1.8米高度以上，以免碰撞松動；5）凡在4米以上高處支模時，必須搭臨時跳板。4米以下，可使用高凳或梯子，不許在鋪好的梁底板或樓板擱柵上堆積重物和攜帶重物行走；6）拆除模板，須經技術人員核實，確認混凝土已達到規(guī)定強度后，方可拆除。并應自上而下做到后支的先拆，先支的后拆，不準一次將頂撐全部拆除。7）拆模板時，應采用長鐵棒，操作人員應站在側面，不允許在拆模的正下方行人或采取在同一垂直面下操作。拆下模板，應隨時清理運走，不能及時運走時，要集中堆放并將釘子扭彎打平，以防戳腳；8）高處拆模板時，操作人員應戴好安全帶，并禁止站在模板的橫拉桿上操作，拆下的模板應盡量用繩索吊下，不準向下亂扔。如有施工孔洞，應隨時蓋好或加設圍欄，以防踏空跌落。9）支模用的木楞要求擺放均勻，模板的拼縫、搭接要嚴密，不得露棱露角，小孔必須塞嚴。10）遇五級以上大風時，應暫停室外的高處作業(yè)。有雨、雪、霜時應先清掃施工現(xiàn)場再進行工作。目錄TOC\o"1-3"\u第一章項目摘要 31.1項目基本情況 31.2建設目標 31.3建設內容及規(guī)模 41.4產品及去向 41.5效益分析 4第二章項目建設的可行性和必要性 52.1建設的必要性 52.2建設的可行性 52.3編制依據 62.4編制原則 9第三章項目建設的基礎條件 93.1建設單位的基本情況 93.2項目的原料供應情況 103.3地址選擇分析 10第四章產