帶式輸送機傳動裝置設計-機械畢業(yè)設計

第29-頁目錄設計任務書…………………2第一部分傳動裝置總體設計……………4第二部分V帶設計………6第三部分各齒輪的設計計算……………9第四部分軸的設計………13第五部分校核……………19第六部分主要尺寸及數(shù)據(jù)………………21設計任務書課程設計題目：設計帶式運輸機傳動裝置（簡圖如下）原始數(shù)據(jù)：數(shù)據(jù)編號35710運輸機工作轉矩T/(N.m)690630760620運輸機帶速V/(m/s)50.9卷筒直徑D/mm320380320360工作條件：連續(xù)單向運轉，工作時有輕微振動，使用期限為10年，小批量生產(chǎn)，單班制工作（8小時/天）。運輸速度允許誤差為。課程設計內(nèi)容1）傳動裝置的總體設計。2）傳動件及支承的設計計算。3）減速器裝配圖及零件工作圖。4）設計計算說明書編寫。每個學生應完成：部件裝配圖一張（A1）。零件工作圖兩張（A3）設計說明書一份（6000~8000字）。本組設計數(shù)據(jù)：第三組數(shù)據(jù)：運輸機工作軸轉矩T/(N.m)690。運輸機帶速V/(m/s)0.8。卷筒直徑D/mm320。已給方案：外傳動機構為V帶傳動。減速器為兩級展開式圓柱齒輪減速器。第一部分傳動裝置總體設計傳動方案（已給定）外傳動為V帶傳動。減速器為兩級展開式圓柱齒輪減速器。方案簡圖如下：二、該方案的優(yōu)缺點：該工作機有輕微振動，由于V帶有緩沖吸振能力，采用V帶傳動能減小振動帶來的影響，并且該工作機屬于小功率、載荷變化不大，可以采用V帶這種簡單的結構，并且價格便宜，標準化程度高，大幅降低了成本。減速器部分兩級展開式圓柱齒輪減速，這是兩級減速器中應用最廣泛的一種。齒輪相對于軸承不對稱，要求軸具有較大的剛度。高速級齒輪常布置在遠離扭矩輸入端的一邊，以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均現(xiàn)象。原動機部分為Y系列三相交流異步電動機?？傮w來講，該傳動方案滿足工作機的性能要求，適應工作條件、工作可靠，此外還結構簡單、尺寸緊湊、成本低傳動效率高。計算與說明結果三、原動機選擇（Y系列三相交流異步電動機）工作機所需功率：=0.96(見課設P9)傳動裝置總效率：（見課設式2-4）（見課設表12-8）電動機的輸出功率：（見課設式2-1）取選擇電動機為Y132M1-6型（見課設表19-1）技術數(shù)據(jù)：額定功率（）4滿載轉矩（）960額定轉矩（）2.0最大轉矩（）2.0Y132M1-6電動機的外型尺寸（mm）：（見課設表19-3）A：216B：178C：89D：38E：80F：10G：33H：132K：12AB：280AC：270AD：210HD：315BB：238L：235四、傳動裝置總體傳動比的確定及各級傳動比的分配總傳動比：（見課設式2-6）各級傳動比分配：（見課設式2-7）初定第二部分V帶設計外傳動帶選為普通V帶傳動確定計算功率：1）、由表5-9查得工作情況系數(shù)2）、由式5-23（機設）2、選擇V帶型號查圖5-12a(機設)選A型V帶。3.確定帶輪直徑（1）、參考圖5-12a（機設）及表5-3（機設）選取小帶輪直徑（電機中心高符合要求）（2）、驗算帶速由式5-7（機設）（3）、從動帶輪直徑查表5-4（機設）取（4）、傳動比i（5）、從動輪轉速4.確定中心距和帶長（1）、按式（5-23機設）初選中心距取（2）、按式(5-24機設)求帶的計算基礎準長度L0查圖.5-7(機設)取帶的基準長度Ld=2000mm(3)、按式(5-25機設)計算中心距:a(4)、按式（5-26機設）確定中心距調(diào)整范圍5.驗算小帶輪包角α1由式(5-11機設)6.確定V帶根數(shù)Z(1)、由表（5-7機設）查得dd1=112n1=800r/min及n1=980r/min時，單根V帶的額定功率分呷為1.00Kw和1.18Kw，用線性插值法求n1=980r/min時的額定功率P0值。(2)、由表（5-10機設）查得△P0=0.11Kw(3)、由表查得（5-12機設）查得包角系數(shù)(4)、由表(5-13機設)查得長度系數(shù)KL=1.03(5)、計算V帶根數(shù)Z，由式（5-28機設）取Z=5根7．計算單根V帶初拉力F0，由式（5-29）機設。q由表5-5機設查得8．計算對軸的壓力FQ，由式（5-30機設）得9．確定帶輪的結構尺寸，給制帶輪工作圖小帶輪基準直徑dd1=112mm采用實心式結構。大帶輪基準直徑dd2=280mm，采用孔板式結構，基準圖見零件工作圖。第三部分各齒輪的設計計算一、高速級減速齒輪設計（直齒圓柱齒輪）1.齒輪的材料，精度和齒數(shù)選擇，因傳遞功率不大，轉速不高，材料按表7-1選取，都采用45號鋼，鍛選項毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)，均用軟齒面。齒輪精度用8級，輪齒表面精糙度為Ra1.6，軟齒面閉式傳動，失效形式為占蝕，考慮傳動平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多些，取Z1=34則Z2=Z1i=34×2.62=892.設計計算。（1）設計準則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度校核。（2）按齒面接觸疲勞強度設計，由式（7-9）T1=9.55×106×P/n=9.55×106×5.42/384=134794N·mm由圖（7-6）選取材料的接觸疲勞，極限應力為бHILim=580бHILin=560由圖7-7選取材料彎曲疲勞極陰應力бHILim=230бHILin=210應力循環(huán)次數(shù)N由式（7-3）計算N1=60n,at=60×(8×360×10)=6.64×109N2=N1/u=6.64×109/2.62=2.53×109由圖7-8查得接觸疲勞壽命系數(shù)；ZN1=1.1ZN2=1.04由圖7-9查得彎曲；YN1=1YN2=1由圖7-2查得接觸疲勞安全系數(shù)：SFmin=1.4又YST=2.0試選Kt=1.3由式(7-1)(7-2)求許用接觸應力和許用彎曲應力將有關值代入式(7-9)得則V1=(πd1tn1/60×1000)=1.3m/s(Z1V1/100)=1.3×(34/100)m/s=0.44m/s查圖7-10得Kv=1.05由表7-3查和得KA=1.25.由表7-4查得Kβ=1.08.取Kα=1.05.則KH=KAKVKβKα=1.42,修正M=d1/Z1=1.96mm由表7-6取標準模數(shù)：m=2mm(3)計算幾何尺寸d1=mz1=2×34=68mmd2=mz2=2×89=178mma=m(z1＋z2)/2=123mmb=φddt=1×68=68mm取b2=65mmb1=b2+10=753.校核齒根彎曲疲勞強度由圖7-18查得，YFS1=4.1，YFS2=4.0取Yε=0.7由式(7-12)校核大小齒輪的彎曲強度.二、低速級減速齒輪設計（直齒圓柱齒輪）1.齒輪的材料，精度和齒數(shù)選擇，因傳遞功率不大，轉速不高，材料按表7-1選取，都采用45號鋼，鍛選項毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)，均用軟齒面。齒輪精度用8級，輪齒表面精糙度為Ra1.6，軟齒面閉式傳動，失效形式為占蝕，考慮傳動平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多些，取Z1=34則Z2=Z1i=34×3.7=1042.設計計算。設計準則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度校核。（2）按齒面接觸疲勞強度設計，由式（7-9）T1=9.55×106×P/n=9.55×106×5.20/148=335540N·mm由圖（7-6）選取材料的接觸疲勞，極限應力為бHILim=580бHILin=560由圖7-7選取材料彎曲疲勞極陰應力бHILim=230бHILin=210應力循環(huán)次數(shù)N由式（7-3）計算N1=60nat=60×148×(8×360×10)=2.55×109N2=N1/u=2.55×109/3.07=8.33×108由圖7-8查得接觸疲勞壽命系數(shù)；ZN1=1.1ZN2=1.04由圖7-9查得彎曲；YN1=1YN2=1由圖7-2查得接觸疲勞安全系數(shù)：SFmin=1.4又YST=2.0試選Kt=1.3由式(7-1)(7-2)求許用接觸應力和許用彎曲應力將有關值代入式(7-9)得則V1=(πd1tn1/60×1000)=0.55m/s(Z1V1/100)=0.55×(34/100)m/s=0.19m/s查圖7-10得Kv=1.05由表7-3查和得KA=1.25.由表7-4查得Kβ=1.08.取Kα=1.05.則KH=KAKVKβKα=1.377,修正M=d1/Z1=2.11mm由表7-6取標準模數(shù)：m=2.5mm(3)計算幾何尺寸d1=mz1=2.5×34=85mmd2=mz2=2.5×104=260mma=m(z1＋z2)/2=172.5mmb=φddt=1×85=85mm取b2=85mmb1=b2+10=953.校核齒根彎曲疲勞強度由圖7-18查得，YFS1=4.1，YFS2=4.0取Yε=0.7由式(7-12)校核大小齒輪的彎曲強度.總結：高速級z1=34z2=89m=2低速級z1=34z2=104m=2.5第四部分軸的設計高速軸的設計1.選擇軸的材料及熱處理由于減速器傳遞的功率不大，對其重量和尺寸也無特殊要求故選擇常用材料45鋼,調(diào)質(zhì)處理.2.初估軸徑按扭矩初估軸的直徑,查表10-2,得c=106至117,考慮到安裝聯(lián)軸器的軸段僅受扭矩作用.取c=110則:D1min=D2min=D3min=3.初選軸承1軸選軸承為60082軸選軸承為60093軸選軸承為6012根據(jù)軸承確定各軸安裝軸承的直徑為:D1=40mmD2=45mmD3=60mm4.結構設計(現(xiàn)只對高速軸作設計,其它兩軸設計略,結構詳見圖)為了拆裝方便,減速器殼體用剖分式,軸的結構形狀如圖所示.(1).各軸直徑的確定初估軸徑后,句可按軸上零件的安裝順序,從左端開始確定直徑.該軸軸段1安裝軸承6008,故該段直徑為40mm。2段裝齒輪，為了便于安裝，取2段為44mm。齒輪右端用軸肩固定，計算得軸肩的高度為4.5mm，取3段為53mm。5段裝軸承，直徑和1段一樣為40mm。4段不裝任何零件，但考慮到軸承的軸向定位，及軸承的安裝，取4段為42mm。6段應與密封毛氈的尺寸同時確定，查機械設計手冊，選用JB/ZQ4606-1986中d=36mm的毛氈圈，故取6段36mm。7段裝大帶輪，取為32mm>dmin。（2）各軸段長度的確定軸段1的長度為軸承6008的寬度和軸承到箱體內(nèi)壁的距離加上箱體內(nèi)壁到齒輪端面的距離加上2mm，l1=32mm。2段應比齒輪寬略小2mm，為l2=73mm。3段的長度按軸肩寬度公式計算l3=1.4h；去l3=6mm，4段：l4=109mm。l5和軸承6008同寬取l5=15mm。l6=55mm，7段同大帶輪同寬，取l7=90mm。其中l(wèi)4，l6是在確定其它段長度和箱體內(nèi)壁寬后確定的。于是，可得軸的支點上受力點間的跨距L1=52.5mm，L2=159mm，L3=107.5mm。（3）.軸上零件的周向固定為了保證良好的對中性，齒輪與軸選用過盈配合H7/r6。與軸承內(nèi)圈配合軸勁選用k6，齒輪與大帶輪均采用A型普通平鍵聯(lián)接，分別為16*63GB1096-1979及鍵10*80GB1096-1979。（4）.軸上倒角與圓角為保證6008軸承內(nèi)圈端面緊靠定位軸肩的端面，根據(jù)軸承手冊的推薦，取軸肩圓角半徑為1mm。其他軸肩圓角半徑均為2mm。根據(jù)標準GB6403.4-1986，軸的左右端倒角均為1*45。。5.軸的受力分析畫軸的受力簡圖。計算支座反力。Ft=2T1/d1=Fr=Fttg20。=3784FQ=1588N在水平面上FR1H=FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411N在垂直面上FR1V=Fr2V=Ft-FR1V=1377-352=1025N畫彎矩圖在水平面上，a-a剖面左側MAh=FR1Hl3=96652.5=50.715N·ma-a剖面右側M’Ah=FR2Hl2=411153=62.88N·m在垂直面上MAv=M’AV=FR1Vl2=352×153=53.856N·m合成彎矩，a-a剖面左側a-a剖面右側畫轉矩圖轉矩3784×（68/2）=128.7N·m6.判斷危險截面顯然，如圖所示，a-a剖面左側合成彎矩最大、扭矩為T，該截面左側可能是危險截面；b-b截面處合成灣矩雖不是最大，但該截面左側也可能是危險截面。若從疲勞強度考慮，a-a，b-b截面右側均有應力集中，且b-b截面處應力集中更嚴重，故a-a截面左側和b-b截面左、右側又均有可能是疲勞破壞危險截面。7.軸的彎扭合成強度校核由表10-1查得(1)a-a剖面左側3=0.1×443=8.5184m3=14.57（2）b-b截面左側3=0.1×423=7.41m3b-b截面處合成彎矩Mb:=174N·m=278.軸的安全系數(shù)校核:由表10-1查得(1)在a-a截面左側WT=0.2d3=0.2×443=17036.8mm3由附表10-1查得由附表10-4查得絕對尺寸系數(shù);軸經(jīng)磨削加工,由附表10-5查得質(zhì)量系數(shù).則彎曲應力應力幅平均應力切應力安全系數(shù)查表10-6得許用安全系數(shù)=1.3～1.5,顯然S>,故a-a剖面安全.(2)b-b截面右側抗彎截面系數(shù)3=0.1×533=14.887m3抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.2×533=29.775m3又Mb=174N·m,故彎曲應力切應力由附表10-1查得過盈配合引起的有效應力集中系數(shù)。則顯然S>,故b-b截面右側安全。（3）b-b截面左側WT=0.2d3=0.2×423=14.82m3b-b截面左右側的彎矩、扭矩相同。彎曲應力切應力（D-d）/r=1r/d=0.05，由附表10-2查得圓角引起的有效應力集中系數(shù)。由附表10-4查得絕對尺寸系數(shù)。又。則顯然S>,故b-b截面左側安全。第五部分校核高速軸軸承FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411NFr2V=Ft-FR1V=1377-352=1025N軸承的型號為6008，Cr=16.2kNFA/COr=0計算當量動載荷查表得fP=1.2徑向載荷系數(shù)X和軸向載荷系數(shù)Y為X=1，Y=0=1.2×（1×352）=422.4N驗算6008的壽命驗算右邊軸承鍵的校核鍵110×8L=80GB1096-79則強度條件為查表許用擠壓應力所以鍵的強度足夠鍵212×8L=63GB1096-79則強度條件為查表許用擠壓應力所以鍵的強度足夠聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器選擇為TL8型彈性聯(lián)軸器GB4323-84減速器的潤滑1.齒輪的潤滑因齒輪的圓周速度<12m/s，所以才用浸油潤滑的潤滑方式。高速齒輪浸入油里約0.7個齒高，但不小于10mm，低速級齒輪浸入油高度約為1個齒高（不小于10mm），1/6齒輪。2．滾動軸承的潤滑因潤滑油中的傳動零件（齒輪）的圓周速度V≥1.5～2m/s所以采用飛濺潤滑，第六部分主要尺寸及數(shù)據(jù)箱體尺寸:箱體壁厚箱蓋壁厚箱座凸緣厚度b=15mm箱蓋凸緣厚度b1=15mm箱座底凸緣厚度b2=25mm地腳螺栓直徑df=M16地腳螺栓數(shù)目n=4軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d1=M12聯(lián)接螺栓d2的間距l(xiāng)=150mm軸承端蓋螺釘直徑d3=M8定位銷直徑d=6mmdf、d1、d2至外箱壁的距離C1=18mm、18mm、13mmdf、d2至凸緣邊緣的距離C2=16mm、11mm軸承旁凸臺半徑R1=11mm凸臺高度根據(jù)低速軸承座外半徑確定外箱壁至軸承座端面距離L1=40mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離△1=10mm齒輪端面與內(nèi)箱壁距離△2=10mm箱蓋，箱座肋厚m1=m=7mm軸承端蓋外徑D2：凸緣式端蓋：D+（5～5.5）d3 以上尺寸參考機械設計課程設計P17～P21傳動比原始分配傳動比為：i1=2.62i2=3.07i3=2.5修正后：i1=2.5i2=2.62i3=3.07各軸新的轉速為：n1=960/2.5=3.84n2=384/2.61=147n3=147/3.07=48各軸的輸入功率P1=pdη8η7=5.5×0.95×0.99=5.42P2=p1η6η5=5.42×0.97×0.99=5.20P3=p2η4η3=5.20×0.97×0.99=5.00P4=p3η2η1=5.00×0.99×0.99=4.90各軸的輸入轉矩T1=9550Pdi1η8η7/nm=9550×5.5×2.5×0.95×0.99=128.65T2=T1i2η6η5=128.65×2.62×0.97×0.99=323.68T3=T2i3η4η3=323.68×3.07×0.97×0.99=954.25T4=T3η2η1=954.23×0.99×0.99=935.26軸號功率p轉矩T轉速n傳動比i效率η電機軸5.52.09601115.42128.653842.50.9425.20323.681482.620.9635.00954.25483.070.96工作機軸4.90935.264810.98齒輪的結構尺寸兩小齒輪采用實心結構兩大齒輪采用復板式結構齒輪z1尺寸z=34d1=68m=2d=44b=75d1=68ha=ha*m=1×2=2mmhf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×2=2.5mmh=ha+hf=2+2.5=4.5mmda=d1＋2ha=68+2×2=72mmdf=d1－2hf=68－2×2.5=63p=πm=6.28mms=πm/2=3.14×2/2=3.14mme=πm/2=3.14×2/2=3.14mmc=c*m=0.25×2=0.5mm齒輪z2的尺寸由軸可得d2=178z2=89m=2b=65d4=49ha=ha*m=1×2=2mmh=ha+hf=2+2.5=4.5mmhf=(1＋0.5)×2=2.5mmda=d2＋2ha=178＋2×2=182df=d1－2hf=178－2×2.5=173p=πm=6.28mms=πm/2=3.14×2/2=3.14mme=πm/2=3.14×2/2=3.14mmc=c*m=0.25×2=0.5mmDT≈D3≈1.6D4=1.6×49=78.4D0≈da-10mn=182-10×2=162D2≈0.25(D0-D3)=0.25(162-78.4)=20R=5c=0.2b=0.2×65=13齒輪3尺寸由軸可得,d=49d3=85z3=34m=2.5b=95ha=ha*m=1×2.5=2.5h=ha+hf=2.5+3.125=5.625hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×2.5=3.125da=d3+2ha=85+2×2.5=90df=d1-2hf=85-2×3.125=78.75p=πm=3.14×2.5=7.85s=πm/2=3.14×2.5/2=3.925e=sc=c*m=0.25×2.5=0.625齒輪4寸由軸可得d=64d4=260z4=104m=2.5b=85ha=ha*m=1×2.5=2.5h=ha+hf=2.5+3.25=5.625hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)×0.25=3.125da=d4+2ha=260+2×2.5=265df=d1-2hf=260-2×3.125=253.75p=πm=3.14×2.5=7.85s=e=πm/2=3.14×2.5/2=3.925c=c*m=0.25×2.5=0.625D0≈da-10m=260-10×2.5=235D3≈1.6×64=102.4D2=0.25(D0-D3)=0.25×(235-102.4)=33.15r=5c=0.2b=0.2×85=17參考文獻：《機械設計》徐錦康主編機械工業(yè)出版社《機械設計課程設計》陸玉何在洲佟延偉主編第3版機械工業(yè)出版社《機械設計手冊》設計心得機械設計課程設計是機械課程當中一個重要環(huán)節(jié)通過了3周的課程設計使我從各個方面都受到了機械設計的訓練，對機械的有關各個零部件有機的結合在一起得到了深刻的認識。由于在設計方面我們沒有經(jīng)驗，理論知識學的不牢固，在設計中難免會出現(xiàn)這樣那樣的問題，如：在選擇計算標準件是可能會出現(xiàn)誤差，如果是聯(lián)系緊密或者循序漸進的計算誤差會更大，在查表和計算上精度不夠準在設計的過程中，培養(yǎng)了我綜合應用機械設計課程及其他課程的理論知識和應用生產(chǎn)實際知識解決工程實際問題的能力，在設計的過程中還培養(yǎng)出了我們的團隊精神，大家共同解決了許多個人無法解決的問題，在這些過程中我們深刻地認識到了自己在知識的理解和接受應用方面的不足，在今后的學習過程中我們會更加努力和團結。由于本次設計是分組的，自己獨立設計的東西不多，但在通過這次設計之后，我想會對以后自己獨立設計打下一個良好的基礎?；贑8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構件開發(fā)的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數(shù)字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統(tǒng)的網(wǎng)絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機與Internet互聯(lián)的研究與實現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數(shù)器自動換樣功能的研究與實現(xiàn)基于單片機的倒立擺控制系統(tǒng)設計與實現(xiàn)單片機嵌入式以太網(wǎng)防盜報警系統(tǒng)基于51單片機的嵌入式Internet系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)單片機監(jiān)測系統(tǒng)在擠壓機上的應用MSP430單片機在智能水表系統(tǒng)上的研究與應用基于單片機的嵌入式系統(tǒng)中TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)與應用HYPERLINK"