地下室專項施工方案方案

地下室專項施工方案一、土方開挖:方開挖采用機械開挖，鋪以人工修整,土方汽車外運至西區(qū)二期.另外，西根據(jù)承臺設計要求,在管樁樁頂用紅漆劃好標高,樁高于設計要求。采用切切割，低于設計要求的會同建設、監(jiān)理、設計確定處理方案。要求。6、底板及基礎梁側底防水外觀檢查和力學性能試驗。外觀檢查主要檢查鋼筋表面是否有裂紋結疤和折行拉伸試驗和彎曲試驗(取樣送樣必須由監(jiān)理公司見證員參與)。⑵焊條、焊劑必須有出廠合格證、說明書且型號必須與主材相符并符合圖紙設⑴混凝土保護層按設計院提供的圖紙構造說明執(zhí)行，但必須符合國家設計規(guī)范⑵鋼筋錨固長度必須執(zhí)行設計院提供的結構總說明施工.⑷綁扎接頭及接頭面積,搭接長度按長沙拓展建筑設計有限公司提供的結構總說明施工.板筋馬橙φ12＠900①除設計總說明上注明外,板受力鋼筋必須按規(guī)范執(zhí)行，且受力鋼筋直徑滿足施工規(guī)范要求.板中受力鋼筋一般距墻邊或梁邊50mm開始配置,板中伸入支座的鋼筋,其伸和長度不應小于100mm，雙向板的縱橫兩個方向上均需配置受力鋼筋,承受彎矩@900地下室墻柱必須按施工圖留設墻體插筋型號、數(shù)量及間距、同墻體配筋。墻體豎向鋼筋在施工過程中采用搭接，搭接長度不小于結構總說明長度,且同一截G品嚴禁使用。A、鋼筋調直①鋼筋調直:鋼筋調直采用調直機調直，根據(jù)各構件下料長度的需要切斷.③拉好調查的鋼筋應防止受雨淋、水濕、油污、泥粘、銹蝕.B制作③制作好的箍筋應分類堆放、并掛標識牌。a、墻筋根據(jù)放樣員彈好的線進行插筋、插筋數(shù)量、規(guī)格，應符合圖紙b、基礎以上柱墻筋根據(jù)放樣員所彈好線檢查下層留筋應進行處理，對伸出的預留筋進行整理將鋼筋上的銹皮、水泥漿等污垢清理干凈，柱、墻鋼筋綁扎應d、箍筋與柱筋垂直設置，箍筋與柱筋交點均要綁扎，不得漏扎，綁扎時應綁扎dmm選擇耙子筋規(guī)格型號進行豎筋定位。排好水平間h凝土內。i豎直，在鋼筋外皮綁扎帶鐵絲墊塊.j、縱橫向錨固長度應滿設計要求。并用不低于拉結筋直徑作剪力墻鋼筋撐鐵,間距按拉結筋間距，從而確保剪力墻鋼筋正確位置。k、墻筋、柱、墻模板合模后，應對伸出的鋼筋進行修整，宜在搭接處綁扎定位檢查修整，保證豎向筋位置、間距準確。筋d列，每個節(jié)點均應綁扎，綁扎時應先綁扎梯梁，后綁扎板筋，板筋錨固到梁b、底板筋綁完,待踏步模板支好后，再綁扎負筋，并墊好墊塊及負筋撐腳.鋼筋安裝位置的允許偏差和檢驗方法項項長距距5+3。0間排況板設計循序拼裝，以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定.并有足夠的受壓面積.墻和柱子模板的底面要求找平，下端與事先做好的基準靠緊墊平.在墻、柱子上繼續(xù)安裝模板時，模板都有可靠的支承點，為確保墻、柱考慮水平推力穩(wěn)定性,對剪力墻和柱子加固也應在計算基礎上加強，防止模板炸模，梁高超過桿。梁中節(jié)點處采用完整的模板,鑲邊均設在梁板中部，模板的拼接要嚴密，并側模的拆除，應保證表面及棱角不受損壞時方可拆模.底模拆除要符合規(guī)范梁板模要在其上面二層樓板砼澆筑后拆模，且該層梁板砼強度必須達到本計算按斷面最大的梁、柱及剪力墻進行驗算.寬度B(m)：0.30;截面高度D(m)：1.80mm0。00;Lam。70；a(m):0.10；H(m)：3。00;m0；Lb(m):1.00；.2；模板自重(kN/m2):0。35;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):3。0kNm：2.0；ENmm2):10000.0；mfvNmm。7；ENmm：9500.0；fmNmm：13.0；主楞間距(mm):450;穿梁螺栓水平間距(mm)：450；0mm，300mm,400mm；×3.0；mmmm；板荷載標準值計算倒混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算其中γ——混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；thT溫度,取25。000℃;V凝土的澆筑速度，取1。500m/h；H凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1。2β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.150.筑混凝土對模板的最大側壓力F；m梁側模板面板的計算澆混凝土側壓力?？缰袕澗赜嬎愎饺缦?其中，σ-—面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-—面板的最大彎距(N。mm)；[f]-—面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩:其中，q——作用在模板上的側壓力，包括:1q=q+q=8。674+1。134=9.808kN/m；12Nmm2;面板的受彎應力計算值σ=4。485N/mm2小于面板的抗彎強度設計[f]。(1)。內楞強度驗算其中,σ—-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；[f]-—內楞的強度設計值(N/mm2).按以下公式計算內楞跨中彎矩:kNm;(2)。內楞的撓度驗算q上的側壓力線荷載標準值:q=17。85×0.33=5.95N/mm；外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力,取內楞的最大支座力3.596kN,按照×3.0；m(1)。外楞抗彎強度驗(1)。外楞抗彎強度驗算外楞變形圖(mm)其中σ——外楞受彎應力計算值(N/mm2)M楞的最大彎距(N。mm)；最大的彎矩為M=0。719kN。ml=400mm;fN/mm2；Nmm彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求!(2).外楞的撓度驗算續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.443mm00/400=1mm；mm計算驗算公式如下:mm:N=17。848×0.45×0。4=3.213kN。N=170×76/1000=12。92kN;的最大拉力N=3.213kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、W×18×18/6=4.32×104mm3；按以下公式進行面板抗彎強度驗算:其中，σ-—梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M—-計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=300。00mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m);q:1。2×(24。00+1.50)×0。80×1。8×0.90=39.66kN/m；1q:1.2×0.35×0.80×0.90=0。30kN/m;2q:1。4×2。00×0.80×0。90=2.02kN/m;3qqqq=39.66+0。30+2。02=41。98kN/m；跨中彎矩計算公式如下:M=1/8×41.98×0.32=0.472kN.m；max×106/4.32×104=10.93N/mm2；Nmm2小于梁底模面板的抗壓強度設計根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載最大撓度計算公式如下:l——計算跨度(梁底支撐間距):l=300。00mm；E:E=9500.0N/mm2；89×105)=1.06mm<[ω]；mm值：七、梁底支撐的計算強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：1(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q=0.35×0。3×(2×1。8+0。3)/0.3=1.365kN/m；2(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P=(1+2)×0.3=0.9kN/m；1靜荷載設計值q=1.2×13。77+1。2×1.365=18.162kN/m；值P=1.4×0.9=1.26kN/m；鋼管按照三跨連續(xù)梁計算.I截面抵抗矩W分別為:W=4。73cm3最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:q=18。162+1.26=19。422kN/m;f05N/mm2；195。004N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205Nmm滿足要求!最大剪力的計算公式如下:N得A=450。000mm2；設計值[τ]=120N/mm2；值28.058N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值120Nmm滿足要求!與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式q+1.015=10。960kN/m；299mm；驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2):q=1。2×(33.150+0.350)+1.4×3.000=44.400kN/m2；P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。計算簡圖(kN)2支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支座反力R=R=1.614kN，中間支座最大反力Rmax=4.151；AB最大彎矩M=0。242kN.m；max最大撓度計算值V=0.044mm；maxf]=205.0N/mm2；管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN.Rc—扣件抗滑承載力設計值,取6。40kN;計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到R=4.151kN；十、立桿的穩(wěn)定性計算:的穩(wěn)定性計算公式其中N—-立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫桿的最大支座反力：N=1。614kN;1腳手架鋼管的自重:N=1.2×0。129×3=0.465kN；；3/2)×0。80×0。35=0。218kN；N4=1。2×(1。00/2+(0。60-0.30)/2)×0。80×0。300×(1.50+24。00)=4。774kN；N=1.614+0.465+0。218+4.774=7.071kN；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到；oAW-—立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=4.73;σ-—鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；l-—計算長度(m)；o》不考慮高支撐架,按下式計算lkuho1k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；1立桿計算長度L=kuh=1.155×1。7×1。5=2。945m；o1L/i=2945。25/15。9=185;o2φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i查表得到；omiW截面抵抗矩(cm3)：W=4。73；σ——鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；l-—計算長度(m)；o考慮高支撐架,按下式計算o1立桿計算長度L=kuh=1.155×1.7×1。5=2.945m；o1L/i=2945。25/15。9=185；oi管時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為B數(shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；H數(shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm)：M12；圓鋼管48×3。0；mm箍肢數(shù):2；豎楞材料：木楞;寬度(mm):60。00；高度(mm)：80。00；膠合板;面板厚度(mm)：18.00;面板彈性模量(N/mm2):9500。00；fNmm:13。00；c方木抗彎強度設計值f(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2)：9500.00；cfNmm50；tmm板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t實際值取，輸入0時系統(tǒng)按T混凝土的入模溫度，取20。000℃;V凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H模板計算高度，取3。000m；0.筑混凝土對模板的最大側壓力F；Nm計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F=47.705kN/m2；1傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F=2kN/m2。2柱模板面板的計算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大新澆混凝土側壓力設計值q:1。2×47.71×0。45×0.90=23。1傾倒混凝土側壓力設計值q:1.4×2.00×0.45×0.90=1。2q=q+q=23.185+1。134=24.319kN/m;12M=0。125×24.319×270×270=1.77×105N.mm；M——面板計算最大彎距(N。mm)；W--面板的截面抵抗矩：b,h：面板截面厚度;W450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；fNmmf=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值:σ=M/W=1.77×105/2.43×104=7.296N/mm2;其中，∨—-面板計算最大剪力(N)；l——計算跨度(豎楞間距)：l=270。0mm；1傾倒混凝土側壓力設計值q:1.4×2。00×0。45×2q=q+q=23.185+1。134=24.319kN/m；12面板的最大剪力：∨=0。625×24.319×270.0=4103.769N；截面抗剪強度必須滿足下式:τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=4103。769N;b--構件的截面寬度(mm)：b=450mm；h-—面板厚度(mm)：h=18。0mm；nnf—--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv13.000N/mm2；v=v;v[fv]1.5N/mm2，滿足要求!l--計算跨度(豎楞間距)：l=270.0mm;E—-面板彈性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I-—面板截面的慣性矩(mm4)；模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。l——計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q:1.2×47.71×0。27×0。90=13。1傾倒混凝土側壓力設計值q:1.4×2。00×0。27×0。2=0.680kN/m；q2=7。296kN/m;mM--豎楞計算最大彎距(N.mm);W—-豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6。40×104；f—-豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2);f=13.000N/mm2；σ=2.308N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2,滿足要求!最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算,公式如下:其中,∨—-豎楞計算最大剪力(N);l——計算跨度(柱箍間距)：l=450。0mm;12q/2=7.296kN/m；.296×450。0=1969.809N;截面抗剪強度必須滿足下式:其中,τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1969.809N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm;h-—豎楞的截面高度(mm)：h=80。0mm;nnf-—豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv1.500N/mm2；v=vv其中,3--豎楞最大撓度(mm)；qkN/m)：q=47.71×0.27=12。88ENmmE=9500。00N/mm2；I——豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2。56×106；豎楞的最大撓度計算值:3n截面類型為圓鋼管48×3.0；I矩W分別為:W4.49cm3；I10.78cm4；集中荷載二跨連續(xù)梁計算(附計算簡圖):B方向柱箍計算簡圖B方向柱箍剪力圖(kN)kNB方向柱箍彎矩圖(kN.m)kNmB形圖(mm)m柱箍截面抗彎強度驗算公式W9cm3；算A—-對拉螺栓有效面積(mm2);f0N/mm2；M；對拉螺栓所受的最大拉力N=4.899kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]類型為圓鋼管48×3。0；W4。49cm3；I107.8cm4；按二跨連續(xù)梁計算(附計算簡圖)：H簡圖H方向柱箍剪力圖(kN)H矩圖(kN。m)kNmH形圖(mm)值:M=0.12kN.m；經(jīng)過計算得到:V=0.047mm；柱箍的最大撓度V=0。047mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1。2mm,滿足A有效面積(mm2)；fNmmA76mm2；一、參數(shù)信息:橫向間距或排距(m):0。90；縱距(m):0.90;步距(m):1。50；采用的鋼管(mm)：Φ48×3。2；載力系數(shù):0。80；木板自重(kN/m2):0。350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：24.000；鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb，20MnTi)；樓板混凝土強寬度(m)：4.00；樓板的計算厚度(mm):300。00;樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃)：25.000;18mm。木方抗剪強度設計值(N/mm2):1。400；木方的間隔距離(mm)：300.000;木方的截面寬度(mm):60。00；木方的截面高度(mm):80.00;qkN/mW100×1.82/6=54cm3；(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q=24×0.3×1+0。35×1=7。55kN/m；1(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：2最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式f=13N/mm2；Nmm小于面板的抗彎強度設計值13Nmm滿足要求!v0×2560000)V=300/250=1。2mm;W×8×8/6=64cm3；圖(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q=24×0.3×0。3=2.16kN/m；1(2)模板的自重線荷載(kN/m):q=0。35×0。3=0.105kN/m；2(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p=(1+2)×0.9×0.3=0。81kN；12.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式均布荷載q=1.2×(q+q)=1。2×(2.16+0.105)=2.71812p0。81=1。134kN；MPlql/8=1.134×0。9/4+2.718×0.92/8=0。N/mm2,滿足要求!Q=ql/2+P/2T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=2。718×0.9/2+1.134/2=1.79kN;值0.559N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4Nmm滿足要求!撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=q+q=2。265kN/m；12集中荷載p=0.81kN;V265×9004/(384×9500×2560000)+810×9003/(48×9500×2560000)=1.301mm;V250=3。6mm；mm于方木的最大允許撓度3.6mm，滿圖支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩M=0。859kN。m；max最大變形V=2。134mm;max最大支座力Q=11.696kN；max五、扣件抗滑移的計算:kN.80，該工程實際縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):Rc載力設計值，取12。80kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;六、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：(1)腳手架的自重(kN)：N=0.129×3=0。387kN；G1(2)模板的自重(kN):N=0。35×0.9×0.9=0。284kN；G2(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：N=24×0。3×0。9×0。9=5.832kN；G3靜荷載標準值N=N+N+N=6.503kN；GG1G2G32.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載.活荷載標準值N=(1+2)×0.9×0。9=2。43kN;QN=1.2N+1。4N=11.205kN；GQ七、立桿的穩(wěn)定性計算:的穩(wěn)定性計算公式N—---立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=11。205kN;σ——--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比L/i查表得到；oi—-——計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm;A——--立桿凈截面面積(cm2)：A=4。5cm2；W—--—立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3;σ—-——-——-鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；[f]-——-鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L-———計算長度(m)；0l=h+2a0Lh+2a=1。5+2×0.1=1。7m；L/i=1700/15.9=107;0由長細比l/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537;o八、樓板強度的計算:況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮.寬度范圍內配置Ⅲ級鋼筋，每單位長度(m)樓板截面的鋼筋面積As=942mmfy0N/mm2。層厚度20mm，截面有效高度h=280mm.o2.驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求m短邊為4m；q.2×(0.35+24×0。3)+按照四邊固接雙向板計算M=0.0596×23.09×42=22。023kN.m;max混凝土彎曲抗壓強度設計值為f=11.882N/mm2；mfcm此時樓板所能承受的最大彎矩為:s1s1結論：由于∑M=M=90。172>M=22.02311max所以第8天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載.模板支持可以拆除