結(jié)構(gòu)計算書房業(yè)主滬昆鐵路客運專線

項目名稱：鐵路客運專線云南段工程號：SS12252t 計 核 期：2015年1月16SHANGHAIUNITEDARCHITECTUREDESIGNCO.,

2.1.3、左站房結(jié)構(gòu)位移文件wdisp.out2.2.3、右站房結(jié)構(gòu)位移文件wdisp.out5.4m，中部候車廳上方在二挑空；二層兩端分別為、信息機(jī)房和辦公用房等，層高為4.65m。主站房的|公司名稱 SATWE中文

WOB類TxTy是否否1NSTi2USi|||||| |日期:2014/12/5 = TG = Rmax1 = 是否對全樓強(qiáng)制采用剛性樓板假定否室是否強(qiáng)制采用剛性樓板假定:否墻梁跨點作為剛性樓板的從節(jié)點是計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣否

Rmax2 NF NW NS NGZDJ=不改變 RMC TC DAMP 從第1到2

是否考慮P-Delt效應(yīng) BK_TQL BT RN ==== TB RSF 0.2Vo調(diào)整分段數(shù) VSEG 0.2Vo調(diào)整上限 KQ_L KZZ_L NTL RTL

剪力墻構(gòu)造邊緣構(gòu)件的設(shè)計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4: 當(dāng)邊緣構(gòu)件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時一律設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件:是是否按混凝土規(guī)范B.0.4考慮柱二階效應(yīng): CPCOEF91IAUTO5251XI1XI2豎 IREGU_KZZB CTEMP CCRAN NWEAK WEAKCOEF NSTREN

CSPW CD_L CD_W= CEA_L= JBCD_CJCFYHCD_TDLFYWCD_TWJWBCD_TESBCC_TSC墻水平分布筋最大間距 SWH=墻豎向分布筋配筋率 RWV RWV1 RGX RWO

剪力 剪力 塔 類 111121 * 質(zhì)心X 質(zhì)心Y 質(zhì)心Z 2111

層 層 形心 形心 最小寬1121結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量 1111*21 (混凝土/主筋 (混凝土/主筋 (混凝土/主筋 1( 119(40/ 16(40/ 0(30/

層 單位面積質(zhì)量 質(zhì)量比max(g[i]/g[i- :2014.12. 1:18: :2( 163(40/ 16(40/ 0(30/

X方向最小剛度比:1.0000(第2層第1塔Y1.0000(第21 2014.12.時 0:0:

比值 Floor Tower X，YX Y X，Y X，Y

或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者 按高鋼規(guī)計算X向橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)=0.001RJX1，RJY1，RJZ1:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(剪切剛度) 按荷載規(guī)范計算X向順風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)=0.013RJX3，RJY3，RJZ3:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(剪力與層間位移的比) FloorNo. TowerNo. 按高鋼規(guī)計算Y向橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)=0.001 Alf= Gmass(1837.9885(EexEeyRatxRaty

折減 RJX13.8507E+06(kN/m)==1RJX31.1363E+06(kN/m)==2=活荷折減FloorNo. =活荷折減Eex=Ratx= RJX1=4.6446E+06(kN/m)RJY1=4.6446E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=9.2589E+05(kN/m)RJY3=8.1818E+05(kN/m)RJZ3=

Di*Hi/Gi20,可以不考慮重力二階效應(yīng) Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比層 21--210.1628E+0511--110.2936E+051.001 3 1.00121114的力 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)

周 轉(zhuǎn) 平動系數(shù) - 0.89(0.01+0.88 - 0.97(0.94+0.03 0.14(0.05+0.09 5的 0.99(0.00+0.99 0.99(0.99+0.00 0.01(0.00+0.00 - - 作用最大的方向 89.003(度 - 6的僅考慮X向作用時的力 F-x-y Floor:層 Tower:塔 - - F-x-x:X方向的耦聯(lián)力在X方向的分 F-x-y:X方向的耦 力在Y方向的分F-x-t:X方向的耦聯(lián)力的扭 1的231-41-56

剪力 21 2的 X :X :X 1 :X向作用下結(jié)構(gòu)的樓層剪 1StaticFx:靜力法X向的 4的力 VxStatic 21- 1--211211121--X方向的有效質(zhì)量系數(shù) 11-僅考慮Y

6的 Floor:層 Tower21--F-y-xF-y-y11F-y-t:Y方向的耦聯(lián)力的扭 1的

剪力 2321-411-52力6 Y21-Y11-YY 3Vy(分塔剪重比)(整層剪重比) StaticFy 212111抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的Y向樓層最小剪重比=6.40%Y方向的有效質(zhì)量系數(shù): F-z-ZF-z-ZF-z-21

:最大位移對應(yīng)的節(jié)點號 Max-(Z):節(jié)點的最大豎向位移 :X,Y方向的節(jié)點最大位移 :X,Y方向的層平均位移Max-Dx，Max-Dy :X,Y方向的最大層間位移Ave-Dx，Ave- Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移與層平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-DyMax-Dx/h，Max-Dy/hX,Y方向的最大層間位移角 ===工況1===X方 11h211/11111/21

1/719.(第1層第1塔===工況2===X雙 h|21||1/ SATWE位移輸出文 11 ||1/ |||||日期:2014/12/51/698. ===工況3===X+偶然偏 h211/1/11111/1/ 1/723.(第1層第1塔 1/701.(第1層第1塔===工況4===X-偶然偏心作用下的樓層最大位 ===工況8===Y-偶然偏心作用下的樓層最大位hh21211/1/11111/1/1/657.1/604.===工況5===Y方 ===工況9===X方向風(fēng)荷載作用下的樓層最大位hh21211/11111/ 1/649.(第1層第1塔===工況6===Y雙

X方向最大層間位移角: 1/9999.(第2層第1塔)X方向最大位移與層平均位移的比值: 1.00(第2層第1塔)X方向最大層間位移與平均層間位移的比值:1.00(第2層第1塔h1021Floor h1/ 11 1/ 1/647.===工況7===Y+偶然偏心作用下的樓層最大位 1/9999.(第2層第1塔Floorh21 Floorh21 2121-11-1112 1.13(第2層第1塔Floor 第 - - ===工況17===Y方 13hFloor21 - -11===工況14===X方向作用規(guī)定水平力下的樓層最大位 1.06(第1層第1塔FloorTower 211811h2111===工況15===X+偶然偏心作用規(guī)定水平力下的樓層最大位 1.04(第1層第1塔h第21===工況19===Y-偶然偏心作用規(guī)定水平力下的樓層最大位11h2111===工況16===X-偶然偏心作用規(guī)定水平力下的樓層最大位Floor

Y方向最大位移與層平均位移的比值: 1.15(第1層第1塔)Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值:1.15(第1層第1塔 是 1|||| ||SATWE|||NSTi2||USi||| 信息|日期:2014/11/26 === 001 是否對全樓強(qiáng)制采用剛性樓板假定否室是否強(qiáng)制采用剛性樓板假定:否墻梁跨點作為剛性樓板的從節(jié)點是計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣否 WOB類

NAF KD TG Rmax1 ===是 從第1到2 TxTxTy1 >

是否考慮P-Delt效應(yīng) BK_TQL BT RN ==== TB RSF 0.2Vo調(diào)整分段數(shù) VSEG 0.2Vo調(diào)整上限 KQ_L KZZ_L NTL RTL

剪力墻構(gòu)造邊緣構(gòu)件的設(shè)計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4: 當(dāng)邊緣構(gòu)件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時一律設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件:是是否按混凝土規(guī)范B.0.4考慮柱二階效應(yīng): CPCOEF91IAUTO5251XI1XI2豎 IREGU_KZZB CTEMP CCRAN NWEAK WEAKCOEF NSTREN

CSPW CD_L CD_W= CEA_L= =CD_C==CD_TDL=CD_TW=CD_TE=CC_T=墻水平分布筋最大間距 SWH=墻豎向分布筋配筋率 RWV RWV1 RGX RWO

層號塔 剪力 剪力 11212111 質(zhì)心YZ1121212111最小寬1121

*11*1121 (混凝土/主筋 (混凝土/主筋 (混凝土/主筋 1(1148(40/16(40/ 2( 136(40/ 16(40/ 0(30/

: X方向最小剛度比:1.0000(第2層第1塔Y1.0000(第21 時 0:0:

比值 Floor Tower X，YX Y X，Y:X，Y或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者 按高鋼規(guī)計算X向橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)=0.001RJX1，RJY1，RJZ1:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(剪切剛度) FloorNo. TowerNo. 按高鋼規(guī)計算Y向橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)=0.001 Alf= 按荷載規(guī)范計算Y向順風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)=0.013 Gmass(活荷折減)= 按荷載規(guī)范計算Y向橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)=0.0011822.1731(1605.0833)(t)EexEexEeyRatxRatyRJX13.8507E+06(kN/m)==1RJX31.1412E+06(kN/m)==2Floor Tower Alf Gmass(1587.7859(1437.2551)(t)EexEeyRatxRatyRJX1=4.6446E+06(kN/m)RJY1=4.6446E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=9.7969E+05(kN/m)RJY3=8.2972E+05(kN/m)RJZ3=

Di*Hi/Gi20,可以不考慮重力二階效應(yīng) Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比層 -210.1692E+0511-110.3208E+051.00211.0021F-x-t:X方向的耦聯(lián)力的扭矩 1的力

3的 周 轉(zhuǎn) 平動系數(shù) 1-1(11--2(3(5的力4( 5(6(21--=-11-6的力僅考慮X Floor21--F-x-F-x-X方向的耦聯(lián)X方向的耦聯(lián)11-21-11-4的力 剪力 2321--411--52力6

各層X方向的作用力(CQC) :層號 :塔 :X - - :X向 :X向作用下結(jié)構(gòu)的彎矩StaticFx:靜力法X向的 4的 StaticStatic21-11-211211121--X方向的有效質(zhì)量系數(shù) 11僅考慮Y向時的FloorTower

6的 - F-y-x:Y方向的耦聯(lián) 力在X方向的分量 F-y-y:Y方向的耦聯(lián) 力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦聯(lián)力的扭 1的

剪力 2321-411-52力6 Y21-11-:Y 3的Fy:靜力法Y向的 Vy(分塔剪重比)(整層剪重比 Static

2111 抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的Y向樓層最小剪重比=6.40%Y方向的有效質(zhì)量系數(shù): 規(guī)范簡化算法Z向FloorTowerF-z-z:Z方向的力分 F-z-

:X,Y方向的節(jié)點最大位移 :X,Y方向的層平均位移Max-Dx，Max-Dy :X,Y方向的最大層間位移Ave-Dx，Ave- Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移與層平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-DyMax-Dx/h，Max-Dy/hX,Y方向的最大層間位移角 ===工況1===X方 21h111/1/

===工況2===X雙 h21|1/ ||11 |1/ ||||1/676.11|||日期:2014/11/263X+h 211/1/11111/1/ 1/739.(第1層第1塔 1/579.(第1層第1塔===工況4===X-偶然偏心作用下的樓層最大位 ===工況8===Y-偶然偏心作用下的樓層最大位hh21211/1/11111/1/1/636.1/676.===工況5===Y方 ===工況9===X方向風(fēng)荷載作用下的樓層最大位hh21211/11111/ 1/624.(第1層第1塔===工況6===Y雙

X方向最大層間位移角: 1/9999.(第2層第1塔)X方向最大位移與層平均位移的比值: 1.01(第2層第1塔)X方向最大層間位移與平均層間位移的比值:1.01(第2層第1塔h1021Floor h1/ 11 1/ 1/619.===工況7===Y+偶然偏心作用下的樓層最大位Floor

Y方向最大層間位移角: 1/9999.(第2層第1塔)Y方向最大位移與層平均位移的比值: 1.06(第2層第1塔)Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值:1.06(第2層第1塔2121-11-1112 1.15(第2層第1塔Floor 第 - - ===工況17===Y方 13hFloor21 - -11===工況14===X方向作用規(guī)定水平力下的樓層最大位 1.05(第2層第1塔FloorTower 211811h2111===工況15===X+偶然偏心作用規(guī)定水平力下的樓層最大位 1.14(第1層第1塔h第21===工況19===Y-偶然偏心作用規(guī)定水平力下的樓層最大位11h2111===工況16===X-偶然偏心作用規(guī)定水平力下的樓層最大位Floor

Y方向最大位移與層平均位移的比值: 1.04(第1層第1塔)Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值:1.04(第1層第1塔 一 結(jié)構(gòu)設(shè)計說

1、恒載：上弦：0.5KN2、活載：上弦：0.5KN/㎡，下弦：0.5KN (JG/T10-

3、風(fēng)荷載：0.35KN/㎡（504、5、作用設(shè)計分組：第二組考慮豎向作用 ++4+5+1+x2+1+x3+1+x4+1x++1x+x+1x+x+1x+x+1x+x+1x+x+1x+x+1x+x+1x+x+x0.50++x0.50++x1+x+*

+0.50*1.001.201.20x0.5011.40x0.2031.30*1.00+0.50*1.001.201.20x0.5011.40x0.2041.30*1.00+0.50*1.001.201.20x0.5011.40x0.2051.30*1.00+0.50*1.001.001.00x0.5011.40x0.2021.30*1.00+0.50*1.001.001.00x0.5011.40x0.2031.30*1.00+0.50*1.001.001.00x0.5011.40x0.2041.30*1.00+0.50*1.001.001.00x0.5011.40x0.2051.30*1.00+0.50*1.00++++一.《門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程CECS102:2002GB50017-2003》 凈截面折減系數(shù)為二.中間風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值：(-1.202)×1×1×1.05×0.35=(-

驗算 驗算工 結(jié) 限 是否通--跨序 強(qiáng) 整 撓第1 最不利工況為繞x軸彎矩：Mx=1.972kN·m繞y軸彎矩：My=0.1969kN·m五.沿Y軸撓度驗算最不利工況為撓度為：6.114mm6.114≤20，YY軸長細(xì)比為七.X軸長細(xì)比驗算X軸長細(xì)比為-一.設(shè)計資料-102:2002GB50017-2003第1- 凈截面折減系數(shù)為二.荷載組合及荷載標(biāo)準(zhǔn)值中間風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值：(-1.157)×1×1×1.05×0.35=(-

最不利工況為繞x軸彎矩：Mx=4.006kN·m繞y軸彎矩：My=0.4008kN·m五.沿Y軸撓度驗算撓度為：3.592mm3.592≤20，YY軸長細(xì)比為七.X軸長細(xì)比驗算X軸長細(xì)比為

M0.4N

AS

0.4

rbfy《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010),鋼筋：dHPB300;DHRB335;EHRB400;FRRB400;GHRB500;PHRBF335;Q

.000. 0.40.850.85300.00450

0.00mmR-----------------------------------------------------------------------

計算面積=max{3075.74,0.00}=直錨筋實配面積As16×π×(25/2)2=7238.23mm2≥1滿足系數(shù)=7238.23÷3075.74= 軸力設(shè)計值:-3 4 la≥15d=15×25=375mm 4 實際錨固長度取 4 (1)錨筋間距b、b1和錨筋至構(gòu)件邊緣的距離c、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 不考 HRB400,fy=360.00N/mm2,fy＞300,取fy= C40,fc=19.10N/mm2,ft=1.71N/mm22錨筋截面面積驗算錨板受剪承載力系數(shù)

根據(jù)混凝土規(guī)范b、b1、c1≥max{6d,70}=150mm,b、b1≤300mm300mm≥b=75mm≥75mm 300mm≥b1=150mm≥150mm c≥75mm, c1≥150mmv4.00.08d

4.00.0825 19.10yy

根據(jù)混凝土規(guī)范9.7.4要求,最外層錨筋中心到錨板邊緣的距離≥max{2d,20}=1)寬度B=600mm≥Bmin=50×2+75×(4-1)= 滿足要2)高度H=600mm≥Hmin=50×2+150×(4-1)= 滿足要 0.60.25t0.60.2525 9.7.1,0.5fcA,AN .00N≤0.5×fc×A=0.5×19.10×600×600 .07N式9.7.2-3及式9.7.2-4計算，并取其中較大值:由于M＜0.4Nz,取M=0.4Nz= .00×450

根據(jù)混凝土規(guī)范9.7.1,錨板厚度不宜小于錨筋直徑的0.63)厚度t=25mm≥tmin=0.6d= 滿足要9.7.1d20mm，宜采用穿孔塞焊。當(dāng)采用手工焊時，焊縫高度不宜小于max{6,0.6d}=15.0mmrby 1.3rby1.0

.000.3 0.850.51

.000.4 .001.30.850.85300.00

frk7.26MPa根據(jù)JGJ94-20085.3.9可知r

frk

1.2672604

cfcAps0.7 10R1 14634 鋼筋：dHPB300;DHRB335;EHRB400;FRRB400;GHRB500;PHRBF335;QHRBF400;R設(shè)計資料承臺參數(shù)(31 _:-

_: _: _: _: _:_是否為荷載組合_: _:

_:_:

QRa _: _:泥漿護(hù)壁鉆(沖)孔 _:端承 _: _: _:_樁的混凝土強(qiáng)度等級_ _: _:_是否按復(fù)合樁基計算_ _: _: _: _:0.000(度

= =在荷載作用下,樁頂全反力NEk=_(γ0NEk=1549.891kN)1.25R=2687.500kN)_樁號1γ0N1Ek=218.037kN)1.50R=3225.000kN)_樁號2γ0N2Ek=2628.294kN1.50R=3225.000kN)_樁號3γ0N3Ek=1803.341kN1.50R=3225.000kN)_(γ0NEkmax=2628.294kN)(1.50R=3225.000kN 樁號01凈反力:101.924(kN)樁號023235.257(kN)樁號032162.819(kN)3235.257(kN)款

_抗沖切力(kN) :_總沖切力 :_(γ0Fl=101.924kN)=4033.800kN)樁號2為角樁 As_

0.9f

_抗沖切力(kN_承臺板帶計算配筋A(yù):_承臺板帶計算配筋A(yù): :_總沖切力 :3 _:柱寬950；柱樁截面換算邊長(mm)_: 下上 _抗沖切力(kN):_總沖切力:總抗沖切力: _角樁對承臺沖切驗算滿足 : _邊樁對承臺沖切驗算滿足(γ0Fl=5398.076kN)≤(抗沖切力=13244.810kN)滿足 _中樁對承臺沖切驗算滿足1

根據(jù)《樁基規(guī)范》5.9.10剪切面1_剪切面坐標(biāo)(mm)(880,- 2955計算寬度b(mm) 405剪跨比 1.322高度影響系數(shù)

_A=

=s :s_剪切面坐標(biāo)(mm)(1108,1066)～(-

_A=A= Y向板帶主筋配置(左):7E32(5630mm2,0.481%)>A=4931mm2滿足Y向板帶主筋配置(右):7E32(5630mm2,0.481%)>A=4931mm2滿足X向板帶主筋配置:7E32(5630mm2,0.481%)>A=4931mm2滿足板帶箍筋配置(構(gòu)造配置):E10@200(785mm 計算寬度b(mm) _剪切面坐標(biāo)(mm):(-880,-1493)～(- 計算寬度b(mm) b_A(m2)_=bl_A(m2)_=l_βl_=_βc_=_承載力設(shè)計值(kN)_局壓荷載設(shè)計值(kN)_As1=As=

6.52014-08-13 日設(shè)計 校對 審核 承臺參數(shù)(41 _:- _:

_: _: _: _: _:_是否為荷載組合_: _:_地面標(biāo)高_(dá):_水標(biāo)高_(dá):-1----1----2----3--

_: _: _:泥漿護(hù)壁鉆(沖)孔 _:端承 _: _: _:_樁的混凝土強(qiáng)度等級_ _: _:_是否按復(fù)合樁基計算_ _: _: _: _:0.000(度

QRa = ===5.2.1-1(γ0Nk≤1.00R)5.2.1-_樁號1γ0N1k=1747.450kN)(1.20R=2580.000kN)_樁號2γ0N2k=2309.950kN)(1.20R=2580.000kN)_樁號3γ0N3k=480.783kN)1.20R=2580.000kN)_樁號4γ0N4k=1043.283kN)(1.20R=2580.000kN)樁號01凈反力:1447.500(kN)

總抗沖切力:1_右上-柱邊左側(cè)承矩:1100.000(kN.m)柱邊右側(cè)承矩:2180.000(kN.m)柱邊上側(cè)承矩:927.500(kN.m)柱邊下側(cè)承矩:6247.500(kN.m)_Mx:_My:_承臺X方向計算配筋A(yù)sx:按構(gòu)造筋

_抗沖切力(kN) :_總沖切力 :_(γ0Fl=1447.500kN)=6126.948kN)樁號2為角樁 _抗沖切力(kN) :

:

_總沖切力 :33800；柱高 右下根據(jù)《樁基規(guī)范》5.9.7計算 _:柱寬樁截面換算邊長(mm)_:640

_抗沖切力(kN) :_總沖切力 :-_(γ0Fl=-72.500kN)=6126.946kN)樁號4為角樁 _抗沖切力(kN) :_總沖切力 :剪切面1_剪切面坐標(biāo)(mm):(2000,-2180)～(-2000,- 4000計算寬度b(mm) 1430剪跨比 0.938高度影響系數(shù) :_(γ0V=3570.000kN)7383.338kN剪切面2_剪切面坐標(biāo)(mm)(880,- 6600計算寬度b(mm)

:_剪切力設(shè)計值(kN):_(γ0V=530.000kN7383.338kN剪切面4_剪切面坐標(biāo)(mm):(-880,-3300)～(- 6600計算寬度b(mm) 480剪跨比 1.356高度影響系數(shù) _(γ0V=1375.000kN)17616.021kNb_A(m2)_=bl_A(m2)_=l_βl_=_βc_=_承載力設(shè)計值(kN)_局壓荷載設(shè)計值(kN) 480剪跨比 1.356高度影響系數(shù) :_(γ0V=2725.000kN)17616.021kN剪切面3_剪切面坐標(biāo)(mm)(2000,2180)～(-

X向主筋配置:E20@120(17279mm2,0.154%)>Asx=16830mm2滿足Y向主筋配置:E25@110(17671mm2,0.260%)>Asy=16830mm2滿足抗沖切:滿足抗剪切:滿足

計算寬度b(mm)

樁端持力層的地基承載力特征值fa1 根據(jù)《樁基規(guī)范》5.5.6式5.5.6計算沉降沉降計算深度zn(m)：3.900樁基等效沉降系數(shù)ψe：0.234沉降計算點最終沉降量(mm)：9.7(x=0.000,y=0.000)承臺沉降量(mm)9.7 日設(shè)計 校對 審核 承臺參數(shù)(51 _:- _:

_: _: _: _: _:_是否為荷載組合_: _:_地面標(biāo)高_(dá):_水標(biāo)高_(dá):-1----1----2----3--

_: _: _:泥漿護(hù)壁鉆(沖)孔 _:端承 _: _: _:_樁的混凝土強(qiáng)度等級_ _: _:_是否按復(fù)合樁基計算_ _: _: _: _:0.000(度

QRa = =在荷載作用下,樁頂全反力Nk= 作用)式5.2.1-1(γ0Nk≤1.00R)驗

_(γ0Nk=1440.640kN)(1.00R=2150.000kN)_樁號1γ0N1k=843.966kN)1.20R=2580.000kN)_樁號2γ0N2k=2892.577kN1.20R=2580.000kN)_樁號3γ0N3k=1440.640kN)(1.20R=2580.000kN)_樁號4:(γ0N4k=-11.297kN)≤(1.20R=2580.000kN)滿足 總抗沖切力

_樁號5γ0N5k=2037.314kN)(1.20R=2580.000kN)

1_右上-柱邊左側(cè)承矩:-46.667(kN.m)柱邊右側(cè)承矩:3886.667(kN.m)柱邊上側(cè)承矩:1579.737(kN.m)柱邊下側(cè)承矩:3940.263