外壓容器設(shè)計(jì)學(xué)時(shí)

外壓容器設(shè)計(jì)學(xué)時(shí)1*第1頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)概述一、外壓容器的失效形式外壓容器的失效形式有兩種：強(qiáng)度破壞：壓縮屈服破壞;穩(wěn)定性破壞：當(dāng)外壓達(dá)到一定的數(shù)值時(shí)，殼體的徑向撓度隨壓縮應(yīng)力的增加急劇增大，直至容器壓扁。薄壁圓筒的三種失穩(wěn)外壓工況：軸向失穩(wěn)側(cè)向外壓力側(cè)向和軸向同時(shí)作用的外壓力2*第2頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、臨界壓力1.定義：外壓容器發(fā)生失穩(wěn)時(shí)的相應(yīng)壓力稱為臨界壓力。薄壁圓筒受側(cè)向均布外力作用，一旦達(dá)到臨界壓力時(shí)，沿周向?qū)⑿纬蓭讉€(gè)波。第一節(jié)概述3*第3頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)概述4*第4頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)概述5*第5頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)概述6*第6頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)概述

2.臨界壓力的影響因素：在相同約束條件的前提下，Pcr除與圓筒材料的E、μ有關(guān)外，主要和圓筒長(zhǎng)度與直徑之比(L/D)值、壁厚與直徑(t/D)的比值有關(guān)。彈性失穩(wěn)：t/D很小時(shí)，失穩(wěn)時(shí)筒壁內(nèi)的壓縮應(yīng)力在材料的比例極限以下。非彈性失穩(wěn)：t/D不太小時(shí)，失穩(wěn)時(shí)筒壁內(nèi)的壓縮應(yīng)力已超過(guò)材料的比例極限。失穩(wěn)壓力與材料的屈服強(qiáng)度有關(guān)。7*第7頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)概述三、設(shè)備許用設(shè)計(jì)外壓力P－設(shè)備的設(shè)計(jì)外壓力，MPa[P]－許用設(shè)計(jì)外壓，MPaPcr－臨界壓力，MPam－穩(wěn)定系數(shù)，

我國(guó)鋼制壓力容器標(biāo)準(zhǔn)GB150中取m=3此時(shí)要求圓筒的不圓度

e0.5%Dg，且e25mm.8*第8頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外壓薄壁圓筒的穩(wěn)定性計(jì)算一、外壓圓筒的分類二、受均布側(cè)向外壓的長(zhǎng)圓筒的臨界壓力三、受均布側(cè)向外壓短圓筒的臨界壓力四、軸向受壓圓筒的臨界應(yīng)力9*第9頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、外壓圓筒的分類1.長(zhǎng)圓筒圓筒的L/D0較大，兩端的邊界影響可以忽略，臨界壓力Pcr僅與t/D0有關(guān)，而與L/D0無(wú)關(guān)（L為圓筒的計(jì)算長(zhǎng)度）。失穩(wěn)時(shí)波形數(shù)n=2。2.短圓筒兩端的邊界影響顯著，臨界壓力Pcr不僅與t/D0有關(guān)，而且與L/D0也有關(guān)，筒失穩(wěn)時(shí)波形數(shù)n為大于2的整數(shù)。3.剛性圓筒圓筒的L/D0較小，而t/D0較大，故剛性較好。其破壞原因是由于器壁內(nèi)的應(yīng)力超過(guò)了材料的屈服點(diǎn)所致，而不會(huì)發(fā)生失穩(wěn)?！L(zhǎng)圓筒或短圓筒，要同時(shí)進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算和穩(wěn)定性校驗(yàn)，后者更重要。10*第10頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)

圓環(huán)的臨界載荷當(dāng)受徑向均布載荷的圓環(huán)的均布?jí)嚎s載荷q達(dá)到某一值時(shí)，其圓形橫截面處于不穩(wěn)定狀態(tài)，發(fā)生了微小的彈性彎曲變形，變成近似的橢圓形狀。二、受均布側(cè)向外壓的長(zhǎng)圓筒的臨界壓力圓環(huán)的撓度曲線微分方程圓環(huán)的力矩方程式以撓度w表示線性平衡微分方程11*第11頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)

圓環(huán)的臨界載荷二、受均布側(cè)向外壓的長(zhǎng)圓筒的臨界壓力撓度w的線性平衡微分方程通解為由于圓環(huán)是封閉的，撓度w是角度的周期函數(shù)，其周期為，即12*第12頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)

圓環(huán)的臨界載荷二、受均布側(cè)向外壓的長(zhǎng)圓筒的臨界壓力因此下式中的n應(yīng)為正整數(shù)，即n=1，2，3，4……，而與n對(duì)應(yīng)的q的最小值就是圓環(huán)的臨界壓力。n=1時(shí)q=0表示圓環(huán)不變形，不受外壓，無(wú)實(shí)際意義；n=2時(shí)可得圓環(huán)的臨界壓力公式為：13*第13頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、受均布側(cè)向外壓的長(zhǎng)圓筒的臨界壓力(二)

長(zhǎng)圓筒的臨界壓力圓環(huán)臨界載荷的表達(dá)式：

圓環(huán)的慣性矩圓筒的抗彎剛度鋼質(zhì)圓筒，μ=0.3高度為1的圓環(huán)注：此式僅適用于彈性范圍，亦即在材料的比例極限范圍內(nèi)（4-8）14*第14頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)未加強(qiáng)圓筒的臨界壓力三、受均布側(cè)向外壓的短圓筒的臨界壓力Mises在1914年按線性小撓度理論導(dǎo)出短圓筒的臨界壓力公式：15*第15頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)未加強(qiáng)圓筒的臨界壓力三、受均布側(cè)向外壓的短圓筒的臨界壓力注：同樣僅適用于彈性范圍，臨界應(yīng)力在材料的比例極限范圍內(nèi)(4-15)16*第16頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(二)臨界長(zhǎng)度三、受均布側(cè)向外壓的短圓筒的臨界壓力圖4-617*第17頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(三)帶加強(qiáng)圈的圓筒三、受均布側(cè)向外壓的短圓筒的臨界壓力提高外壓容器的臨界壓力，可增加筒體厚度或減小計(jì)算長(zhǎng)度通過(guò)在圓筒的內(nèi)部或外部設(shè)置型鋼制成的加強(qiáng)圈達(dá)到失穩(wěn)的必要條件是加強(qiáng)圈必須有足夠的剛度或截面慣性矩。每一加強(qiáng)圈可考慮承受圈兩側(cè)Ls/2距離內(nèi)的外載荷。殼體和加強(qiáng)圈一起承受每單位周長(zhǎng)的臨界載荷等于pcrLs，得：18*第18頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(三)帶加強(qiáng)圈的圓筒三、受均布側(cè)向外壓的短圓筒的臨界壓力對(duì)于能起加強(qiáng)作用的有效圓筒器壁與加強(qiáng)圈的組合慣性矩可考慮等效于一單層較厚圓筒，其厚度稱為等效厚度，大小為：得：這是帶加強(qiáng)圈圓筒保持穩(wěn)定所必需的最小加強(qiáng)圈與有效殼體組合截面的慣性矩，它是設(shè)計(jì)帶加強(qiáng)圈外壓圓筒的基本公式之一。19*第19頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(三)帶加強(qiáng)圈的圓筒三、受均布側(cè)向外壓的短圓筒的臨界壓力筒體中能有效起加強(qiáng)作用的寬度b為當(dāng)時(shí)，取安全系數(shù)1.1,則筒體與加強(qiáng)圈必須的組合慣性矩為20*第20頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月四、軸向受壓圓筒的臨界壓力對(duì)于受軸向壓縮的有限長(zhǎng)的薄壁圓筒，不論其是軸對(duì)稱失穩(wěn)還是非軸對(duì)稱失穩(wěn)，按線性小撓度理論得到的臨界應(yīng)力的結(jié)果是一樣的，即：由于線性臨界載荷值實(shí)際遠(yuǎn)大于實(shí)驗(yàn)值。必須考慮非線性分析。用非線性前屈曲理論和實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果，得到下式的臨界壓力的經(jīng)驗(yàn)表達(dá)式：21*第21頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月五、非彈性失穩(wěn)的工程計(jì)算上述分析均假設(shè)薄壁圓筒的失穩(wěn)在彈性范圍內(nèi)，即器壁中的壓縮應(yīng)力不大于材料的比例極限。當(dāng)該應(yīng)力超過(guò)比例極限，圓筒屬于非彈性失穩(wěn)范疇。若按彈塑性失穩(wěn)進(jìn)行理論分析將十分復(fù)雜，工程上通常采用近似的處理方法，即利用材料超過(guò)比例極限的壓縮—應(yīng)變曲線上的切線模量Et，代替以上彈性假設(shè)下確定臨界壓力的公式中彈性模量E，按此計(jì)算的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較接近。如對(duì)于長(zhǎng)圓筒，則有：22*第22頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)外壓圓筒的設(shè)計(jì)計(jì)算一、外壓圓筒壁厚設(shè)計(jì)的公式算法二、圖算法的原理三、圖算法的計(jì)算步驟四、有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)的規(guī)定五、加強(qiáng)圈的設(shè)計(jì)計(jì)算23*第23頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、外壓圓筒壁厚設(shè)計(jì)的公式算法對(duì)于已知長(zhǎng)度L、直徑D的受設(shè)計(jì)外壓P的外壓筒體其厚度可按下列步驟進(jìn)行：1.選定材料查得E值，取m=3由長(zhǎng)、短圓筒的臨界壓力計(jì)算公式得出初始厚度t長(zhǎng)圓筒短圓筒2.由初始厚度t計(jì)算臨界長(zhǎng)度，根據(jù)筒體實(shí)際長(zhǎng)度確定選用長(zhǎng)圓筒公式的厚度還是短圓筒公式的厚度t24*第24頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、外壓圓筒壁厚設(shè)計(jì)的公式算法3.計(jì)算出的筒體厚度t，計(jì)算筒壁內(nèi)的的軸向壓縮應(yīng)力，并與筒體材料的比例極限進(jìn)行比較，如果筒壁應(yīng)力小于材料的比例極限，則計(jì)算結(jié)束，否則轉(zhuǎn)入工程圖算法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。原因：無(wú)論是長(zhǎng)圓筒的臨界壓力公式還是短圓筒的臨界壓力公式其推倒的前提條件均是彈性（比例極限）失穩(wěn)25*第25頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.算圖的由來(lái)臨界壓力作用下，筒壁產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力σcr及應(yīng)變?chǔ)艦椋号R界壓力作用下長(zhǎng)圓筒與短圓筒內(nèi)的應(yīng)變?chǔ)?、ε’為?/p>

長(zhǎng)圓筒應(yīng)變短圓筒應(yīng)變二、圖算法的原理26*第26頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.算圖的由來(lái)外壓圓筒失穩(wěn)時(shí)，筒壁的環(huán)向應(yīng)變值與筒體幾何尺寸（t，D0，L）之間的關(guān)系對(duì)于一個(gè)壁厚和直徑已經(jīng)確定的筒體（即該筒的D0/te的值）來(lái)說(shuō)，筒體失穩(wěn)時(shí)的環(huán)向應(yīng)變?chǔ)胖祵⒅皇荓/D0的函數(shù)，不同的L/D0值的圓筒體，失穩(wěn)時(shí)將產(chǎn)生不同的ε值。以ε為橫坐標(biāo)，以L/D0為縱坐標(biāo)，就可得到一系列具有不同D0/te值筒體的ε－L/D0的關(guān)系曲線圖，圖中以系數(shù)A代替ε。二、圖算法的原理27*第27頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.算圖的由來(lái)垂直線段（對(duì)應(yīng)長(zhǎng)圓筒）與傾斜直線（短圓筒）。曲線的轉(zhuǎn)折點(diǎn)所表示的長(zhǎng)度是該圓筒的長(zhǎng)、短圓筒臨界長(zhǎng)度。利用這組曲線，可以迅速找出一個(gè)尺寸已知的外壓圓筒失穩(wěn)時(shí)筒壁環(huán)向應(yīng)變是多少。

一個(gè)尺寸已知的外壓圓筒，當(dāng)它失穩(wěn)時(shí)，其臨界壓力是多少？為保證安全操作，其允許的工作外壓又是多少？

二、圖算法的原理28*第28頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.算圖的由來(lái)若將失穩(wěn)時(shí)的環(huán)向應(yīng)變與允許工作外壓的關(guān)系曲線找出來(lái)，那么就可能通過(guò)失穩(wěn)時(shí)的環(huán)向應(yīng)變?chǔ)艦槊浇?，將圓筒的尺寸（D0、te、L）與允許工作外壓直接通過(guò)曲線圖聯(lián)系起來(lái)。令對(duì)于一個(gè)已知壁厚te與直徑D0的筒體，其允許工作外壓[p]等于B乘以te/D0，所以要想從ε找到[p]，首先需要從ε找出B。于是問(wèn)題就轉(zhuǎn)到了如何從ε找出B。二、圖算法的原理29*第29頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.算圖的由來(lái)若以ε為橫坐標(biāo)，以B為縱坐標(biāo)，將B與ε（即圖中A）關(guān)系用曲線表示出來(lái)。利用這組曲線可以方便而迅速地從ε找到與之相對(duì)應(yīng)的系數(shù)B，進(jìn)而求出[p]。當(dāng)ε比較小時(shí)，E是常數(shù)，為直線（相當(dāng)于比例極限以前的變形情況）。當(dāng)ε較大時(shí)（相當(dāng)于超過(guò)比例極限以后的變形情況），E值有很大的降低，而且不再是一個(gè)常數(shù)，為曲線。【說(shuō)明】不同的材料有不同的比例極限和屈服點(diǎn)，所以有一系列的A－B圖。二、圖算法的原理30*第30頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.非彈性失穩(wěn)的外壓圓筒對(duì)D/t<10圓筒，由于此時(shí)的，圓筒可能發(fā)生塑性失穩(wěn)和塑性屈服破壞，故必須考慮穩(wěn)定性和強(qiáng)度兩方面，即許用外壓力取[p]1和[p]2兩值中的較小值：二、圖算法的原理其中，為相應(yīng)溫度下材料溫度曲線右側(cè)端點(diǎn)對(duì)應(yīng)B值的1.5倍31*第31頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.對(duì)D0/t≥20（薄壁）的圓筒和管子①假設(shè)tn，令te=tn-C，而后定出比值L/D0和D0/te；②在P158的圖4－11的左方找到L/D0值，過(guò)此點(diǎn)沿水平方向右移與D0/te線相交（遇中間值用內(nèi)插法），若L/D0＞50，則用L/D0=50查圖，若L/D0＜0.05，則用L/D0=0.05查圖；③過(guò)此交點(diǎn)沿垂直方向下移，在圖的下方得到系數(shù)A；④根據(jù)所用材料選用圖4-12～4-15，在圖下方找出由③所得的系數(shù)A三、圖算法的計(jì)算步驟32*第32頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.對(duì)D0/t≥20（薄壁）的圓筒和管子④根據(jù)所用材料選用圖4-12～4-15，在圖下方找出由③所得的系數(shù)A若A值落在設(shè)計(jì)溫度下材料線的右方，則過(guò)此點(diǎn)垂直上移，與設(shè)計(jì)溫度下的材料線相交（遇中間溫度值用內(nèi)插法），再過(guò)此交點(diǎn)沿水平方向右移，在圖的右方得到系數(shù)B，并按下式計(jì)算許用外壓力[p]：若A值落在設(shè)計(jì)溫度下材料線的左方，說(shuō)明肯定處于彈性失穩(wěn)狀態(tài)，則用下式計(jì)算許用外壓力[p]：三、圖算法的計(jì)算步驟⑤比較p與[p]，若p＞[p]，則需重新假設(shè)tn，重復(fù)上述步驟直至[p]大于且接近于p為止。33*第33頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.對(duì)D0/t＜20（薄壁）的圓筒和管子①用與D0/te＜20時(shí)相同的步驟得到系數(shù)B值。但對(duì)于D0/te＜4.0的圓筒和管子應(yīng)按下式計(jì)算A值：系數(shù)A>0.1時(shí)，取A=0.1。②用①所得的系數(shù)B，按下式計(jì)算[p]1和[p]2，并取較小者為圓筒的許用外壓力，即：三、圖算法的計(jì)算步驟③比較p與[p]，若p＞[p]，則需重新假設(shè)tn，重復(fù)上述步驟直至[p]大于且接近于p為止。34*第34頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3.軸向受壓縮的圓筒和管子彈性失穩(wěn)范圍內(nèi)由下式，取m=4，R≈Ri，可得三、圖算法的計(jì)算步驟當(dāng)包括非彈性失穩(wěn)利用算圖規(guī)定，則按下式：計(jì)算步驟①假設(shè)tn計(jì)算出Ri/te后由(4-34)計(jì)算A；②選用相應(yīng)的材料圖表查B，即為，若落在材料線左方則為彈性失穩(wěn)，由式(4-33)計(jì)算值。(4-34)(4-33)35*第35頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月四、有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)的規(guī)定(一)設(shè)計(jì)壓力和壓力試驗(yàn)壓力外壓容器的設(shè)計(jì)壓力應(yīng)取在正常工作過(guò)程中可能產(chǎn)生的最大內(nèi)外壓力差；真空容器按外壓容器計(jì)算。36*第36頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)設(shè)計(jì)壓力和壓力試驗(yàn)壓力外壓容器的壓力試驗(yàn)分為兩種情況：

①不帶夾套的外壓容器和真空容器，以內(nèi)壓進(jìn)行壓力試驗(yàn)，所以試驗(yàn)壓力取法同前面內(nèi)壓容器所述；

②帶夾套外壓容器，則分別確定內(nèi)筒和夾套的試驗(yàn)壓力，除內(nèi)筒試驗(yàn)壓力按①確定，因夾套一般受內(nèi)壓，故在按內(nèi)壓容器確定了夾套的試驗(yàn)壓力以后，必須按內(nèi)筒的有效厚度校核在該試驗(yàn)壓力下內(nèi)筒的穩(wěn)定性。若內(nèi)筒不能保證足夠的穩(wěn)定性，或增加內(nèi)筒厚度或在壓力試驗(yàn)過(guò)程中內(nèi)筒保持一定的壓力，以保證整個(gè)試壓過(guò)程中夾套和簡(jiǎn)體的壓差不超過(guò)確定的允許試驗(yàn)壓差。

四、有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)的規(guī)定37*第37頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(二)計(jì)算長(zhǎng)度筒體的計(jì)算長(zhǎng)度是指兩個(gè)剛性構(gòu)件（封頭、法蘭、加強(qiáng)圈等）之間的最大距離，從理論上說(shuō)計(jì)算長(zhǎng)度的選取應(yīng)是判斷該圓筒長(zhǎng)度的兩端能否保持足夠的約束，使其真正能起到支撐線的作用，從而在圓筒失穩(wěn)時(shí)仍能保持圓形，不至于被壓塌。

四、有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)的規(guī)定38*第38頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月五、加強(qiáng)圈的設(shè)計(jì)計(jì)算(一)加強(qiáng)圈尺寸外壓圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈借以縮短計(jì)算長(zhǎng)度，達(dá)到減少壁厚的目的。為保證殼體與加強(qiáng)圈的穩(wěn)定性，加強(qiáng)圈必須有最小的慣性矩。39*第39頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)加強(qiáng)圈尺寸1.先假定加強(qiáng)圈的個(gè)數(shù)與間距Ls(Ls≤Lcr)，然后選擇加強(qiáng)圈尺寸，計(jì)算或由手冊(cè)查得As，確定有效殼體的作用寬度，計(jì)算加強(qiáng)圈與有效殼體實(shí)際的組合慣性矩Js（材料力學(xué)中組合截面的慣性矩的求法，平行移軸定理等）。五、加強(qiáng)圈的設(shè)計(jì)計(jì)算40*第40頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)加強(qiáng)圈尺寸2.根據(jù)已知的Pc、Do和選擇的te、Ls，按左式計(jì)算B，再應(yīng)用上述外壓圓筒的圖4-12～圖4-15等算圖，根據(jù)加強(qiáng)圈材料和相應(yīng)的設(shè)計(jì)溫度讀取A值，如查圖時(shí)無(wú)交點(diǎn)，則A按A＝3B/2E計(jì)算。3.最后按右式計(jì)算J，若Js大于J

則滿足要求，否則重新選擇加強(qiáng)圈尺寸，重復(fù)上述計(jì)算，直至滿足為止。加強(qiáng)圈和殼體所需的組合慣性矩五、加強(qiáng)圈的設(shè)計(jì)計(jì)算41*第41頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(二)加強(qiáng)圈的結(jié)構(gòu)要求加強(qiáng)圈應(yīng)具有足夠的剛性，可用扁鋼、角鋼、槽鋼、工字鋼等型鋼制成，因型鋼截面慣性矩較大，剛性較好。五、加強(qiáng)圈的設(shè)計(jì)計(jì)算加強(qiáng)圈通常是用間斷焊縫焊在筒體的外側(cè)或內(nèi)側(cè)。為了保證加強(qiáng)圈與筒體一起承受外壓的作用，當(dāng)加強(qiáng)圈焊在筒體的外面時(shí)，加強(qiáng)圈每側(cè)間斷焊接的總長(zhǎng)應(yīng)不少于圓筒外圓周長(zhǎng)的1/2，當(dāng)設(shè)置在筒體里面時(shí)，應(yīng)不少于圓筒內(nèi)圓周長(zhǎng)的1/3。42*第42頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、外壓凸型封頭二、外壓法蘭的計(jì)算第四節(jié)外壓封頭和法蘭的計(jì)算43*第43頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)半球形封頭按照彈性失效小撓度理論外壓球殼的臨界壓力與同厚度、同直徑的軸向受壓圓筒相同，即：一、外壓凸型封頭采用非線性大撓度理論則有實(shí)驗(yàn)結(jié)果的平均值，球殼臨界壓力44*第44頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(一)半球形封頭取m=4，R≈Ro，設(shè)計(jì)時(shí)用有效厚度te代替厚度t一、外壓凸型封頭45*第45頁(yè)，課件共50頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月①假設(shè)tn，令te=tn-C，而后定出比值Ro/te值；②用下式計(jì)算系數(shù)A：③根據(jù)所用材料選用圖4-1