塔吊基礎(chǔ)施工方案2017-12-

單樁豎向承載力特征值為，樁端持力層為強風(fēng)化巖層，持力層端阻力特征值為保證工程施工進(jìn)度的順利進(jìn)行，我司在本工程計劃投入中聯(lián)重科塔吊臺，型號為型塔式起重機，安裝位置見施工平面布置圖。本塔吊樁基礎(chǔ)及承臺設(shè)計是根據(jù)現(xiàn)場實際情況，采用()塔吊應(yīng)能盡量滿足施工現(xiàn)場工作面的需要，減少工作死角。()盡量保證施工場地物料的堆放、搬運在塔吊工作范圍內(nèi)，減少二次搬運。()應(yīng)避開建筑物的突出部位，減少對施工的影響，避免穿越過多層的結(jié)構(gòu)樓板，減少留下的預(yù)留洞以及后澆施工部分，以利于結(jié)構(gòu)質(zhì)量。()保證塔吊安裝和拆除時所必須的場地的工作條件。三、塔式起重機樁基礎(chǔ)設(shè)計方案地層名稱素填土淤泥質(zhì)土粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)土粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土粘性土強風(fēng)化花崗巖樁長獨立固定式塔基基礎(chǔ)承臺采用現(xiàn)澆鋼筋砼厚板式承臺，選取的幾何尺寸塔吊為五、塔式起重機基礎(chǔ)施工的安全技術(shù)措施0.00，承臺面標(biāo)高1.50；采用預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)，地下水位3.00。1）塔吊基礎(chǔ)受力情況基礎(chǔ)荷載基礎(chǔ)荷載0工作狀態(tài)非工作狀態(tài)950.00850.00荷載工況礎(chǔ)頂面所受垂直力礎(chǔ)頂面所受水平力礎(chǔ)頂面所受傾覆力矩礎(chǔ)所受扭矩塔吊基礎(chǔ)受力示意圖比較樁基礎(chǔ)塔吊的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的受力情況，塔吊基礎(chǔ)按非工作狀態(tài)計算如圖=850.00=70.00,=850.00×1.35=1147.50，=70.00×1.35=94.50=(1800.00+70.00×1.20)×1.35=2543.40.2）樁頂以下巖土力學(xué)資料極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)地層名稱素填土淤泥質(zhì)土粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)土粉質(zhì)粘土粘性土強風(fēng)化花崗巖樁長093.10417.508.0041.001234578極限側(cè)阻力標(biāo))抗拔系數(shù)λλ3）基礎(chǔ)設(shè)計主要參數(shù)承臺混凝土等級35，=1.57N/mm2,=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3kγ砼=5.00×5.00×1.30×25=812.50kNk塔吊基礎(chǔ)尺寸示意圖2.樁頂作用效應(yīng)計算N=(＋)/=(850.00+812.50)/4=415.63kN2）偏心豎向力作用下kNkm=859.97kN,=2=(850.00+812.50)/4±(1884.00×2.12)/(2×2.122)=415.63±444.34=/=70.00/4=17.50kNk3.單樁允許承載力特征值計算1（1）單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計算22)/4=3.14×(0.50212,=π2/4=3.14×0.252/4=0.05m21∑π∑3.14×0.50×598.80=940.12kN(+λ)=4000.00×(0.15+0.61×0.05)=722.00kN=940.12+722.00=1662.12kNk=1/=1/2×1662.12=831.06kNkN=415.63kN＜=831.06kN,豎向承載力滿足要求。k2）偏心豎向力作用下N=859.97kN＜=1.2×831.06=997.27kN,豎向承載力滿足要求。4.樁基水平承載力驗算k+k(1)單樁水平承載力特征值計算=.80×107×0.0029=110200kN.2查表得=6.103kN/4=0.010=0.9(1.5+0.5)=1.13=1130=(6.00×1000×1.13/110200)0.2=0.57α.57×20.80=11.86＞4按α=4查表得υ=2.441=0.75×(α3υ/)χ=0.75×(0.573×110200/2.441)×0.01=62.70kN（2）樁基水平承載力計算=17.50kN＜=62.70kN水平承載力k5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計算kΣλk=1/4×(1.50×2+0.50)×4×417.56=1461.46kNk=417.56×3.14×0.50=655.57kN+1=5.00×5.00×0.20×18.80/4＋5.00×5.00×20.50×(18.802=0.15×0.30×25＋0.15×20.50×(2510)=47.25kN210)/4=1151.00kNk=1461.46/2+1151.00=1881.73kN＞Nk=28.72kN基樁呈整體性破壞的抗拔承載力滿足要2+=655.57/2+47.25=375.04kN＞Nk=28.72kN基樁呈非整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。6.抗傾覆驗算=1.50+0.50/2=1.75=1.50×2+0.50/2=3.251傾覆力矩=+傾=1800+.00×(12.801.50)=2591.00kN.抗傾覆力矩抗+kkk+2(k)=(850.00+812.50)×1.75+2×(655.57/2+47.25)×3.25=5347.10kN.m抗/傾=5347.10/2591.00=2.06抗傾覆驗算2.06＞1.6滿足要求。7.樁身承載力驗算kN=(‘＋1.2k)/±/Σ2=(1147.50+1.2×812.50)/4±(2543.40×2.12)/(2×2.122)=530.63±599.86N=1130.49kN，N=69.24kNΨ=0.85Ψ=0.85×35.90×1000×0.15=4577.25kN正截面受壓承載力=4577.25kN＞N=1130.49kN滿足要求。(2)預(yù)制樁插筋受拉承載力驗算2=360×1884=678240N=678.24kN=678.24kN＞N=69.24kN正截面受拉承載力滿足要求。/(4)=2591.00×1000/(4×1.50×1884)=229.21N/mm2/(4)=229.21N/mm2＜360.00N/mm2滿足要求。1）塔身邊沖切承載力計算=－1.2Σ=，=1147.50kN，=1.300.10=1.20m=1200mmβ=1.0+(20001300)/(20а0=1.500.50/21.70/2=0.40=а0/=0.40/1.20=0.330=0.84/(λ+0.2)=0.84/(0.33+0.2)=1.58=4×(1.70+1.20)=11.60mmββ=0.94×1.58×11.60×1.57×1000×1.20=32458.15kN承臺受沖切承載力=32458.15kN＞=1147.50kN滿足要求。ι2)角樁向上沖切力承載力計算N=N，=，/+/Σ2=1147.50/4+2543.40×2.12/(2×2.122)=886.73kNλ1=λ1=а0/=0.40/1.20=0.331=2=1.00+0.25=1.25m=2=2×886.73=1773.47kNβ1=0.56/(λ1+0.2)=0.56/(0.33+0.2)=1.06=1.06×(1.25+0.40/2)×2×0.94×1.57×1000×1.20=5443.93kN角樁向上沖切承載力=5443.9kN＞=1773.47kN滿足要求。3)承臺受剪切承載力驗算k/k+/Σ2=1147.50/4+2543.40×2.12/(2×2.122)=886.73kNβα=2=2×886.73=1773.46kN=(800/)1/4=(800/1200)0.25=0.90λ=а0/=0.40/1.20=0.33=1.75/(λ+1)=1.75/(0.33+1)=1.320=5.00m=5000mm0βα=0.90×1.32×1.57×1000×5.00×1.20=11190.96kN0承臺受剪切承載力=11190.96kN＞=1773.46kN滿足要求。1)承臺彎矩計算N=，/+/Σ2=1147.50/4+2543.40×2.12/(2×2.122)=886.73kN=1.50mkN=2×886.73×1