midas做得新舊規(guī)范比較公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD

midasJTGD60大路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)JTGD60-2023進(jìn)展兩個(gè)極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，考慮三個(gè)設(shè)計(jì)狀況(1.0.7條，1.0.8條)兩個(gè)極限狀態(tài)---承載力氣(彎矩、軸力、剪力、穩(wěn)定、傾覆等)正常使用(變形、裂縫、耐久性)三個(gè)設(shè)計(jì)狀況---長(zhǎng)期狀況(自重、汽車(chē)荷載作用狀況等)短暫狀況(施工荷載作用狀況等)偶然狀況(地震作用狀況等)狀況---主要針對(duì)荷載作用狀況而言狀態(tài)---主要針對(duì)設(shè)計(jì)而言(荷載組合等)增加了安全等級(jí)及重要性系數(shù)(1.0.9條)三個(gè)設(shè)計(jì)安全等級(jí):1.1,1.0,0.9留意:橋梁抗震設(shè)計(jì)不考慮構(gòu)造的重要性系數(shù)(鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)5.1.5預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土超靜定構(gòu)造中預(yù)加力引起的次效應(yīng)不考慮構(gòu)造5.1.5荷載(4.1.1荷載編號(hào)仍為21個(gè)永久荷載(7，原來(lái)為6個(gè))：將原標(biāo)準(zhǔn)中土的重力和土側(cè)壓力分開(kāi)為了兩個(gè)荷載(荷載組合系數(shù)不同)可變荷載(11，原來(lái)為13個(gè))：刪除了平板掛車(chē)或履帶車(chē)荷載及其引起的土側(cè)壓力，取消了根本和其他可變荷載的區(qū)分。偶然荷載(3個(gè)，原來(lái)為2個(gè))---增加了汽車(chē)撞擊作用4.荷載組合(4.1.64.1.7承載力氣極限狀態(tài):根本組合(分項(xiàng)系數(shù)，組合系數(shù))偶然組合正常使用極限狀態(tài):短期效應(yīng)組合(頻遇值系數(shù))長(zhǎng)期效應(yīng)組合(準(zhǔn)永久值系數(shù))問(wèn)題：偶然組合中永久荷載和可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)不是很清楚，目前1.0。短期和長(zhǎng)期效應(yīng)組合中對(duì)整體溫升溫降和非線(xiàn)性溫度的系數(shù)不1.0。表4.1.6種編號(hào)為4和54.1.15(4.3.1取消了原來(lái)的汽車(chē)荷載等級(jí)，承受大路-I級(jí)和大路-II級(jí)標(biāo)準(zhǔn)汽車(chē)荷載大路I級(jí):相當(dāng)于舊標(biāo)準(zhǔn)的汽車(chē)-超20II級(jí):相當(dāng)于舊標(biāo)準(zhǔn)的汽車(chē)-20特點(diǎn):均布荷載不變，集中力---計(jì)算剪力時(shí)將集中力放大1.2。問(wèn)題:需要確認(rèn)計(jì)算主應(yīng)時(shí)，剪應(yīng)力的取值是否按調(diào)整的值？(計(jì)算位移、軸力、剪力、反力、剪應(yīng)力時(shí)承受的是計(jì)算剪力時(shí)的荷載)6(4.3.2修改了沖擊系數(shù)的計(jì)算方法(基頻的方法)基頻的方法:最小為0.05，最大為0.45相對(duì)于原標(biāo)準(zhǔn)大了一些局部加載及在T梁和懸臂板上的沖擊系數(shù)為1.3:該項(xiàng)執(zhí)行起來(lái)有難度，需用戶(hù)調(diào)整。調(diào)整了人群荷載的標(biāo)準(zhǔn)值(4.3.5條)(150m及以上橋梁的人群荷載相對(duì)舊標(biāo)準(zhǔn)小了一些)調(diào)整了風(fēng)荷載的計(jì)算公式(4.3.7條)(考慮了瞬時(shí)脈動(dòng)風(fēng)壓，相對(duì)原標(biāo)準(zhǔn)較大了一些)補(bǔ)充了冰壓力的計(jì)算方法和計(jì)算公式(4.3.7條)(參考了原蘇聯(lián)規(guī)范)改善了溫度作用的規(guī)定(4.3.10條)(溫度梯度曲線(xiàn)-接近美國(guó)AASHTO大路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)JTGD62-20231.混凝土(3.1.1~3.1.62(30號(hào)=C(30-2)=C28)試件:---150立方體標(biāo)準(zhǔn)試件舊---200立方體標(biāo)準(zhǔn)試件材料分項(xiàng)系數(shù):---1.451.4)舊---約1.5(設(shè)計(jì)強(qiáng)度為標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的0.83，安全系數(shù)1.25)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件：---不小于C4030剪變模量：---0.4E舊---0.43E泊松比:---0.2舊---1/6混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度:立方體標(biāo)準(zhǔn)試件試驗(yàn)->抗壓強(qiáng)度平均值、標(biāo)準(zhǔn)差、變異系數(shù)->立方體標(biāo)準(zhǔn)試件的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值->棱柱體試件(150x150x300)與立方體試件的抗壓強(qiáng)度關(guān)系系數(shù) alpha->構(gòu)件與試件的換算系數(shù)0.88->棱柱體構(gòu)件抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值->混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(考慮材料分項(xiàng)系數(shù))鋼筋(3.2.1~3.2.4)一般鋼筋牌號(hào):R235IHRB335IIHRB400IIIKL400(舊余熱處理)IV5號(hào)鋼筋預(yù)應(yīng)力鋼筋:鋼絞線(xiàn)鋼絲(消退應(yīng)力的光面鋼絲、螺旋肋鋼絲、刻痕鋼絲)精軋螺紋鋼筋取消了冷拔低碳鋼絲和碳素鋼絲材料分項(xiàng)系數(shù):舊---無(wú)，設(shè)計(jì)強(qiáng)度直接使用屈服強(qiáng)度，鋼筋安全系數(shù)1.25---一般鋼筋1.2，鋼絞線(xiàn)和鋼絲1.47，精軋螺紋鋼筋1.2箱梁翼緣有效寬度(4.2.3具體規(guī)定了翼緣有效寬度的計(jì)算方法:預(yù)加力引起的應(yīng)力計(jì)算:軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按全寬，偏心彎矩按有效寬度,超靜定構(gòu)造的作用效應(yīng)分析:用全寬問(wèn)題:作用效應(yīng)所指內(nèi)容？超靜定構(gòu)造的作用效應(yīng)是否不包括預(yù)加力的效應(yīng)？剪力滯(ShearLag)由翼緣板的剪切變形引起的。表現(xiàn)為腹板兩側(cè)翼緣上的彎曲應(yīng)力分布不均勻。剪力滯概念一般用于封閉截面，開(kāi)口截面(T梁等)直接使用有效分布寬度。*4.2.33bi/li>=0.7混凝土的極限壓應(yīng)變(5.1.4舊---0.0030.00330.0033~0.003混凝土受壓區(qū)限值(5.1.4條文說(shuō)明)舊---RC0.9,PSC0.80.80.8~0.74給出了變高度梁在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)，彎矩和軸力的影響計(jì)算公式(4.2.7修改了徐變系數(shù)的計(jì)算公式(4.2.9,6.2.7,附錄F)給出了收縮的計(jì)算公式(6.2.7,附錄F)斜截面抗剪驗(yàn)算中修改了計(jì)算公式，并增加了連續(xù)梁和懸臂梁的驗(yàn)算公式。(5.2.7)預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土構(gòu)件的剪力安排(5.2.11)舊標(biāo)準(zhǔn):混凝土和箍筋擔(dān)當(dāng)60%，彎起鋼筋擔(dān)當(dāng)40%標(biāo)準(zhǔn):混凝土和箍筋至少擔(dān)當(dāng)60%，彎起鋼筋最多擔(dān)當(dāng)40%問(wèn)題：5.2.3-2ApAp’,即受壓預(yù)應(yīng)力鋼筋面積軸心受壓構(gòu)件僅有鋼筋混凝土公式(無(wú)PSC的公式)，且公式中有0.9的系數(shù)。套箍系數(shù)：舊---2.0，---依據(jù)混凝土等級(jí)(5.3.2條)問(wèn)題：5.3.2-1公式中As應(yīng)為As’,即受壓鋼筋面積,原公式符號(hào)不清楚修改了長(zhǎng)細(xì)比較大的構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)計(jì)算公式(5.3.10條)舊---按彈性穩(wěn)定理論---按極限曲率理論，與國(guó)標(biāo)一樣，但第一個(gè)系數(shù)計(jì)算公式不同增加了雙向偏壓驗(yàn)算公式(5.3.12條)修改了抗扭承載力計(jì)算公式---僅適用于平衡扭轉(zhuǎn)(5.5.1條)平衡扭轉(zhuǎn)---由荷載直接引起協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)或附加扭轉(zhuǎn)---由構(gòu)件間約束引起，可能重分布箱型截面壁厚影響系數(shù)與國(guó)標(biāo)不同增加了剪扭構(gòu)件的驗(yàn)算(5.5.4條)舊---僅有彎扭構(gòu)件的驗(yàn)算明確了抗裂計(jì)算不考慮沖擊系數(shù)(6.1.1條)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算增加了后張法構(gòu)件曲線(xiàn)鋼筋的其次種損失(鋼筋回縮)的計(jì)算方VSL(6.2.3給出了第五種損失 (松弛)的計(jì)算公式及隨時(shí)間變化的表格(6.2.6條)修改了第六種損失(收縮和徐變)的計(jì)算公式(參考了CEB-FIP)公式原標(biāo)準(zhǔn)結(jié)果較大(6.2.7問(wèn)題：6.2.2中關(guān)于θ的說(shuō)明中的“夾角之和”，國(guó)標(biāo)僅為“夾角”正截面抗裂驗(yàn)算中，荷載作用比舊標(biāo)準(zhǔn)小了 (不計(jì)沖擊)。(6.1.1條)但驗(yàn)算要求比舊標(biāo)準(zhǔn)更嚴(yán)了。局部預(yù)應(yīng)力混凝土A類(lèi)構(gòu)件:舊---恒載作用下不得消壓，---長(zhǎng)期荷載效應(yīng)下19.對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力公式進(jìn)展了修改，降低了豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用(6.3.3增加了裂縫寬度計(jì)算公式。(6.4.3條)舊—用名義拉應(yīng)力的方法計(jì)算問(wèn)題一：裂縫寬度符號(hào)不統(tǒng)一(一個(gè)是Wfk,公式中是Wtk)修改了撓度計(jì)算中剛度的計(jì)算公式，考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響舊---使用開(kāi)裂剛度，偏于保守6.5.2-1公式錯(cuò)誤，中括號(hào)內(nèi)應(yīng)為[1-(Mcr/Ms)**2]，參見(jiàn)條文說(shuō)明。問(wèn)題二:程序?qū)崿F(xiàn)起來(lái)有難度，對(duì)變截面梁剛度的處理值得探討，需要重進(jìn)展分析。22.調(diào)整了預(yù)拱度設(shè)置的規(guī)定(6.5.4,6.5.5)a〕---考慮荷載長(zhǎng)期作用的影響b)---增加了預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的預(yù)拱度設(shè)置規(guī)定(舊---無(wú))增加了長(zhǎng)期狀況和短暫狀況的應(yīng)力計(jì)算〔第7章〕屬于