懸鏈線混凝土空腹式箱形拱橋設(shè)計(jì)與計(jì)算

等截面懸鏈線混凝土空腹式箱形拱橋設(shè)計(jì)與計(jì)算目錄TOC\o"1-5"\h\z設(shè)計(jì)資料………………… 1主拱圈截面幾何要素計(jì)算……………… 2確定拱軸系數(shù)…………… 34不計(jì)彈性壓縮的拱自重水平推力……… 65彈性中心位置、彈性壓縮系數(shù)和拱自重彈性壓縮水平推力………… 66自重效應(yīng)………………… 77公路—M汽車荷載效應(yīng)……………… 88《規(guī)范》第 5.1.4條第1款拱的強(qiáng)度驗(yàn)算用的人群荷載效應(yīng)……… 139溫度作用和混凝土收縮作用效應(yīng)……… 1410《規(guī)范》第 5.1.400 2款拱的整體“強(qiáng)度—穩(wěn)定”驗(yàn)算………… 1611拱腳截面直接抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算用的荷載效應(yīng)………… 1812拱圈作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值匯總…………… 19拱圈截面強(qiáng)度驗(yàn)算…………………… 21拱圈整體“強(qiáng)度—穩(wěn)定”驗(yàn)算………… 28拱腳截面直接抗剪驗(yàn)算……………… 291、設(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)荷載：公路—叮，人群荷載 2.9kN/m2橋面凈寬：凈 15m附2€2.5人行道 m凈跨徑：l=70m0凈矢跨比： f/l=1/600主拱圈內(nèi)橫隔板重量按順橋向每延米給定：6.0k/m主拱圈內(nèi)橫隔板重量按順橋向每延米給定：6.0k/m拱圈材料重力密度： r=25kN/拱圈材料重力密度： r=25kN/m3i參考文獻(xiàn)：《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》

《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)，拱橋（上冊(cè)）《橋梁工程》下冊(cè)；

有關(guān)拱橋設(shè)計(jì)圖紙。2□主拱圈截面幾何要素計(jì)算1.主拱圈橫截面設(shè)計(jì)拱圈截面高度按經(jīng)驗(yàn)公式估算JTGD60-2004；》(1994年)；H=l/100+△ =70/100+0.7=1.4m0拱圈由十一個(gè)各為 1.5m寬的拱箱組成，全寬 B0=16.5m2．拱圈幾何力學(xué)性質(zhì)拱圈截面如圖 1所示：拱圈截面為圖1 箱形拱截面（尺寸單位：叮C35混凝土與C35混凝土預(yù)制板的組合截面。假定拱軸系數(shù)m=2.24,y/f=0.22(拱圈截面為圖1 箱形拱截面（尺寸單位：叮C35混凝土與C35混凝土預(yù)制板的組合截面。假定拱軸系數(shù)m=2.24,y/f=0.22(y為拱軸線1/4拱跨處坐標(biāo)，1/41/4f為計(jì)算矢高 ）。拱軸線拱腳處切線與水平線交角*=tan，i(4673.22/1000€1/6)=37.933°s[1994年手冊(cè)附表皿-2D],sin*=0.6145,cos*=0.7889.ss由應(yīng)用軟件得箱形截面的幾何性質(zhì)：截面面積 A=10.428D截面重心距底邊y=0.768mb截面重心距頂邊y=1.4-0.768=0.632mt截面回轉(zhuǎn)半徑i=0.4917m則：計(jì)算跨徑 l=l+2ybsin€=70+2x0.768x0.6145=70.94m0s計(jì)算矢高 f=f+(l—cos€)y=70/6+(1-0.7889)x0.76=11.829m0sb計(jì)算矢跨比 f/l=11.829/70.94=0.16673拱軸線長(zhǎng)度拱圈幾何性質(zhì)見表3、確定拱軸系數(shù)1拱軸線長(zhǎng)度拱圈幾何性質(zhì)見表3、確定拱軸系數(shù)拱軸系數(shù)按假定尺寸驗(yàn)算，先假定拱的自重壓力線在拱跨1/4的縱坐標(biāo)y與矢高f1/4的比值y/f.如該值與假定值1/4假定拱軸系數(shù)，直至驗(yàn)算結(jié)果與假定相符。0.22Dm=2.24）符合，則可確定作為拱軸系數(shù)；否則，另行y/f可按下式求得：1/4y/f=M拱軸系數(shù)按假定尺寸驗(yàn)算，先假定拱的自重壓力線在拱跨1/4的縱坐標(biāo)y與矢高f1/4的比值y/f.如該值與假定值1/4假定拱軸系數(shù)，直至驗(yàn)算結(jié)果與假定相符。0.22Dm=2.24）符合，則可確定作為拱軸系數(shù)；否則，另行y/f可按下式求得：1/4y/f=M/M1/41/4s1/41/4點(diǎn)的彎矩；式中：M：拱的自重作用下，半拱自重對(duì)拱跨1/4M：拱的自重作用下，半拱自重對(duì)拱腳的彎矩；s計(jì)算見以下說明和圖 2。圖2立墻布置圖（尺寸單位：m）1）立墻及以上結(jié)構(gòu)自重對(duì)1/4跨、拱腳的彎矩a）立墻位置按表1和圖2查取、計(jì)算，如表2所示。表2立墻號(hào)距拱腳 (D)位置(截面號(hào)之間)相應(yīng)yt(D)相應(yīng)距拱腳(D)相應(yīng)/cos€(D)P16220#20#37801061785912088687340709P212720#40#5478403598118230147796890673P319220#60#7260201784177350206916610651P425720#80#911290630236470266036440638P532220#100#11278069295580325146350633b)立墻處y計(jì)算1Ply=7801-(7801-6178)/(8868-5912)x(6220-5912)=7632DiP2y=4784-(4784-3598)/(14779-11823)x(12720-11823)=4424D1P3y=2602-(2602-1784)/(20691-17735)x(19220-17735)=2191D1P4y=1129-(1129-630)/(26603-23467)x(25720-23467)=771D1P5y=278-(278-69)/(32514-29558)x(32220-29558)=90D1拱圈幾何性質(zhì)表表1截面號(hào)yi/fyi(m)cos€y/cos€b(m)y/cos€t(m)y+y/cos€1 b(m)y-y/cos€1 t(m)12345678拱腳 01.00000011.82900.788820.973600.8012012.8026011.0278010.8179299.675280.827040.928610.7641710.603898.9111120.6594587.800730.861240.891740.733838.692477.0669030.5222846.178100.891180.861780.709177.039885.4689240.4044164.783840.916860.837640.689315.621484.0945350.3041403.597670.938450.818370.673454.416052.924221/4跨60.2200002.602380.956200.803180.660953.405561.9414370.1507741.783510.970470.791370.651232.574881.1322780.0954561.129150.981570.782420.643861.911570.4852990.0532430.629810.989850.775880.638481.40569-0.00867100.0235210.278230.995560.771430.634821.04966-0.35659110.0058590.069310.998900.768850.632700.83815-0.56339拱頂12001.000000.768000.632000.76800-0.63200y/cos€中間插入值計(jì)算1( yt/cosq見表 1)Ply/cos€=734-(734-709)/(8868-5912)x(6220-5912)=731DP2y/cos€=689-(689-673)/(14779-11823)x(12720-11823)=684DP3y/cos€=661-(661-651)/(20691-17735)x(19220-17735)=656DP4y/cos€=644-(644-638)/(26603-23467)x(25720-23467)=640DP5y/cos€=635-(635-633)/(32514-29558)x(32220-29558)=633D立墻及墩帽高度計(jì)算以下計(jì)算中， 632D為跨中拱圈中線至拱圈上緣距離， 600D為墻帽高度，見圖 2。立墻底至墻帽頂高度 h=y+632+600-y/cos€=y+1232-y/cos€1t1tP1h=7632+1232-731=8133DP2h=4424+1232-684=4972DP3h=2191+1232-656=2267DP4h=771+1232-640=1363DP5h=90+1232-633=889D拱上建筑自重及其對(duì) 1/4跨、拱腳彎矩。每個(gè)立墻傳至拱圈的自重(1)人行道、欄桿、路緣石每延米重量為 19kN/m,立墻縱向中距為 5.9m,每個(gè)立墻下壓力為6.5x19=123.5kN。(2D100D橋面鋪裝， 24kN/m3,0.1x15x6.5x24=234kN。(3D10D防水層，0.2kN/m2,15x6.5x0.2=19.5kN。(4D0.36m厚空心板，空心折減率 0.7,0.36x20x6.5x0.7x25=819kN.(5D墻帽(圖 2D,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，兩端挑出。1/2x(0.2+0.6Dx1.75x1x25=35kN0.6x16.5x1x25=247.5kN(6D墻身。如圖 2所示，墻帽和墻身總高 h,墻帽挑出端高 0.6m；身寬 16.5m;墻厚0.8m；墻身高(h-0.6Dm?；炷两Y(jié)構(gòu)，其自重為：16.5x0.8x(h-0.6Dx24=316.8(h-0.6)kN.(1)D(5)項(xiàng)合計(jì) 1478.5kN。(6D項(xiàng)自重見表 3。拱上建筑自重及其對(duì) 1/4跨、拱腳彎矩 表3立墻號(hào)墻身自重(kN)316.8(h-0.6)墻帽及以上自重(kN)合計(jì)(kN)1/4000 M拱腳00 MS力臂(m)00(kN.m)力臂(m)00(kN.m)P1316.8(8.133-0.6)=2386.291478.53864.795——6.22024039.024

P2316.8(4.972-0.6)=1385.042863.538——12.72036424.201P3316.8(2.767—0.6)=686.5332165.0331.4853215.07419.22041611.935P4316.8(1.363-0.6)=241.6591720.1597.98513735.47225.72044242.497P5316.8(0.689-0.6)=28.06471506.56514.48521822.58932.22048541.513合計(jì)12120.090—38773.135—194859.1712)拱圈半拱懸臂自重作用下， 1/4跨和拱腳的剪力和彎矩。自《1994年手冊(cè)》附表—19(6),拱圈半拱懸臂自重作用下 1/4跨和拱腳的剪力P、P和彎矩M、M為：1/4s1/4sP=Arl［表值］=(10.428€25€70.94+6€70.94)€0.25360=4798.035kN1/40M=Arl2/4［表值］=(10.428€25€70.942+6€70.942)/4€0.125871/4 0=42234.526kN.mP=Arl［表值］=(10.428€25€70.94+6€70.94)€0.53697=10159.310kNs0M=Arl2/4［表值］=(10.428€25€70.942+6€70.942)/4€0.51664s0=173353.821kN.m3)以上表3和第2)項(xiàng)合計(jì)DM=38773.135+42234.526=81007.661kN.m1/4DM=194859.171+173353.821=368212.993kN.ms則：m=1/2€(DM/DM—2)2—1=2.2395,0000 2.24很接近。s 1/44、不計(jì)彈性壓縮的拱自重水平推力 H'gH'=DM/f=368212.993/11.829=31127.990kNgs5、 彈性中心位置、彈性壓縮系數(shù)和拱自重彈性壓縮水平推力彈性中心離拱頂距離y，可自《 彈性中心離拱頂距離y，可自《 1994年手冊(cè)》附表s—3求得。y/f=0.332068,y=0.332068f=0.332068€11.829=3.928mss按《1994年手冊(cè)》，彈性壓縮系數(shù) u1,u可自附表—9000DDD —11求得。1=［表值］€(r/f)2=11.2081€(I/A)/f2

=11.2081€(2.521/10.428)/11.8292=0.019365卩=［表值］€(r/f)2=9.76290€(I/A)/f2=9.76290€（2.521/10.428）/11.8292=0.016868卩/（1+卩）=0.019365/（1+0.016868）=0.0190431按《1994年手冊(cè)》公式（ 4-18），彈性壓縮引起的彈性中心贅余力（推力為正，拉力為負(fù)）為口H=-卩/（1+卩）H'=-0.019043€31127.990=-592.770kNg1g6、自重效應(yīng)1）拱頂截面y=y-y=0-3.928=-3.928m1scos,=1.0計(jì)入彈性壓縮水平推力H=H'(1- —)=31127.990€(1-0.019043)計(jì)入彈性壓縮水平推力gg 1+pN=N=H/cos,=30535.220kN彈性壓縮彎矩△M=(y—y)△H=(0-3.928)€(-592.770)=2328.401kN.mg 1 s g軸向力gg此設(shè)計(jì)假定拱軸線符合不考慮彈性壓縮的壓力線，2）拱腳截面自重作用下，僅有彈性壓縮彎矩。y=y-y=11.829-3.928=7.901m1scos,=0.78882計(jì)入彈性壓縮的水平推力 H=30535.220kN(同拱頂截面 )g軸向力N=Hgg78882=38709.997kN彈性壓縮彎矩M=(y-y)△軸向力N=Hgg78882=38709.997kN彈性壓縮彎矩M=(y-y)△g1sH=7.901€-p/(1+p)H'g1g=7.901€(-592.770)=-4683.476kN.m7、公路皿級(jí)汽車荷載效應(yīng)公路皿汽車荷載加載于影響線上，其中均布荷載為 q=10.5kN/m;集中荷載P當(dāng)計(jì)k算跨徑l為5m時(shí)，P=180kN,當(dāng)l為50m及以上時(shí)，kP=360kN。本設(shè)計(jì)跨徑為k70.94m,P=360kN。k拱圈寬度為 16.5m,承載四車道公路叮汽車荷載。按《規(guī)范》第筑采用墻式墩且活載橫橋向布置不超過拱圈以外，可考慮活載均布分布于拱圈全寬。1）汽車荷載沖擊力5.1.3條，拱上建按《通規(guī)》條文說明公式（4—7）、（4—8），自振頻率計(jì)算如下：,€\ET— 1—P=360kN。k拱圈寬度為 16.5m,承載四車道公路叮汽車荷載。按《規(guī)范》第筑采用墻式墩且活載橫橋向布置不超過拱圈以外，可考慮活載均布分布于拱圈全寬。1）汽車荷載沖擊力5.1.3條，拱上建按《通規(guī)》條文說明公式（4—7）、（4—8），自振頻率計(jì)算如下：,€\ET— 1—c1 2兀121m1 c式中：f—自振頻率（Hz）；1€—頻率系數(shù)；1l=70.94m;ll=70.94m;E—結(jié)構(gòu)材料彈性模量（I—結(jié)構(gòu)跨中截面慣性矩，以cm2計(jì)，I=2.521m2；cm—結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，以c10.428x25=260.7kN/m,換算為質(zhì)量，其值為fE—結(jié)構(gòu)材料彈性模量（I—結(jié)構(gòu)跨中截面慣性矩，以cm2計(jì)，I=2.521m2；cm—結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，以c10.428x25=260.7kN/m,換算為質(zhì)量，其值為f—拱矢跨比， f=1/6。kg/m計(jì)，主拱圈結(jié)構(gòu)跨中處自重為260700 260700N1260700N2N/m— x— lg 10m/s2mm2€=105x15.4€=105x116.45,334f2,1867f4-105x 5?4+50x(1/6)216.45,334x(1/6)2,1867x(1/6)4=26.238TOC\o"1-5"\h\z工 € 'Elf— —xc12兀12m￥c=26.238*卜15x101。x25212冗x70.942x 26070—1.4490Hz按《通規(guī)》第 4.3.2條，當(dāng)f〈1.5Hz時(shí)，沖擊系數(shù) ?—0.05,據(jù)此，汽車均布荷載為11.05x4x0.67x10.5—29.547kN/m,集中荷載 1.05x4x0.67x360—1013.04kN/m,以上荷載用于拱全寬。2）拱頂截面為了加載公路—叮均布荷載，拱頂截面考慮彈性壓縮的彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線面積，可自《 1994年手冊(cè)》附表（叮 —14!50）查得，其值為：彎矩影響線面積 M—［表為了加載公路—叮集中荷載，拱頂截面不考慮彈性壓縮的彎矩影響線坐標(biāo)及與其相應(yīng)的軸向力(拱頂即為水平推力)的影響線坐標(biāo)可自《 1994年手冊(cè)》附表叮) —13(36)和附表(叮 —12(6)分別查取最大正負(fù)彎矩(絕對(duì)值)影響線坐標(biāo)和相應(yīng)的水平推力影響坐標(biāo)，其值為：彎矩影響線坐標(biāo) M'=［表值］l=［表值］€70.94；相應(yīng)的水平推力影響線坐標(biāo)丹廣［表值］€l/f=［表值］€70.94/11.829=［表值］€6.上述計(jì)算數(shù)據(jù)見表 4拱頂截面彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線面積和坐標(biāo) 表4影響線正彎矩負(fù)彎矩均布荷載考慮彈性壓縮彎矩影響線面積0.00671€70.942=33.768—0.00477€70.942=—24.005相應(yīng)的軸力影響線面積0.39941€70.94=28.3340.36573€70.94=25.945集中荷載不考慮彈性壓縮彎矩影響線坐標(biāo)0.05209€70.94=3.695（24號(hào)截面）—0.01180€70.94=-0.837（11號(hào)截面 ）相應(yīng)的水平推力影響線坐標(biāo)0.23383€6=1.403（24號(hào)截面）0.12211€6=0.733（11號(hào)截面）a)拱頂截面正彎矩均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩M=29.547€33.768=997.743kN.mmax相應(yīng)是考慮彈性壓縮的軸向力N=29.547€28.334=837.185kN集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩M' =1013.04€3.695=3743.1828kN.mmax相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力H=1013.04€1.403=1421.295kN1彈性壓縮附加水平推力—ILXH= 4H=—0.019043€1421.295=-27.066kN1+卩1彈性壓縮附加彎矩M=(y-y)△H1s=(0—3.928)€(—27.066)

=106.315kN.mH=H+△H=1421.295-27.066=1394.299kN1考慮彈性壓縮的彎矩M=M' +△M=3743.1828+106.315=3849.4978kN.mmaxmaxb)拱頂截面負(fù)彎矩均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩M=-29.547€24.005=-709.276kN.mmin相應(yīng)的考慮彈性壓縮的軸向力N=29.547€25.945=766.597kN集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩M' =1013.04€(-0.837)=-847.914kN.mmin相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力H=1013.04€0.733=742.558kN1彈性壓縮附加水平推力—uH=aH=-0.019043€742.588=-14.141kN1+u1彈性壓縮附加彎矩M=(y-y)△H1s=(0-3.928)€(-14.141)=55.546kN.m考慮彈性壓縮水平推力H=H+△H=742.588-14.141=728.447kN1考慮彈性壓縮的彎矩M=M' +△M=-847.914+55.546=-792.368kN.mminmin拱腳截面為了加載公路叮級(jí)均布荷載，拱腳截面考慮彈性壓縮的彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線面積，可自《 1994年手冊(cè)》附表—14(50)查得，其值為：彎矩影響線面積 M=［表值］12=［表值］€70.942；相應(yīng)的軸向力影響線面積N=［表值］1=［表值］€70.94。為了加載公路—叮集中荷載，拱腳截面不考慮彈性壓縮的彎矩影響線坐標(biāo)及與其相應(yīng)的水平推力和左拱腳反力的影響線坐標(biāo)(拱腳反力不受彈性壓縮影響，沒有彈性壓縮附—7(6)加力)可自《 1994年手冊(cè)》附表(叮 —13(42DD00DDD —12(6D000DDD—7(6)分別查取最大正負(fù)彎矩(絕對(duì)值)影響線坐標(biāo)、相應(yīng)的水平推力影響坐標(biāo)和左拱腳反力影響線坐標(biāo)，其值為：彎矩影響線坐標(biāo) M'=［表值］1=［表值］€70.94；相應(yīng)的水平推力影響線TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"坐標(biāo) H］=［表值］€l/f=［表值］€70.94/11.829=［表值］€6；左拱腳反力影響線坐標(biāo) V=［表值］。上述數(shù)值計(jì)算如表 5拱腳截面彎矩及其相應(yīng)的水平推力和左拱腳反力影響線面積和坐標(biāo) 表5影響線正彎矩負(fù)彎矩均布荷載考慮彈性壓縮彎矩影響線面積0.01937€70.942=97.479-0.0149 € 70.94 2 =-74.984相應(yīng)的軸力影響線面積0.53141€70.94=37.6980.37947€70.94=26.920集中荷載不考慮彈性壓縮彎矩影響線坐標(biāo)0.05329€70.94=3.780（17D000 ）-0.06150€70.94=-4.363（7000 ）相應(yīng)的水平推力影響線坐標(biāo)0.19824€6=1.189（17號(hào)截面）0.06281€6=0.377（7號(hào)截面）—相應(yīng)的左拱腳反力影響線坐標(biāo)0.291712（17叮截面 ）0.93906（7號(hào)截面 ）a)拱腳截面正彎矩均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩M=29.547€97.479=2880.212kN.mmax相應(yīng)是考慮彈性壓縮的軸向力N=29.547€37.698=1113.863kN集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩M' =1013.04€3.780=3829.2912kN.mmax相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力H=1013.04€1.189=1204.505kN1彈性壓縮附加水平推力—U△H=aH=-0.019043€1204.505=-22.937kN1+卩1彈性壓縮附加彎矩△M=(y-y)△H1s=(11.829-3.928)€(-22.937)=-181.225kN.m考慮彈性壓縮的水平推力H=H+△H=1204.505-22.937=1181.568kN1考慮彈性壓縮的彎矩M=M' +△M=3829.2912-181.225=3648.066kN.mmaxmax與M相應(yīng)的左拱腳反力 V=1.2€1013.04€0.29172=354.629kNmax1軸向力N=HcosPs+VsinPs=1181.568€0.7889+354.629€0.6145=1150.059kN1b)拱腳截面負(fù)彎矩均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩M=-29.547€74.984=-2215.552kN.mmin相應(yīng)的考慮彈性壓縮的軸向力N=29.547€26.920=795.405kN集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩M' =1013.04€(-4.363)=-4419.894kN.mmin相應(yīng)的不考慮彈性壓縮的水平推力H=1013.04€0.377=381.916kN1彈性壓縮附加水平推力一,H=—H=-0.019043€381.916=-7.273kN1?,1彈性壓縮附加彎矩M=(y-y)△H1s=(11.829-3.928)€(-7.273)=-57.464kN.m考慮彈性壓縮水平推力H=H+△H=381.916-7.273=374.643kN1考慮彈性壓縮的彎矩M=M' +△M=-4419.894-57.464=-4477.358kN.mminmin與M相應(yīng)的左拱腳反力 V=1.2€1013.04€0.93906=1141.566kNmin1軸向力N=HcosP+VsinP=374.643€0.7889+1141.566€0.6145=997.048kNs1s拱頂、拱腳截面汽車效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值匯總(表 6)拱頂、拱腳截面汽車效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值匯總表 表6荷載單位拱頂拱腳正彎矩 Mmax負(fù)彎矩 Mmin正彎矩 Mmax負(fù)彎矩 Mmin軸向kN837.185+1394.299766.597+728.4471113.863+1150.059795.405+997.048力=2231.484=1495.044=2264=1792.453彎矩0.7(997.743+-(709.276+0.9(2880.212+3648.066-(2215.552+kN.m3849.4978)792.368D)4477.358D=3393.069=-1501.644=5875.4502=-6692.918、《規(guī)范》第 5.1.4條第1款拱的強(qiáng)度驗(yàn)算用的人群荷載效應(yīng)人群荷載分布于拱圈寬度以外，按《規(guī)范》第5.1.3條，應(yīng)考慮人群荷載的不均勻分布。當(dāng)人群荷載在橋兩側(cè)布置時(shí)，因?qū)ΨQ加載，全拱寬每米長(zhǎng)度荷載強(qiáng)度為2€2.9€2.5=14.5kN/m.當(dāng)人群荷載僅在橋一側(cè)布置時(shí)，因偏心荷載，拱圈外緣受力強(qiáng)度較高，以偏心受壓方法，近似地計(jì)算如下（圖3）：圖3人群荷載單側(cè)布置（尺寸單位：m）取拱圈順橋向單位長(zhǎng)度，拱圈受壓面積 A=1€16.5=16.5m2，截面彈性抗力矩W=1/6€1€16.52=45.375m3.豎向力V=7.25kN/m,偏心彎矩M=7.25€&75=63.4375kN.m/m.邊緣最大壓力強(qiáng)度f7.25 63.4375J= + =1.837kN/m2/m16.5 45.375平均壓力強(qiáng)度f=725=0.439kN/m2/ma16.5f/f=1.837/0.439=4.2aTOC\o"1-5"\h\z偏心系數(shù) 4.24.2€7.25=30.45kN/m〉兩側(cè)對(duì)稱分布強(qiáng)度 14.5kN/m,采用30.45kN/m。人群荷載效應(yīng)，可利用汽車均布荷載效應(yīng)數(shù)值，乘以 30.45/29.547=1.03人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值見表 7人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 表7

載效應(yīng)荷單位拱頂拱腳正彎矩 Mmax負(fù)彎矩 Mmin正彎矩 Mmax負(fù)彎矩 Mmin軸kN837.185…1.03766.597…1.031113.863…1.03795.405…1.03向力=862.301=789.595=1147.279=819.267彎kN.m0.7…997.743…1.03-709.276…1.030.9…2880.212…1.03-2215.552…1.03矩=719.373=-730.554=2669.957=-2282.0199、溫度作用和混凝土收縮作用效應(yīng)1）當(dāng)?shù)貧v年最高日平均溫度為331）當(dāng)?shù)貧v年最高日平均溫度為33叮最低日平均溫度為-2叮按《通規(guī)》第 4.3.10條條文說明，結(jié)構(gòu)最高溫度為：T條文說明，結(jié)構(gòu)最高溫度為：T=24.14°+(T-20°)/1.4=24.14°+(33°ct-20°)/1.4=33.4DT=(T+1.85°ct-20°)/1.4=33.4DT=(T+1.85°ct)/1.58=(-2°+1.85°)/1.58=-0.1□。封拱溫度預(yù)計(jì)在10D15口之間。在合龍以后，結(jié)構(gòu)升溫33.4-10=23.40,降溫 15+0.1=15.10。按《1994年手冊(cè)》公式（4-32），溫度變化引起的彈性贅余力H為：t€,tly按《1994年手冊(cè)》公式（4-32），溫度變化引起的彈性贅余力H為：t€,tly2ds~ET《1994年手冊(cè)》公式（ 4-32）式中：€—混凝土線膨脹系數(shù)，按《規(guī)范》表△t—溫度變化值,0；l—拱的計(jì)算跨徑， l=70.94m；3.3.5-3,€=0.00001；y2dsJ———自《

EI1994年手冊(cè)》表叮-5）查取f2~EI=0.095818…70.94…11.8292/(3.15…104…1000…2.521)=0.000011977《規(guī)范》第€—系數(shù)，見第0.7a,tl5款，€=0.016868。=0.7…0.00001…1…70.94/M1+0.016868)…0.000011977)=40.773kN/D以上計(jì)算為溫度變化 1U,全拱寬的彈性中心贅余力，溫升取正值，溫降取負(fù)值。5.1.8條，溫度作用效應(yīng)已在上式乘以 0.7折減系數(shù)。溫度上升23.4叮H=23.4…40.773=954.088kNt溫度下降15.1叮H=-15.1…40.773=-615.672kNt溫度變化引起的截面作用效應(yīng)見《1994年手冊(cè)》公式(4-33)、(4-34).拱頂截面溫度上升引起的軸向力N、彎矩M和剪力ttN=HcosP=954.088…1=954.088kNttM=H(y-y)=954.088…(0-3.928)=-3747.658kN.mt t1sV=HsinP=954.088…0=0tt拱頂截面溫度下降引起的軸向力N、彎矩拱頂截面溫度下降引起的軸向力N、彎矩M和剪力t tN=HcosP=-615.672…1=-615.672kNttM=H(y-y)=-615.672…(0-3.928)=2418.36kN.mt t1sV=HsinP=-615.672…0=0tt拱腳截面溫度上升引起的軸向力N拱腳截面溫度上升引起的軸向力N、彎矩M和剪力Vt t tN=HcosP=954.088…0.7889=752.680kNttM=H(y-y)=954.088…(11.829-3.928)=7538.249kN.mt t1sV=HsinP=954.088…0.6145=586.287kNtt拱腳截面溫度下降引起的軸向力N拱腳截面溫度下降引起的軸向力N、彎矩 M和剪力 Vt t tN=HcosP=-615.672…0.7889=-485.704kNttM=H(y-y)=-615.672…(11.829-3.928)=-4864.424kN.mt t1s9090天，這樣可以利用《公路（JTGD62—2004）表 6.2.7計(jì)算求得混凝土應(yīng)變V=Hsin€=-615.672x0.6145=-378.33kNtt2）混凝土收縮效應(yīng)為永久作用效應(yīng)，其計(jì)算方法與降溫作用相同。本設(shè)計(jì)為預(yù)制構(gòu)件、現(xiàn)澆構(gòu)件的組合體?，F(xiàn)設(shè)拱合龍時(shí)，各構(gòu)件的平均齡期為鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》終值均相對(duì)濕度80%均相對(duì)濕度80%。理論厚度h=2A/u,其中，（tt）.設(shè)橋梁所處環(huán)境的年平csu,0A=10.428 □[見第3款(1.1+1.1+0.97+0.97)]=81.34mA=10.428 □[見第3款(1.1+1.1+0.97+0.97)]=81.34m(圖1),h=2A/u=2x10.428/81.34=0.256m=256mm，，(tt)=[0.19T0.19-0.18)/300-200)x(256—200)]x心=0.1844x心，相當(dāng)于csu,0降溫18.44DDTOC\o"1-5"\h\z混凝土收縮在彈性中心贅余力 HsH=-0.45x0.00001x18.44x70.94/((1+0.016868)x0.000011977)=-483.339kN上式計(jì)算中，按《規(guī)范》第 5.1.8條規(guī)定，混凝土收縮作用效應(yīng)已乘以 0.45。拱頂截面由于混凝土收縮引起軸向力 N、彎矩M和剪力V.s s sN=Hcos€=-483.339x1=-483.339kNssM=H(y-y)=-483.339x(0-3.928)=1898.556kN.ms s1sV=Hsin€=-483.339x0=0s s拱腳截面由于混凝土收縮引起軸向力 N、彎矩M和剪力V.s s sN=Hcos€=-483.339x0.7889=-381.306kNssM=H(y-y)=-483.339x(11.829-3.928)=-3818.861kN.ms s1sV=Hsin€=-483.339x0.6145=-297.012kNss10、《規(guī)范》第 5.1.4條第2款拱的整體“強(qiáng)度 -穩(wěn)定”驗(yàn)算用的荷載效應(yīng)《規(guī)范》第5.1.1條規(guī)定拱上建筑為拱式結(jié)構(gòu)的拱橋計(jì)算， 可考慮拱上建筑與主拱圈聯(lián)合作用。本設(shè)計(jì)拱上建筑為梁式結(jié)構(gòu)，不符合上述條件，不能考慮拱上建筑與拱圈的聯(lián)合作用。由于不考慮拱上建筑與拱圈的聯(lián)合作用， 所以要考慮全部永久作用和活載作用驗(yàn)算 “強(qiáng)度-穩(wěn)定”。1）《規(guī)范》公式（ 5.1.4）內(nèi)，其中永久作用水平推力，自第 6款第1）項(xiàng)，可得計(jì)入彈性壓縮的自重水平推力 H=30535.220kN,軸向N=30535.220/cos€ =30535.220g gm

/cosl7.664°=32044.526kN,其中€=tan-1f/丄=tan-1/cosl7.664°=32044.526kN,其中m21994年手冊(cè)》附《規(guī)范》公式( 1994年手冊(cè)》附ODDD-14D50),取1/4拱跨處與M相應(yīng)的H影響線面積和與 M相應(yīng)的H影響線max min面積之和，叩0.04012+0.08741)l2/f=(0.04012+0.08741)，70.94'2/11.829=54.256.汽車均布荷載的水平推力為：H=54.256，29.547=1603.102kN,軸向力gN=1603.102/cos17.664°=1682.337kN.g《規(guī)范》公式( 5.1.4)內(nèi)，其中汽車集中荷載的水平推力，可按《 1994年手冊(cè)》附表(U) -12( 6),取拱頂不考慮彈性壓縮的水平推力影響線坐標(biāo)，即0.23383，l/f=0.23383，70.94/11.829=1.4023。汽車集中荷載不考慮彈性壓縮水平推力為:H=1.4023，1013.04=1420.586kN。汽車集中荷載考慮彈性壓縮水平推力為：1H=(1- —)H=(1-0.019043)，1420.586=1393.534kN(卩和卩見第五款)，軸向力i1+卩i iN=1393.534/cos17.664°=1462.411kN.g《規(guī)范》公式口 5.1.4)內(nèi)，其中人群荷載的水平推力，可利用上述第 2)項(xiàng)汽車均布荷載計(jì)算的影響線面積。人群荷載水平推力為： H=54.256，30.45=1652.095kN,軸向p力N=1652.095/cos17.664°=1733.752kN.p按《規(guī)范》公式( 5.1.4)條第2款,軸向力偏心距可取水平推力計(jì)算時(shí)同一荷載H產(chǎn)生的彎矩皿g布置的拱跨 H產(chǎn)生的彎矩皿g第5第5款)，在拱跨 1/4處，其值為：△M=(y-y)△H=(2.60238-3.928)，g 1 s g(-592.770)=785.788kN.m6)按《規(guī)范》公式( 6)按《規(guī)范》公式( 5.1.4)條第2款,軸向力偏心距可取水平推力計(jì)算時(shí)同一荷載布置的拱跨 1/4處彎矩設(shè)計(jì)值除以軸向力設(shè)計(jì)值。汽車均布荷載作用下,拱跨 1/4處正負(fù)彎矩影響線總面積，按《 1994OOODOODD) -14(50)0： (0.00882-0.01007)12=(0.00882-0.01007) ， 70.942=-6.291。汽 車均布荷 載彎矩為：M=-6.291，29.547=-185.880kN.m。汽車集中荷載作用下，按《 1994OOODOODD)-13( 39), 1/4跨不 考 慮彈性壓縮的在拱 頂 的彎矩影 響 線坐標(biāo)為：-0.02147l=-0.02147，70.94=-1.523,彎矩為: M'=-1.523，1013.04=-1542.860kN.m,考慮彈性壓縮的彎矩為：M=(1— 1)M'=(1-0.019043)，(-1542?860)=-1516?479kN.m1+P

汽車荷載彎矩合計(jì)為：人群荷載彎矩合計(jì)為：M=-(185.880+1516.479)=-1702.359kN.mM=-6.291€30.45=-191.561kN.m7）按第9款第1）項(xiàng)，溫度上升贅余力溫度作用軸向力為：H=954.088kN,溫度下降贅余力為t-615.672kN。溫度上升 N=954.088/cosQ=954.088/cosl7.664°=1001.245kNm溫度下降 N汽車荷載彎矩合計(jì)為：人群荷載彎矩合計(jì)為：M=-(185.880+1516.479)=-1702.359kN.mM=-6.291€30.45=-191.561kN.m7）按第9款第1）項(xiàng)，溫度上升贅余力溫度作用軸向力為：H=954.088kN,溫度下降贅余力為t-615.672kN。溫度上升 N=954.088/cosQ=954.088/cosl7.664°=1001.245kNm溫度下降 N=-615.672/cosQ=-615.672/cosl7.664°=-646.102kNm溫度作用的偏心矩計(jì)算，可先計(jì)算溫度作用下度作用下1/4跨彎矩為：1/4跨彎矩，然后除以相應(yīng)軸向力。溫溫度上升M=-0.7H(y-y)=-0.7€1001.245€(2.60238-3.928)=929.089kN.mt1s（見表1；0.7為折減系數(shù)，見《規(guī)范》第5.1.8條)溫度下降 M=-0.7H（y-y）=-0.7€646.102€（2.60238-3.928）=599.540kN.mt1s8）按第9款第 2）項(xiàng)，混凝土收縮贅余力為 H=-483.339kN?；炷潦湛s軸向力為：N=-483.339/cosQ=-483.339/cosl7.664°=-507.229kNm混凝土收縮作用的偏心矩計(jì)算，可先計(jì)算混凝土收縮作用下應(yīng)軸向力?；炷潦湛s作用下 1/4跨彎矩為：1/4跨彎矩，然后除以相M=H(y-y)=-483.339€(2.60238-3.928)=640.724kN.ms1s自重產(chǎn)生的左拱腳反力，自表3及第3款第2）項(xiàng)，拱上建筑為12058.840kN,拱圈自重為 10143.574kN,合計(jì)R=22202.414kN.1自重產(chǎn)生的左拱腳考慮彈性壓縮的水平推力，自第6款第1)項(xiàng)， H=30535.220kN11、拱腳截面直接抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算用的荷載效應(yīng)1）自重剪力g自重剪力為：V=HsinQ-RcosQ=30535.220€0.7889-22202.414€0.6145=10445.852kNgs1s2）汽車荷載效應(yīng)汽車荷載考慮彈性壓縮的水平推力影響線面積按《1994年手冊(cè)》附表（叮-14（50），可取拱頂處與 M相應(yīng)的水平推力的影響線面積和與maxM相應(yīng)的水平推力minH影響線面積之和，皿 0.06657+0.06096）€12/f=0.12753€70.942/11.829=54.256。汽車均布荷載產(chǎn)生的考慮彈性壓縮的水平推力為 :54.256€29.547=1603.102kN.汽車集中荷載不考慮彈性壓縮的水平推力影響線坐標(biāo)，按《 1994OOODOODDD-12D6）,其最大值為： 0.23383€//f=0.23383€70.94/11.829=1.402。汽車集中荷載產(chǎn)生的不考慮彈性壓縮的水平推力為：H=1.402€1013.04=1420.282kN；考慮彈性壓縮的水平1€推力為：H=（1- ）H=（1-0.019043）x1420.282=1393.236kN（€及€見第5款）。1,€i i1汽車荷載考慮彈性壓縮的水平推力為： H=1603.102+1393.236=2996.338Kn汽車均布荷載左拱腳的反力影響線面積，按《 1994000D00DDD T4（50）,可取拱頂處，與 M相應(yīng)的左拱腳反力影響線面積和與 M相應(yīng)的左拱腳反力影響線面積maxmin00,00 0.15068+0.34932）l=0.5x70.94=35.47,汽車均布荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為：35.47x29.547=1048.032kN汽車集中荷載左拱腳反力影響線坐標(biāo),在跨中截面（集中荷載設(shè)于跨中截面,為的是與求水平推力時(shí)一致）坐標(biāo)按《 1994年手冊(cè)》附表叮） -706）為0.5。由汽車集中荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為： R=1.2x0.5x1013.04=607.824kND按《通規(guī)》第 4.3.10,000l載計(jì)算剪力時(shí)乘以 1.2）。汽車荷載作用下的左拱腳反力為： R=1048.032+607.824=1655.856kNl汽車荷載拱腳截面剪力為：V=Hsin?-Rcos?=2996.338x0.6145-1655.856x0.7889=534.945kNsl s3）人群荷載剪力考慮彈性壓縮的水平推力影響線面積,按第 2）項(xiàng)為54.256,人群荷載考慮彈性壓縮的水平推力為： H=54.256x30.45=1652.095kN左拱腳反力影響線面積按2）項(xiàng)為35.47,人群荷載產(chǎn)生的左拱腳反力為：R=35.47x30.45=1080.062kNl人群荷載剪力為：V=Hsin?-Rcos?0 l s=1652.095x0.6145-1080.062x0.7889=163.151kN4）溫度作用效應(yīng)溫度作用效應(yīng)見第9款第 1）項(xiàng),拱腳溫度上升時(shí)剪力V=582.287kN拱腳溫度下降時(shí)t剪力V=-378.33kNt5）混凝土收縮效應(yīng)混凝土收縮效應(yīng)見第9款第2項(xiàng),拱腳混凝土收縮剪力V=-297.012kNs6）與剪力相應(yīng)的軸向力a） 自重N=Hcos?+Rsin?=30535.220x0.7889+22202.414x0.6145=37732.618kNsl sb） 汽車荷載N=Hcos?+Rsin?=2996.338x0.7889+1655.856x0.6145=3381.335kNsl sc）人群荷載

N=Hcos€+Rsin€=1652.095x0.7889+1080.062*0.6145=1967.036kNslsd） 溫度上升溫度下降e） 混凝土收縮N=752.680kN［見第9款第1］項(xiàng)］N=—485.704kN［見第9款第1］項(xiàng)］N=—381.306kN［見第 9款第2］項(xiàng)］12、拱圈作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值匯總表81）拱圈強(qiáng)度驗(yàn)算按《規(guī)范》 5.1.4條第1款進(jìn)行，其作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值見表 表8拱圈強(qiáng)度驗(yàn)算作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（拱全寬）2）拱圈整體“強(qiáng)度注：見第-穩(wěn)定”驗(yàn)算按《規(guī)范》2）拱圈整體“強(qiáng)度注：見第-穩(wěn)定”驗(yàn)算按《規(guī)范》6款，表6，表 7及第5.1.4條第9款2款進(jìn)行，其作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值見作用用效應(yīng)作單位拱頂拱腳正彎矩M負(fù)彎矩M正彎矩M負(fù)彎矩M永久荷向力軸kN30535.22030535.22038709.99738709.997載矩彎kN.m2328.4012328.401-4683.476-4683.476汽車荷向力軸kN2231.4841495.04422641792.453載矩彎kN.m3393.069-1501.6445875.4502-6692.91人群荷向力軸kN862.301789.5951147.279819.267載矩彎kN.m719.373-730.5542669.597-2282.019溫度上向力軸kN954.088752.68升矩彎kN.m-3747.6587538.249溫度下向力軸kN-615.672-485.704降矩彎kN.m2418.36-4864.424混凝土向力軸kN-483.339-381.306收縮矩彎kN.m1898.556-3818.861表9。拱圈整體“強(qiáng)度-穩(wěn)定”驗(yàn)算作用標(biāo)準(zhǔn)值（全拱寬）表9效應(yīng)軸向力（kN）彎矩(kN.m)作用永久荷載32044.526785.788汽車荷載3144.748-1702.359人群荷載1733.752-191.561溫度上升1001.245-646.102溫度下降929.089表9。拱圈整體“強(qiáng)度-穩(wěn)定”驗(yàn)算作用標(biāo)準(zhǔn)值（全拱寬）表9效應(yīng)軸向力（kN）彎矩(kN.m)作用永久荷載32044.526785.788汽車荷載3144.748-1702.359人群荷載1733.752-191.561溫度上升1001.245-646.102溫度下降929.089599.54混凝土收縮-507.229640.7243）拱腳截面直接抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算按《規(guī)范》注：見第10款。4.0.13條計(jì)算，其作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值見表10拱腳截面剪力及其相應(yīng)的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值（全拱寬）表10效應(yīng)剪力（kN）與剪力相應(yīng)的軸向力（kN）作用永久荷載10445.85237732.618汽車荷載534.9453381.335人群荷載163.1511967.036溫度上升582.287752.68溫度下降-378.33-485.074混凝土收縮-297.012-381.306注：見第11款13、拱圈截面強(qiáng)度驗(yàn)算拱圈截面強(qiáng)度驗(yàn)算按《規(guī)范》5.1.4條第1款規(guī)定進(jìn)行。4.1.6-1），結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的基本組合為：按《通規(guī)》公式（€S0ud，€S+€SGiGik Q1Q1k+屮 S)cQjQjk

j，2《通規(guī)》公式（4.1.6-1)式中：€0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)€0=1.0;€Gi—永久作用效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù),自重效應(yīng)取€G1=1.2,混凝土收縮效應(yīng)取€G2=1.0;€—汽車作用效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)Q1,取€Q1=1.4;€—人群或溫度作用效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)Qj,人群作用效應(yīng)取€=1.4，溫度作用效Q2應(yīng)取1.4；€—除汽車作用效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)c的組合系數(shù)，人群作用和溫度作用效應(yīng)組合，取€的組合系數(shù)，人群作用和溫度作用效應(yīng)組合，取€=0.7;cS、S、S—永久作用、汽車作用、人群作用與溫差作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。Gik Q1k Qik按《規(guī)范》公式（ 4.0.8 ）計(jì)算承載力。假定受壓區(qū)的法向應(yīng)力圖形為矩形，其應(yīng)力取混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，此時(shí)，取軸向力作用點(diǎn)與受壓區(qū)法向應(yīng)力的合力作用點(diǎn)相重合的原則（圖4.0.8）確定受壓區(qū)面積久。受壓承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算：丫0叫w呀“Ac ? （4.0.8-1）受壓區(qū)高度hc應(yīng)按下列條件確定［圖4.0.8a）］：ec=e （4.0.8-2）式中Nd——軸向力設(shè)計(jì)值；甲——彎曲平面內(nèi)軸心受壓構(gòu)件彎曲系數(shù)，按表4.0.8采用；/cd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)范表3.3.2的規(guī)定采用;Ac—一混凝土受壓區(qū)面積；ec——受壓區(qū)混凝土法向應(yīng)力合力作用點(diǎn)至截面重心的距離；e——軸向力的偏心距；圖4.0.8拱的強(qiáng)度驗(yàn)算見表 11-A、11-B、12-A、12-B。

作用效應(yīng)M +溫升maxM +溫降maxM+00minM +o降min1.0€1.0€1.0€1.0€(1.2€30535.220+(1.2€30535.220+(1.2€30535.220+(1.2€30535.220+1.0€(-483.339)1.0€(-483.339)1.0€(-483.33901.0€(-483.3390r0Nd+1.4€2231.484+1.4€2231.484+1.4€1495.044+1.4€1495.044(kN)+0.7€(1.4+0.7€(1.4€862.30+0.7€(1.4€789.595+0.7€(1.4€789.595€862.3011+1.4€954.088)0-1.4€615.672)0+1.4€954.088))-1.4€615.672))=39960.796=38422.431=41063.064=39524.6991.0€1.0€1.0€(1.2€2328.401+1.0€(1.2€2328.401+(1.2€2328.401+1.0€1898.556(1.0€2328.401+1.0€1898.5561.0€1898.5561.0€1898.556r0Md+1.4€3393.069+1.4€3393.069-1.4€1501.644-1.4€1501.644(kN.m)+0.7€(1.4€719.373+0.7€(1.4€719.37+0.7€(-1.4€730.544+0.7€(-1.4€730.5434-1.4€3747.658))+1.4€2418.36)0-1.4€3747.658)0+1.4€2418.36)0=6475.215=12517.912=-2263.983=4244.395(注06475.215/12517.912/-2263.983/4244.395/e=Md/Nd41063.06439524.69939960.79638422.431=0.1577=0.3167=-0.0567=0.110511€211€211€211€2€€((0.632-0.3167€ ((0.768-0.0567-€ ((0.632-0.1105-A=((0.632-0.1577-0.31)-0.31)€0.2€2+0.12)0.31)c€0.2€2+1.5€0.31-€0.2€2+0.12€hb1.5€0.31-(0.6+€0.2€2+1.5€0.31c(0.6+1.1)1.1)€0.1/201.5)-(0.6+1.1)€€0.1/2)=9.805=8.407=9.1630.1/20=10.221,10/b=76.185€0.6/1.4=19.590.6400.6400.640（查表）10/i=70.94€0.36/0.4917=51.94取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63/(20-18)€(19.59-18)=0.6400.640€9.8059Af13.69€0.640€8.407€0.640€9.163€0.640€10.221€ccd1000=85907.48813.69€13.69€13.69€(kN)>r0Nd1000=73658.7711000=79754.7521000=89552.314=41063.064〉r0Nd=39524.699>r0Nd=39960.796>r0Nd=38422.431拱頂截面強(qiáng)度驗(yàn)算（拱全寬）表11-B作用效應(yīng)M +溫升maxM +溫降maxM +溫升minM +溫降min1.0€1.0€1.0€1.0€(1.0€30535.220+(1.0€30535.220+(1.0€30535.220+(1.0€30535.220+1.0€(-483.339)1.0€(-483.339)1.0€(-483.339D1.0€(-483.339Dr0Nd+1.4€2231.484+1.4€2231.484+1.4€1495.044+1.4€1495.044(kN)+0.7€(1.4+0.7€(1.4€862.30+0.7€(1.4€789.59+0.7€ (1.4€862.30115€789.595+1.4€954.088))-1.4€615.672))+1.4€954.088))-1.4€615.672))=34956.020=33417.655=33853.752=32315.387r0Md6475.21512517.912-2263.9834244.395(kN.m)(同表 11-AD(同表 11-AD(同表 11-AD(同表 11-AD6475.21512517.912/-2263.983/4244.395/e=Md/Nd/34956.02033417.65533853.75232315.387=0.1852=0.3746=-0.0669=0.131311€211€2€((0.632-11€211€2€((0.632-0.1852-0.3746) €1.5-€ ((0.768-0.0669€ ((0.632-0.1313A，0.31)(0.6+0.6+2€12.5-0.12)-0.31)chb€0.2€2+1.5€0.31€(0.632-0.3746-€0.2€2+0.12€0.2€2+1.5€0.31c-(0.6+1.1)0.21))€1.5)-€0.1/2)€(0.632-0.3746=9.074(0.6+1.1)€0.1/2)=9.564-0.21)/2)=10.038=7.251910/b=76.185€0.36（查表）/1.4=19.5910/i=70.94€0.36/0.6400.6400.640

0.4917=51.94取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63)/(20-18)€(19.59-18)=0.6409Af0.640€9.564€0.640€7.251€0.640€9.074€0.640€10.038€ccd13.69€1000=13.69€1000=13.6€1000=13.69€1000=(kN)83795.94263530.36278980.09687948.941>r0Nd=34956.020>r0Nd=33417.655>r0Nd=33853.752>r0Nd=32315.387拱腳截面強(qiáng)度驗(yàn)算（拱全寬）表12-A作用效應(yīng)M +溫升maxM +溫降maxM+00minM+溫降min1.0€1.0€1.0€1.0€(1.2€38709.997(1.2€38709.997+(1.2€38709.997+(1.2€38709.997++1.0€(-381.306)1.0€(-381.30601.0€(-381.30601.0€(-381.3060r0Nd+1.4€2264+1.4€2264+1.4€1792.453+1.4€1792.453(kN)+0.7€ (1.4€+0.7€(1.4€1147.27+0.7€(1.4€819.26+0.7€ (1.4€1147.27997819.267-1.4€+1.4€752.68))-1.4€485.704)0+1.4€752.68)0485.704)0=51102.250=49888.634=50120.633=48907.0161.0€1.0€1.0€1.0€(-1.2€(-1.2€4683.476(-1.0€4683.476+(-1.2€4683.476+4683.476+1.0€+1.0€(-3818.861)1.0€(-3818.8610(-3818.86101.0€(-3818.8610r0Md+1.4€5875.4502+1.4€5875.4502+1.4€(-6692.910+1.4€(-6692.910(kN.m)+0.7€(1.4€2669.59+0.7€(1.4€2669.59+0.7€(-1.4€+0.7€(-1.4€772282.0192282.019+1.4€7538.249)0-1.4€4864.424)0+1.4€7538.249)0-1.4€4864.424)0=9726.982=-3364.332=-13658=-25812.6209726.982/-3364.332/-13658/-25812.620/e=Md/Nd51102.25049888.63450120.63348907.016=0.1903=-0.0674=-0.2725=-0.527811€211€2€11€2€((0.632-€ ((0.768-0.0674((0.768A，0.1903-0.31)€0.2-0.12)€0.2€2+-0.2725-0.12)c€2+1.5€0.31-—hb0.12€0.2€2+c(0.6+1.1)€0.1/2)€1.5)0.12€1.5)=9.519=9.069=7.264

€（查表）10/b=76.185x0.36/1.4=19.5910/i=70.94x0.36/0.4917=51.94取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63)/(20-18)x(19.59-18)=0.6400.6400.640—€Afccd(kN)0.640x9.519x13.69x1000=83401.670〉r0Nd=51120.2500.640x9.069x13.69x1000=79458.950>r0Nd=49888.6340.640x7.264x13.69x1000=63644.262>r0Nd=50120.633—拱腳截面強(qiáng)度驗(yàn)算（拱全寬）表12-B作用效應(yīng)M +溫升maxM +溫降maxM+00minM +o降min1.0x1.0x1.0x(1.0x38709.997(1.0x38709.9971.0x(1.0x38709.997+++(1.0x38709.997+1.0x(-381.306)1.0x(-381.306)1.0x(-381.306D1.0x(-381.306Dr0Nd+1.4x2264+1.4x2264+1.4x1792.453+1.4x1792.453(kN)+0.7x(1.4x+0.7x(1.4x+0.7x(1.4x+0.7x(1.4x1147.2791147.279819.267819.267-1.4x+1.4x752.68))-1.4x485.704))+1.4x752.68)D485.704))=43360.251=42146.635=42378.633=41165.017r0Md9726.982-3364.332-13658-25812.620(kN.m)(同表 12-AD(同表 12-AD(同表 12-AD(同表 12-AD9726.982/-3364.332/-13658/-25812.620e=Md/Nd43360.25142146.63542378.633/41165.017=0.2243=-0.0798=-0.3223=-0.627111x211x211x2x((0.632-0.2243x((0.768-0.0798xA，c-0.31)x0.2x2+-0.12)x0.2x2((0.768-0.3223hbc1.5x0.31-+0.12x1.5)-0.12)x0.2x2+—(0.6+1.1)x0.1/2)=8.9600.12x1.5)=9.218=6.82610/b=76.185x0.36€/1.4=19.5910/i=70.94x0.36（查表）/0.49170.6400.640—=51.94

取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63)/(20-18))=0.640€(19.59-189Af0.640€9.218€0.640€8.960€0.640€6.826€ccd13.69€1000=13.69€100013.69€1000n(kN)80764.429=78503.936=59806.682—>r0Nd=43360.251〉r0Nd=42146.635>r0Nd=42378.633在表11—A和表11—B計(jì)算中，偏心距均e符合《規(guī)范》表在表11—A和表11—B計(jì)算中，偏心距均e符合《規(guī)范》表y4.0.9規(guī)定。偏心距限值為0.6s。重心軸以上0.6s=0.6yt=0.6€0.632=0.379；重心軸以下0.6s=0.6y=0.6€0.768=0.461。以上計(jì)算均符合規(guī)定。b表11—A末欄,M行內(nèi)有“(注)”，其中永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取01.2而不取1.0，這是由于,表11—A末欄,M行內(nèi)有“(注)”，其中永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取01.2而不取1.0，這是由于,M最后得正值，使0de為正值，即偏心向上。y拱頂截面驗(yàn)算由表11—A和表11-B完成，其中表11-A內(nèi)N的結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù)取d1-2,表11-B內(nèi)N的結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù)取1.0，兩表各以較大的軸向力和較大的偏心距對(duì)承載力作比較。之取以上兩表計(jì)算中，1.0。在表12-A和表0.6s。重心M的結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù)，凡使彎矩總和絕對(duì)值較大者取d12-B計(jì)算中，偏心距均以上0.6s=0.61.2，反e符合《規(guī)范》表y4.0.9規(guī)定。偏心距限值y=0.6之取以上兩表計(jì)算中，1.0。在表12-A和表0.6s。重心M的結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù)，凡使彎矩總和絕對(duì)值較大者取d12-B計(jì)算中，偏心距均以上0.6s=0.61.2，反e符合《規(guī)范》表y4.0.9規(guī)定。偏心距限值y=0.6t€0.632=0.379；重心