高應(yīng)力巷道圍巖錨注加固技術(shù)研究

高應(yīng)力巷道圍巖錨注加固技術(shù)研究

錨桿防護(hù)臺(tái)作為主動(dòng)防護(hù)臺(tái)的代表，已成為車(chē)道圍巖的主要控制方法。隨著礦井開(kāi)采深度加大，地應(yīng)力逐漸增大，地質(zhì)條件逐漸復(fù)雜，普通錨網(wǎng)支護(hù)在遇到特殊地質(zhì)巖體時(shí)經(jīng)常不能有效控制圍巖穩(wěn)定上述錨注支護(hù)研究中，注漿錨桿主要作為漿液的通道，其錨固力較低，造成錨桿對(duì)圍巖軸向方向的約束作用不明顯，所以錨注支護(hù)中預(yù)應(yīng)力錨桿主動(dòng)加固的優(yōu)勢(shì)未充分發(fā)揮。另外，普通錨注支護(hù)中采用的注漿漿液多為水泥基材料，部分為化學(xué)材料?；瘜W(xué)漿液由于價(jià)格昂貴且部分有毒而應(yīng)用相對(duì)局限。而普通水泥基注漿材料由于水化反應(yīng)而具有自收縮性，導(dǎo)致漿液結(jié)石體與巖體之間出現(xiàn)縫隙。因此，裂隙壁受到的擠壓應(yīng)力大大降低，其抗剪強(qiáng)度大幅度下降，所以注漿加固效果大大降低。上述兩方面的弊端造成錨注支護(hù)對(duì)特殊復(fù)雜地質(zhì)條件下圍巖的加固效果不佳，經(jīng)常出現(xiàn)達(dá)不到工程要求的現(xiàn)象，需要對(duì)其進(jìn)行改進(jìn)。首先，針對(duì)普通注漿錨桿錨固力低的問(wèn)題，課題組研發(fā)了新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿系統(tǒng)；然后，針對(duì)普通水泥基材料自收縮造成注漿加固效果降低的問(wèn)題，課題組通過(guò)外加劑對(duì)約束狀態(tài)下的注漿材料進(jìn)行改性，提出了自應(yīng)力漿液加固方法由于地下巖體對(duì)漿液結(jié)石體的空間約束作用，自應(yīng)力漿液在裂隙內(nèi)能夠通過(guò)體積膨脹增大漿巖界面的擠壓應(yīng)力，明顯提高巖體裂隙界面的摩擦力，改善裂隙巖體的抗剪強(qiáng)度。通過(guò)漿液結(jié)石體的膨脹應(yīng)力和高強(qiáng)注漿錨桿的軸向約束應(yīng)力，使圍巖處于準(zhǔn)三維受力狀態(tài)，與普通錨注相比其支護(hù)效果將會(huì)大大提高?；诖?，本文以平煤十礦變電所巷道為工程背景，基于原支護(hù)方式失穩(wěn)機(jī)理分析，提出基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的破碎圍巖錨注加固方法，探究裂隙巖體自應(yīng)力漿液加固原理，研發(fā)新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿系統(tǒng)，形成基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的破碎圍巖錨注支護(hù)方案。通過(guò)多種現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)方式綜合分析該新型錨注的工程應(yīng)用效果。1構(gòu)造和圍巖厚度平煤十礦井田含煤巖系的總厚度約為900m。其中含煤巖層數(shù)為44層，總厚度約為30.72～42.21m，含煤系數(shù)約為3.4%～4.7%。井田內(nèi)煤層傾角為0°～35°，埋深為450～1100m，基本表現(xiàn)為東北傾向的單斜構(gòu)造。巖層成分大體為砂質(zhì)泥巖、細(xì)粒和中粒砂巖，受高強(qiáng)地壓影響導(dǎo)致裂隙高度發(fā)育，巖層硬度較低、破碎程度大。-320中央變電所標(biāo)高為-313～-314m，埋深為473～499m，位于戊8煤層頂板以上0～4m的砂質(zhì)泥巖中，砂質(zhì)泥巖以上為3～5m細(xì)粒砂巖和5～7m中粒砂巖。變電所巷道經(jīng)常出現(xiàn)幫部和頂板開(kāi)裂、脫皮掉塊、底鼓嚴(yán)重等現(xiàn)象，為保證變電所巷道正常使用，需對(duì)其進(jìn)行開(kāi)幫拉底維修。目前，已經(jīng)嘗試采用高強(qiáng)錨網(wǎng)索支護(hù)、U36型鋼支架支護(hù)、普通錨注支護(hù)等方法，但巷道圍巖控制效果均不佳。2原始住院模式的失穩(wěn)機(jī)理分析根據(jù)地應(yīng)力測(cè)試資料2.1錨桿支護(hù)的強(qiáng)度變電所巷道首先采用了普通錨網(wǎng)索聯(lián)合支護(hù)方法，使用的高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨桿規(guī)格為Φ20mm×L2200mm，間排距為700mm×700mm，錨索型號(hào)為Φ22mm×L7300mm，間排距為1400mm×400mm，掛網(wǎng)為900mm×900mm冷拔絲金屬網(wǎng)。巷道圍巖局部變形超過(guò)1000mm。高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨桿自身強(qiáng)度很高，但是由于巖體破碎，錨桿的錨固力達(dá)不到桿體的要求。錨桿工作過(guò)程中，錨桿端部與周?chē)》秶鷰r體黏結(jié)可能發(fā)生整體位移。另外，錨桿支護(hù)的目的是通過(guò)調(diào)動(dòng)圍巖的自承載能力來(lái)抵抗深部圍巖的應(yīng)力釋放，由于巖體破碎、自身強(qiáng)度低，通過(guò)錨網(wǎng)加固對(duì)巖體自承載能力的提高幅度很有限。錨桿索增阻困難，巷道圍巖表現(xiàn)為整體移動(dòng)。2.2u36鋼支撐的失穩(wěn)分析采用U36型鋼支架控制變電所圍巖，支架幫部變形極其嚴(yán)重。根據(jù)課題組前期研究2.3錨桿預(yù)應(yīng)力錨桿加固不到位在上述2種方式失敗之后，嘗試采用了普通錨注支護(hù)技術(shù)。雖然普通錨注綜合了錨桿支護(hù)和注漿加固的優(yōu)勢(shì)，但采用的注漿錨桿為焊接絲螺紋注漿錨桿，如圖2所示。該錨桿主要為注漿的通道，其預(yù)應(yīng)力極低，對(duì)圍巖軸向方向約束作用不明顯。傳統(tǒng)錨注支護(hù)多忽略了錨桿預(yù)應(yīng)力的加固效果，所以錨注支護(hù)中預(yù)應(yīng)力錨桿主動(dòng)加固的優(yōu)勢(shì)未充分發(fā)揮。另外，錨注支護(hù)時(shí)采用的注漿材料為水泥黏土材料。雖然水泥黏土漿液對(duì)普通巖體的加固效果較好，但由于普通水泥基材料存在自收縮性，漿液凝固后體積收縮導(dǎo)致漿液結(jié)石體與巖體裂隙壁之間接觸不緊密甚至出現(xiàn)縫隙，進(jìn)而巖體裂隙摩擦力降低，抗剪強(qiáng)度減弱，所以圍巖注漿加固效果不佳。普通錨注支護(hù)失敗原因主要包括焊接絲螺紋注漿錨桿錨固力不夠和普通水泥漿液自收縮引起漿巖界面不密實(shí)而造成加固效果不佳兩方面。3高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿系統(tǒng)基于上述普通錨注支護(hù)失敗機(jī)理分析，針對(duì)普通錨注存在的兩方面缺點(diǎn)進(jìn)行改進(jìn)，提出了基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的破碎圍巖錨注加固方法。針對(duì)焊接絲螺紋注漿錨桿錨固力不夠的問(wèn)題，研發(fā)了新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿系統(tǒng)；針對(duì)普通水泥漿液由于自收縮引起漿巖界面不密實(shí)而造成加固效果不佳的問(wèn)題，提出了自應(yīng)力漿液加固方法，同時(shí)研制了超細(xì)硅質(zhì)自應(yīng)力復(fù)合注漿加固材料。3.1力學(xué)性能新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿采用端頭錨固施加高預(yù)應(yīng)力加固圍巖，然后通過(guò)中空桿體進(jìn)行注漿加固。高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿由厚壁鋼管經(jīng)桿體壓絲、桿體鉆孔、尾部滾絲、配件組裝等工序加工而成。1)桿體材料該桿體可以根據(jù)礦井實(shí)際要求選取不同的壁厚和直徑。根據(jù)變電所巷道的要求，選取定軋45由圖3和表1可知，桿體的屈服載荷和最大負(fù)荷分別為212.20,232.25kN，桿體強(qiáng)度較大，能夠滿足注漿錨桿對(duì)圍巖高軸向約束應(yīng)力的要求。2)尾部滾絲、球墨鑄鐵螺母、減摩墊片錨桿桿體與螺母、螺母與墊圈之間的摩擦力是阻礙扭矩預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)化的最大障礙，因此將摩擦力降至最低是提高扭矩預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)化效率的重要途徑。螺紋結(jié)構(gòu)以及桿體、螺母材料是決定螺紋摩擦力的主要因素。此外，螺母與托盤(pán)之間的摩擦力也會(huì)影響扭矩-預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)化。而螺母與托盤(pán)之間的摩擦力可以通過(guò)減摩結(jié)構(gòu)來(lái)減小。因此，錨桿扭矩-預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)化效率影響因素如下：式中：η為扭矩-預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)化效率；f(x)為螺紋結(jié)構(gòu)影響因素；f(y)為桿體和螺母材質(zhì)影響因素；f(z)為減摩結(jié)構(gòu)影響因素。(1)相同扭矩作用下，不同螺紋尺寸的錨桿能夠?qū)崿F(xiàn)不同的預(yù)應(yīng)力。其原因是不同尺寸螺紋的升角不同導(dǎo)致螺紋摩擦力不同，螺紋摩擦力越大，扭矩-預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)化效率越低。因此，對(duì)桿體尾部進(jìn)行細(xì)螺紋滾絲。設(shè)計(jì)尾部螺紋等級(jí)為6g，尾部螺紋規(guī)格為M24，螺紋螺距為3mm，螺紋長(zhǎng)度為150mm。(2)螺母與桿體之間的摩擦因數(shù)越小，對(duì)螺母處扭矩轉(zhuǎn)化為桿體的預(yù)應(yīng)力越有利，因此，選用與鋼材摩擦因數(shù)最小的材質(zhì)加工螺母。不同材質(zhì)螺母與鋼桿體的摩擦因數(shù)如表2所列?？梢钥闯?，鋼對(duì)球墨鑄鐵的摩擦因數(shù)最小，約是鋼對(duì)鋼摩擦因數(shù)的60%，所以選用球墨鑄鐵螺母。(3)減摩結(jié)構(gòu)主要是減摩墊片。減摩墊片的材料主要有聚四氟乙烯、尼龍1010、改性尼龍1010和高密度聚乙烯3)螺紋旋向根據(jù)課題組的研究成果4)焊接壓蓋式錨桿阻尼螺母為了解決現(xiàn)有錨桿預(yù)應(yīng)力施加不夠標(biāo)準(zhǔn)的問(wèn)題，課題組提出一種焊接壓蓋式錨桿阻尼螺母5)新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿組裝系統(tǒng)高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿系統(tǒng)包括左旋螺紋桿體、出漿孔、止?jié){塞、焊接壓蓋式阻尼螺母、球面墊圈、減阻特制塑料墊圈等。其組裝結(jié)構(gòu)如圖5所示，出漿孔如圖6所示。新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿具有預(yù)應(yīng)力大、預(yù)應(yīng)力施加更標(biāo)準(zhǔn)、錨固力高、桿體強(qiáng)度高、密封效果好等優(yōu)點(diǎn)，有利于實(shí)現(xiàn)錨注一體化。3.2自應(yīng)力注漿材料為改善水泥基注漿材料的自收縮性，在水泥基注漿材料中添加膨脹劑是有效的方法，膨脹劑能夠促進(jìn)水泥結(jié)石體的體積膨脹變大而補(bǔ)償水泥基材料的自收縮。當(dāng)膨脹劑摻量超過(guò)補(bǔ)償水泥自收縮的臨界摻量時(shí)，漿液結(jié)石體體積膨脹除補(bǔ)償水泥基材料自收縮外，能夠在裂隙巖體的約束空間內(nèi)繼續(xù)膨脹，由于巖體裂隙壁的約束作用，結(jié)石體能夠?qū)α严侗诋a(chǎn)生一定的擠壓應(yīng)力，即為膨脹應(yīng)力。根據(jù)牛頓第三定律，巖體裂隙壁對(duì)漿液結(jié)石體也會(huì)產(chǎn)生擠壓約束應(yīng)力，此約束應(yīng)力與結(jié)石體對(duì)裂隙壁的膨脹應(yīng)力相等，即式中：σ漿液對(duì)巖體裂隙壁的膨脹應(yīng)力由于是漿液結(jié)石體在約束作用下自身體積膨脹而產(chǎn)生的，因此可以稱(chēng)為自應(yīng)力，此注漿材料稱(chēng)為自應(yīng)力注漿材料。自應(yīng)力漿液加固巖體具有兩方面的優(yōu)勢(shì)對(duì)于巖體裂隙而言，漿液結(jié)石體體積膨脹產(chǎn)生擠壓作用，如果擠壓應(yīng)力過(guò)大，超過(guò)了巖體裂隙的啟裂應(yīng)力，則膨脹應(yīng)力對(duì)裂隙巖體起到損傷作用。而實(shí)際中漿液結(jié)石體產(chǎn)生的膨脹應(yīng)力相對(duì)巖體裂隙尖端的啟裂應(yīng)力而言較小，膨脹應(yīng)力遠(yuǎn)未達(dá)到裂隙的啟裂應(yīng)力，所以膨脹應(yīng)力對(duì)巖體裂隙不會(huì)產(chǎn)生損傷效應(yīng)，只有約束加固作用。圖8為自應(yīng)力漿液加固前后巷道圍巖莫爾圓與強(qiáng)度包絡(luò)線。強(qiáng)度包絡(luò)線斜率L3.3基于自應(yīng)力的錨桿加固自應(yīng)力漿液加固能夠提高巖體力學(xué)參數(shù)并改善巖體的受力狀態(tài)。對(duì)于巷道圍巖而言，開(kāi)挖后的巷道存在一個(gè)自由面，對(duì)圍巖進(jìn)行自應(yīng)力注漿加固時(shí)，漿液結(jié)石體對(duì)巖體裂隙壁產(chǎn)生膨脹應(yīng)力。但是表面圍巖在軸向沒(méi)有約束，產(chǎn)生膨脹應(yīng)力需要的體積不變的約束空間可能會(huì)隨著漿液結(jié)石體體積膨脹而產(chǎn)生一定位移，這樣達(dá)不到自應(yīng)力漿液的加固效果。因此，可以通過(guò)上述新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿對(duì)巷道圍巖在軸向方向施加約束，錨桿軸向應(yīng)力限制了圍巖的軸向變形，匹配了自應(yīng)力漿液對(duì)裂隙壁產(chǎn)生的膨脹應(yīng)力，錨桿對(duì)巖體的軸向約束應(yīng)力和自應(yīng)力漿液對(duì)巖體的膨脹約束應(yīng)力共同形成對(duì)巖體近似三維的加固狀態(tài)。因此，將預(yù)應(yīng)力注漿錨桿和自應(yīng)力漿液共同加固巖體的方法稱(chēng)為基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的錨注加固。對(duì)于裂隙巖體自應(yīng)力漿液加固和新型預(yù)應(yīng)力錨注加固均在已經(jīng)發(fā)表的文獻(xiàn)注漿能夠擴(kuò)大錨桿錨固力在巖體中的傳播范圍，使錨桿由部分錨固轉(zhuǎn)化為全長(zhǎng)錨固，錨固作用大大提高。錨注支護(hù)中錨桿加固圈和注漿加固圈能夠同時(shí)承載，兩者重疊部分相互加強(qiáng)，其承載能力大于各自承載能力之和。所以該新型錨注方法可顯著改善裂隙圍巖的受力狀態(tài)，提高裂隙圍巖的自承載能力，明顯改善加固效果。圖9為基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的錨注加固原理示意圖。基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的錨注加固的優(yōu)勢(shì)主要包括兩方面：1)巖體應(yīng)力狀態(tài)的恢復(fù)與改善。注漿錨桿索的軸向約束應(yīng)力及自應(yīng)力漿液的膨脹應(yīng)力，可使開(kāi)挖后的巷道圍巖由二維應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)化為準(zhǔn)三維應(yīng)力狀態(tài)，提高了圍巖的非固有強(qiáng)度和變形模量，限制圍巖沿巷道自由面法向和結(jié)構(gòu)面法向的張裂破壞。2)破碎圍巖區(qū)的強(qiáng)化與損傷修復(fù)。新型錨注加固將松動(dòng)破碎圍巖變?yōu)檎w密實(shí)圍巖。自應(yīng)力漿液在凝結(jié)過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生膨脹應(yīng)力，對(duì)圍巖產(chǎn)生一定的擠壓作用，修復(fù)并增強(qiáng)損傷破裂圍巖的強(qiáng)度，限制了圍巖沿潛在破裂滑移面方向的剪切變形，提高了圍巖抵抗剪切破壞的能力。4基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的巷道錨點(diǎn)支護(hù)方案根據(jù)上述理論分析，對(duì)變電所巷道通過(guò)新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿系統(tǒng)提供軸向約束力，限制圍巖變形，通過(guò)自應(yīng)力漿液加固破碎圍巖，修復(fù)充填圍巖裂隙，形成基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的巷道圍巖支護(hù)方案。其中，自應(yīng)力漿液采用超細(xì)硅質(zhì)自應(yīng)力復(fù)合注漿加固材料，該材料的研制過(guò)程在文獻(xiàn)4.1錨桿索力系統(tǒng)由于巷道經(jīng)過(guò)多次維修，圍巖破碎深度相對(duì)較大，約為1500～1800mm，選取注漿錨桿錨固端長(zhǎng)度600mm，注漿錨桿外露及裝配長(zhǎng)度100mm。注漿錨桿長(zhǎng)度為錨固端長(zhǎng)度、圍巖破碎深度和錨桿外露及裝配長(zhǎng)度之和，基于安全考慮，選取新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿長(zhǎng)度2600mm。2)注漿錨桿間排距考慮注漿漿液在裂隙巖體中能夠相互重疊，以防止存在未注裂隙。在不低于4MPa的注漿壓力作用下，超細(xì)硅質(zhì)自應(yīng)力復(fù)合注漿加固材料在該巷道圍巖裂隙中擴(kuò)散半徑約為1500～2000mm，基于安全考慮，注漿錨桿間排距選為1400mm×1400mm。3)注漿錨索參數(shù)考慮圍巖在多次返修過(guò)程中擾動(dòng)作用下局部可能存在松散破碎較深的地方，采用注漿錨索對(duì)深部圍巖裂隙進(jìn)行加固，另外，通過(guò)錨索錨固在深部穩(wěn)定巖層中，對(duì)表面錨桿注漿層起到一定的懸吊作用，形成了深淺錨注復(fù)合拱結(jié)構(gòu)。設(shè)計(jì)注漿錨索間排距為1400mm×2000mm。4.2預(yù)應(yīng)力錨桿注漿材料配方圖10為基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的錨注支護(hù)的設(shè)計(jì)斷面圖。方案具體如下：1)錨桿索參數(shù)錨桿為新型高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力注漿錨桿，型號(hào)為Φ25mm×L2600mm，壁厚7mm，材質(zhì)為定軋452)注漿材料超細(xì)硅質(zhì)自應(yīng)力復(fù)合注漿加固材料配方為：超細(xì)水泥摻量79%，黏土摻量5%，膨脹劑摻量10%，硅粉摻量6%，速凝劑摻量2.9%，減水劑摻量2.5%，水灰比0.45。注漿壓力不低于4MPa。5巷道錨注支護(hù)效果分析將上述基于預(yù)應(yīng)力錨和自應(yīng)力注的錨注支護(hù)方案進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，選取100m試驗(yàn)巷道，通過(guò)巷道圍巖取芯SEM電鏡掃描、巷道圍巖鉆孔窺視、錨桿索受力監(jiān)測(cè)分析、巷道圍巖變形監(jiān)測(cè)分析等方法綜合分析該新型錨注支護(hù)效果。5.1微觀結(jié)構(gòu)分析對(duì)變電所巷道圍巖鉆孔取芯，取漿液結(jié)石體與巖體界面處加工成10mm×10mm×2mm試樣，對(duì)巖芯的巖石部分、漿液結(jié)石體部分和漿-巖界面分別進(jìn)行SEM電鏡掃描試驗(yàn)。圖11～13分別為巖體、漿液結(jié)石體和漿-巖界面的SEM圖。由圖11和圖12對(duì)比可知：巖石顆粒狀明顯，顆粒大小不一，空隙相對(duì)較多；漿液結(jié)石體結(jié)構(gòu)較為致密，顆粒相對(duì)均勻，雖然也有一定的空隙，但空隙的數(shù)量少于巖石。這從微觀角度說(shuō)明，在約束狀態(tài)下自應(yīng)力復(fù)合注漿漿液的密實(shí)度得到明顯提高。由圖13看出，漿液結(jié)石體與巖體的結(jié)合度較好，說(shuō)明漿液擴(kuò)散性良好，與巖體接觸密實(shí)性良好。漿液結(jié)石體與巖體裂隙壁之間沒(méi)有塌縮，解決了以往注漿時(shí)漿液擴(kuò)散度不夠和漿液自收縮密實(shí)性不佳而引起圍巖松散、控制效果不佳的問(wèn)題。5.2鉆孔影像對(duì)比分析通過(guò)CXK12(A)礦用本安型鉆孔成像儀對(duì)新型錨注加固后的變電所巷道圍巖進(jìn)行窺視。施工鉆孔6個(gè)，孔深3～4m，鉆孔直徑30mm，在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行鉆孔成像試驗(yàn)，選取有代表性的2個(gè)窺視點(diǎn)進(jìn)行分析，如圖14所示。2通過(guò)不同深度鉆孔窺視可以看出，注漿漿脈充填了圍巖裂隙，自應(yīng)力復(fù)合注漿漿液能夠進(jìn)入巖體裂隙，漿液擴(kuò)散性好。隨著鉆孔深度的增加，圍巖裂隙減少，相應(yīng)的注漿漿脈注漿減少。5.3注漿錨桿受力波動(dòng)本觀測(cè)共設(shè)3個(gè)觀測(cè)斷面，每個(gè)觀測(cè)斷面安設(shè)錨桿索測(cè)力計(jì)9塊，設(shè)置了6塊紅外自動(dòng)采集數(shù)字測(cè)力計(jì)，其中1在初始階段，數(shù)字測(cè)力計(jì)受巷道維修時(shí)放炮振動(dòng)的影響，錨桿索受力波動(dòng)較大，但隨著工作面逐漸遠(yuǎn)離測(cè)力點(diǎn)，受力均基本趨于穩(wěn)定。注漿錨桿處于巷道破碎松散帶內(nèi)，在注漿固結(jié)體未達(dá)到最終強(qiáng)度之前，容易受到外界擾動(dòng)的影響，錨桿受力波動(dòng)較大