型32比5t35m單懸9mh=24m-設(shè)計計算書

雙梁門式起重機設(shè)計計算書(32/5噸35.0米)2008年01月28日目錄第一章設(shè)計初始參數(shù)1第一節(jié)基本參數(shù)1第二節(jié)選用設(shè)計參數(shù)1第三節(jié)相關(guān)設(shè)計參數(shù)1第四節(jié)設(shè)計許用值參數(shù)1第二章起重機小車設(shè)計3第一節(jié)小車設(shè)計參數(shù)3第二節(jié)設(shè)計計算（詳見橋吊計算書）3第三章門機鋼結(jié)構(gòu)部分設(shè)計計算4第一節(jié)結(jié)構(gòu)型式、尺寸及計算截面4一、門機正面型式及尺寸4二、門機支承架型式及尺寸4三、各截面尺寸及幾何特性5第二節(jié)載荷及其組合7一、垂直作用載荷7二、水平作用載荷8三、載荷組合－－12第三節(jié)龍門架強度設(shè)計計算13一、主梁內(nèi)力計算13二、主梁應(yīng)力校核計算17三、疲勞強度設(shè)計計算19四、主梁腹板局部穩(wěn)定校核20五、主梁整體穩(wěn)定性－－22六、上蓋板局部彎曲應(yīng)力22第四節(jié)龍門架剛度設(shè)計計算25一、主梁垂直靜剛度計算25二、主梁水平靜剛度計算26三、門架縱向靜剛度計算27四、主梁動剛度計算27第五節(jié)支承架強度設(shè)計計算29一、垂直載荷作用下，馬鞍橫梁跨中截面內(nèi)力計算29二、水平載荷作用下，馬鞍橫梁跨中截面內(nèi)力計算35三、支承架各截面內(nèi)力及應(yīng)力40第六節(jié)支承架剛度設(shè)計計算45一、垂直載荷作用下，支承架的小車軌頂處位移45二、水平載荷作用下，支承架的小車軌頂處位移849第七節(jié)支腿整體穩(wěn)定性計算58第八節(jié)連接螺栓強度計算60一、馬鞍立柱下截面或上端梁截面的螺栓強度60二、支腿下截面螺栓強度計算62第四章大車運行機構(gòu)設(shè)計計算65第一節(jié)設(shè)計相關(guān)參數(shù)及運行機構(gòu)形式65一.設(shè)計相關(guān)參數(shù)65二.運行機構(gòu)型式65第二節(jié)運行支撐裝置計算66一.輪壓計算66二.車輪踏面疲勞強度校核66三.車輪踏面靜強度校核67第三節(jié)運行阻力計算67一.摩擦阻力計算67二.風(fēng)阻力計算68三.總靜阻力計算68第四節(jié)驅(qū)動機構(gòu)計算69一.初選電動機69二.選聯(lián)軸器69三.選減速器70四.電機驗算70第五節(jié)安全裝置計算71一.選制動器71二.防風(fēng)抗滑驗算72三.選緩沖器72第五章整機性能驗算74第一節(jié)傾翻穩(wěn)定性計算74一、穩(wěn)定力矩74二、傾翻力矩74三、各工況穩(wěn)定性計算75第二節(jié)輪壓計算75一、最大靜輪壓75一、最小靜輪壓75

第一章設(shè)計初始參數(shù)第一節(jié)基本參數(shù)： 起重量PQ=32.000(t) 跨度S=35.000(m) 左有效懸臂長ZS1=0.000(m) 左懸臂總長ZS2=1.500(m) 右有效懸臂長YS1=7.000(m) 右懸臂總長YS2=9.000(m) 起升高度H0=24.000(m) 結(jié)構(gòu)工作級別ABJ=5級 主起升工作級別ABZ=5級 副起升工作級別ABF=5級 小車運行工作級別ABX=5級 大車運行工作級別ABD=5級 主起升速度VZQ=7.500(m/min) 副起升速度VFQ=13.000(m/min) 小車運行速度VXY=31.000(m/min) 大車運行速度VDY=38.000(m/min)第二節(jié)選用設(shè)計參數(shù) 起升動力系數(shù)O2=1.20 運行沖擊系數(shù)O4=1.10 鋼材比重R=7.85t/m^3 鋼材彈性模量E=2.1*10^5MPa 鋼絲繩彈性模量Eg=0.85*10^5MPa第三節(jié)相關(guān)設(shè)計參數(shù) 大車車輪數(shù)（個）AH=16 大車驅(qū)動車輪數(shù)（個）QN=8 大車車輪直徑RM=0.600(m) 大車輪距L2=15.300(m) 連接螺栓直徑MD=0.0240(m) 工作最大風(fēng)壓q1=0/*250*/(N/m^2) 非工作風(fēng)壓q2=0/*600*/(N/m^2)第四節(jié)設(shè)計許用值： 鋼結(jié)構(gòu)材料Ｑ２３５─Ａ 許用正應(yīng)力〔σ〕I＝156Mpa 〔σ〕II＝175Mpa 許用剪應(yīng)力〔τ〕＝124Mpa 龍門架許用剛度： 主梁垂直許用靜剛度： 跨中〔Ｙ〕x~l＝S/800＝43.75mm； 懸臂〔Ｙ〕l＝ZS1/360＝19.44mm； 主梁水平許用靜剛度： 跨中〔Ｙ〕y~l＝S/2000＝17.50mm； 懸臂〔Ｙ〕l＝ZS1/700＝10.00mm； 龍門架縱向靜剛度： 主梁沿小車軌道方向〔Ｙ〕XG＝H/800＝30.7mm；許用動剛度〔ｆ〕＝2.0Ｈｚ；連接螺栓材料8.8級螺栓許用正應(yīng)力〔σ〕ls＝210.0Mpa；疲勞強度及板屈曲強度依ＧＢ３８１１－８３計算許用值選取。第二章起重機小車設(shè)計第一節(jié)小車設(shè)計參數(shù) 小車質(zhì)量(t)GX=12.177(t) 小車輪距(m)B=2.800(m) 軌道至主梁內(nèi)邊(m)L5=0.000(m) 小車軌距(m)L6=3.500(m) 小車左外伸(m)L7=0.230(m) 小車右外伸(m)L8=0.300(m) 主梁與馬鞍間距(m)L11=0.000(m) 吊鉤下探量(m)H6=1.750(m) 小車軌道截面高(m)H7=0.134(m) 小車高(m)H8=2.221(m) 小車頂至馬鞍(m)H10=0.450(m) 小車罩沿大車軌道方向 迎風(fēng)面積（m^2）XDS=7.800(m^2) 小車罩垂直大車軌道方向 迎風(fēng)面積（m^2）XXS=6.920(m^2) 鋼絲繩金屬絲截面積(m^2)D0=1.750000e-004(m^2) 滑輪組鋼絲繩分支數(shù)之半N0=4 小車軌道型號:P38 第二節(jié)設(shè)計計算為工廠便于組織生產(chǎn)，提高標(biāo)準(zhǔn)件的通用性，設(shè)計中不進行起重小車設(shè)計，而是采用５ｔ－５０ｔ通用橋式起重機小車。此，起重小車設(shè)計計算詳見我廠５ｔ－５０ｔ通用橋式起重機小車計算說明書。第三章門機結(jié)構(gòu)部分設(shè)計計算第一節(jié)結(jié)構(gòu)型式、尺寸及計算截面一、門機正面型式及尺寸門機正面型式參見圖３－１b，正面尺寸見表３－１ 表３－１單位：m┌───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┐│S│ZS1│ZS2│YS1│YS2│H│H0│├───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤│35.000│1.400│1.500│7.000│9.000│24.598│24.000│└───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┘二、門機支承架型式及尺寸表３－２單位:m┌────┬────┐│H1│0.250││H2│0.916││H3│21.618││H4│2.322││H5│3.294││H16│1.772││H17│21.650││H18│5.664││A3│22.274││L1│16.764││L2│15.300│└────┴────┘有馬鞍支承架尺寸單位:m┌────┬────┐│A1│7.310││A2│5.079││A4│0.614││A5│15.537││A6│1.905││B2│4.113││B3│22.651│└────┴────┘無馬鞍支承架尺寸單位:m┌───────────────────────────┐│WA1WA2WA4WA5WA6WB2WB3││4.8501.1760.57715.6090.6755.38022.914│└───────────────────────────┘三、各截面尺寸及幾何特性門機結(jié)構(gòu)設(shè)計中，危險截面為１－１、２－２、３－３、４－４、５－５、６－６、７－７、８－８、（詳見圖３－１，圖３－２），各截面形狀及尺寸詳見圖３－３，表３－３ 說明： X(1),X(2),X(3),X(4),X(5),X(6)為變化變量。 X2,X6,X7,X8,X9,X10,X12,X13為常值變量。 X2主梁上、下蓋板寬；X11上下蓋板寬度差； X7主梁上蓋板厚；X8主梁下蓋板厚； X9支承架各蓋板厚；X12--主梁主腹板厚度； X13--主梁付腹板厚度；X10--支承架腹板厚度； 各箱形截面兩腹板間距離均為蓋板寬減60mm；表３－３單位:m主梁跨中(1-1)與懸臂(2-2)截面參數(shù)┌───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┐│X[1]│X2│X7│X8│X11│X12│X13│├───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤│2.000│1.350│0.012│0.010│0.000│0.010│0.008│└───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┘支承架各截面的尺寸參數(shù)┌────────────────────────────┐│參數(shù)3--3參數(shù)3--3參數(shù)4--4參數(shù)4--4││名稱(帶馬鞍)名稱(無馬鞍)名稱(帶馬鞍)名稱(無馬鞍)│├────────────────────────────┤│X[2]1.154SG2.000X[2]1.154X[1]2.000││X[3]1.003SB0.860X[3]1.003X21.350││X90.008tf0.006X90.008X70.012││X100.006tg0.006X100.006X80.010││X120.010││X130.008│├────────────────────────────┤│參數(shù)5--5參數(shù)5--5參數(shù)6--6參數(shù)7--7││名稱(帶馬鞍)名稱(無馬鞍)名稱名稱8--8│├────────────────────────────┤│X[3]1.003X[1]2.000X[4]1.000X[5]1.003││X62.452WX61.290X[5]1.003X[6]0.900││X90.008X90.008X90.008X90.008││X100.006X100.006X100.006X100.006│└────────────────────────────┘有馬鞍和懸臂時拉索吊點高(米):18.999441有馬鞍和懸臂時拉索水平力(KN):628.138855各截面面積用AAi，對X軸慣性矩為IXi，對Y軸慣性矩為IYi，其中，i代入1,2,3,4,5,6,7,8。數(shù)字表示截面。如寫成IXiA、IXiB時，A表示剛性件，B表示柔性件。各值詳見表３－４ 表３－４┌──────┬───────┬───────┬───────┐│截面│AAi(m^2)│IXi(m^4)│IYi(m^4)│├──────┼───────┼───────┼───────┤│1--1,2--2│6.5700e-002│4.1917e-002│1.9596e-002│├──────┼───────┼───────┼───────┤│3--3(有馬鞍)│2.9896e-002│6.9541e-003│4.4633e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│3--3(無馬鞍)│3.4320e-002│2.1870e-002│4.7460e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│4--4(有馬鞍)│2.9896e-002│6.9541e-003│4.4633e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│4--4(無馬鞍)│6.5700e-002│3.9961e-002│3.9961e-002│├──────┼───────┼───────┼───────┤│5--5(有馬鞍)│4.0048e-002│2.4177e-002│6.7490e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│5--5(無馬鞍)│4.8440e-002│1.6029e-002│2.7229e-002│├──────┼───────┼───────┼───────┤│10--10有馬鞍││6.9541e-003│4.4633e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│10--10無馬鞍│0.0000e+000│0.0000e+000│0.0000e+000│├──────┼───────┼───────┼───────┤│11--11有馬鞍│4.0048e-002│1.5881e-002│5.8674e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│11--11無馬鞍│4.8440e-002│1.1558e-002│1.6430e-002│├──────┼───────┼───────┼───────┤│12--12有馬鞍│2.2320e-002│4.4953e-003│2.7970e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│12--12無馬鞍│3.4320e-002│2.1870e-002│4.7460e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│6--6│2.8048e-002│5.0765e-003│4.0472e-003│├──────┼───────┼───────┼───────┤│7--7,8--8│2.6848e-002│4.0368e-003│3.7770e-003│└──────┴───────┴───────┴───────┘備注： 10-10為馬鞍變截面立柱等效截面。 11-11為變截面支腿等效截面。 12-12為上橫梁截面。圖３－３為１－１、２－２、３－３、４－４、５－５、６－６、７－７、８－８的各截面簡圖示意圖第二節(jié)載荷及組合當(dāng)門機左側(cè)懸臂小于右側(cè)懸臂時，為計算方便均將左右懸臂值對換，以左側(cè)為準(zhǔn)對主梁進行各種計算。一、垂直作用載荷憖⒈自重載荷門機各結(jié)構(gòu)件均為箱型結(jié)構(gòu)，其質(zhì)量產(chǎn)生均布自重載荷，各結(jié)構(gòu)質(zhì)量是采用通用式計算的。以主梁半橋架質(zhì)量計算為例，計算如下：若軌道每米質(zhì)量為MMGZ，軌道安裝質(zhì)量系數(shù)為GDAZ，欄桿、小車導(dǎo)電架質(zhì)量和之半為0.03(t/m)，則軌道安裝等質(zhì)量和FGDZ為：FGDZ=(MMGZ*GDAZ+0.03)*(ZS2+YS2+S)=(0.038*1.200+0.03)*(1.800+1.800+35.000)=2.918(t)=29.182(KN)單根主梁跨中段質(zhì)量為FG1，式中ZLNDQZH為單根主梁內(nèi)均布電氣質(zhì)量和FG1=(FGL+ZLNDQZH)/(S+ZS2+YS2)*S=(29.323+0.000)/(35.000+1.800+1.800)*35.000=26.588(t)FG1=FG1+FGDZ*S/(S+ZS2+YS2)=26.588+2.918*35.000/(35.000+1.800+1.800)=29.234(t)=292.3(KN)同理，主梁半橋架左懸臂段質(zhì)量ZFG2ZFG2=(FGL+ZLNDQZH)/(S+ZS2+YS2)*ZS2=(29.323+0.000)/(35.000+1.800+1.800)*1.800=1.367(t)ZFG2=FG1+FGDZ*ZS2/(S+ZS2+YS2)=1.367+2.918*1.800/(35.000+1.800+1.800)=1.503(t)=15.0(KN)主梁半橋架右懸臂段質(zhì)量YFG2YFG2=(FGL+ZLNDQZH)/(S+ZS2+YS2)*YS2=(29.323+0.000)/(35.000+1.800+1.800)*1.800=1.367(t)YFG2=FG1+FGDZ*YS2/(S+ZS2+YS2)=1.367+2.918*1.800/(35.000+1.800+1.800)=1.503(t)=15.0(KN)主梁半橋架跨中段質(zhì)量集度Q1Z為：Q1Z=FG1/S*O4=29.234/35.0*1.100=0.919(t/m)構(gòu)件質(zhì)量或質(zhì)量集度與重力加速度(=10.0m/s.s)之積，便為作用門機結(jié)構(gòu)上的集中重力或重力集度。于是，主梁跨中段重力集度Q1為：Q1=Q1Z*10.0=0.919*10.0=9.188(KN/m)⒉移動載荷移動載荷由起重量、小車質(zhì)量及起升、下降、運行的沖擊引起的，如假設(shè)小車的輪壓均勻分布，則作用在一根主梁上兩小車輪壓力和為：P1=(PQ*O2+GX*O4)/2=(32.000*1.200+12.122*1.100)/2=25.867(t)=258.671(KN)二、水平作用載荷憖水平作用載荷主要是自重載荷和移動載荷的質(zhì)量，在大車制動時產(chǎn)生的慣性力及風(fēng)載荷引起的。它可分為均布力和集中力作用在結(jié)構(gòu)上。⒈均布慣性力結(jié)構(gòu)件慣性力通常為均布力，以主梁跨中段為例，當(dāng)大車制動時，摩擦系數(shù)為0.14，大車驅(qū)動輪數(shù)n驅(qū)=8，全部車輪數(shù)n全=16則慣性力的計算如下：PH1=0.14*n驅(qū)/n全*FG1=0.14*8/16*29.234=2.046(t)=20.464(KN)慣性力通常以力的集度方式或集中力方式作用于結(jié)構(gòu)上，以主梁跨中段為例，慣性力集度計算如下：QH0=PH1/S=2.046/35.000=0.058(t/m)=0.585(KN/m)其余構(gòu)件慣性力計算方法相同，詳見表３－６表３－６單位：KN、KN/m┌──────┬─────────┬───┬──────┬───────┐││慣性力(KN)││慣性力(KN/m)│集中慣性力(KN)││結(jié)構(gòu)件名稱├───┬─────┤符號├──────┼───────┤││符號│數(shù)值││數(shù)值│數(shù)值│├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│主梁跨中段│PH1│20.464││││├──────┼───┼─────┤││││主梁左懸臂段│ZPH2│1.052│QH0│0.585││├──────┼───┼─────┤││││主梁右懸臂段│YPH2│1600.000││││├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│有馬鞍上橫梁│PH3│1.432│P3││0.716│├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│無馬鞍上橫梁│PH12│1.204│P12││0.602│├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│馬鞍柔性立柱│PH4B│0.766│QH4B│0.196││├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│有馬鞍側(cè)支腿│PH5A│6.085│QH5A│0.273││├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│無馬鞍側(cè)支腿│PH5B│6.899│QH5B│0.310││├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│下橫梁│PH6│4.136│P6││2.068│├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│司機房及電氣│PH7│1.400│││1.400│├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│電氣房│PH8│1.050│││1.050│├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│梯子平臺│PH9│0.700│││0.700│├──────┼───┼─────┼───┼──────┼───────┤│大車運行機構(gòu)│PH10│12.051│││12.051│└──────┴───┴─────┴───┴──────┴───────┘⒉均布風(fēng)力結(jié)構(gòu)件風(fēng)力也屬于均布力，通常多考慮沿大車軌道方向的風(fēng)力作用。若單位風(fēng)壓為0.025t/m.m，箱型結(jié)構(gòu)風(fēng)振系數(shù)C=1.5，迎風(fēng)面積為SD(i)時，以主梁跨中段為例風(fēng)力為：PW1=0.025*1.5*X[1]*S;=0.025*1.5*2.000*35.000=2.625(t)=26.250(KN)若主梁中段均布風(fēng)力集度為QW0，則：QW0=PW1/S=2.625/35.000=0.075(t/m)=0.750(KN/m)其余構(gòu)件風(fēng)力及風(fēng)力集度計算方法相同，詳見表３－７表３－７單位：KN、KN/m┌──────┬───────┬───────┬───────┬──────┐││迎風(fēng)面積│風(fēng)力(KN)│風(fēng)力集度(KN/m)│集中風(fēng)力(KN)││結(jié)構(gòu)件名稱├──┬────┼──┬────┼──┬────┼──────┤││符號│數(shù)值│符號│數(shù)值│符號│數(shù)值│數(shù)值│├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│主梁跨中段│SD1│70.000│PW1│26.250││││├──────┼──┼────┼──┼────┤││││主梁左懸臂段│ZSD2│3.600│ZPW2│1.350│QW0│0.750││├──────┼──┼────┼──┼────┤││││主梁右懸臂段│YSD2│3.600│YPW2│1.350││││├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│有馬鞍上橫梁│││PW3││││0.000│├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│無馬鞍上橫梁│││PW3││││0.000│├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│馬鞍柔性立柱│SD4B│5.094│PW4B│1.468│QW4B│0.376││├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│有馬鞍側(cè)支腿│││PW5A│8.378│QW5A│0.376││├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│無馬鞍側(cè)支腿│││PW5B│12.792│QW5B│0.574││├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│下橫梁│││PW6│││││├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│司機房及電氣││4.000│PW7│1.500│││1.500│├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│電氣房││4.000│PW8│1.500│││1.500│├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│梯子平臺│││PW9│││││├──────┼──┼────┼──┼────┼──┼────┼──────┤│大車運行機構(gòu)│││PW10│││││└──────┴──┴────┴──┴────┴──┴────┴──────┘注：風(fēng)力、風(fēng)力集度及迎風(fēng)面積的含義在這里均為沿大車軌道方向。⒊慣性力、風(fēng)力的共同作用：當(dāng)大車制動，產(chǎn)生的慣性力和存在風(fēng)力往往是同時出現(xiàn)的，在強度計算中，應(yīng)考慮其合力作用，詳見表３－８ 表３－８單位：KN,KN/m┌──────┬───┬───────┬───┬──────┐│構(gòu)件名稱│符號│均布集度(KN/M)│符號│集中力(KN)│├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│主梁跨中段│││││├──────┤Q0│1.335││││主梁懸臂段│││││├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│無馬鞍上橫梁│││P12│0.602│├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│有馬鞍上橫梁│││P3│0.716│├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│馬鞍柔性立柱│Q4B│0.572│││├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│有馬鞍側(cè)支腿│Q5A│0.649│││├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│無馬鞍側(cè)支腿│Q5B│0.884│││├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│下橫梁│││P6│2.068│├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│司機房及電氣│││PD│2.900│├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│電氣房│││P8│2.550│├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│梯子平臺││││0.700│├──────┼───┼───────┼───┼──────┤│大車運行機構(gòu)││││12.051│└──────┴───┴───────┴───┴──────┘⒋小車集中慣性力當(dāng)大車制動時，起重量及小車質(zhì)量產(chǎn)生集中慣性力，它通過車輪作用于二根主梁上，若摩擦系數(shù)為0.14，大車驅(qū)動輪數(shù)n驅(qū)=8，全部車輪數(shù)n全=16，其比值為0.5，則作用于一根主梁的集中慣性力PH0為：PH0=0.035*(PQ+GX)=0.035*(32.000+12.122)=1.544(t)=15.443(KN)⒌小車集中風(fēng)力當(dāng)風(fēng)沿著門機軌道方向吹時，小車沿此方向迎風(fēng)面積為XDS，則工作狀態(tài)風(fēng)力為：PW0=0.025*1.5*XDS/2=0.025*1.5*7.800/2=0.146(t)=1.463(KN)水平合力P0為：P0=PH0+PW0=15.443+1.463=16.905(KN)⒍小車制動慣性力PY=0.35*(PQ+GX)*0.039/(0.14*0.5)=0.35*(32.000000+12.122000)*0.039/(0.14*0.5)=0.860379(t)⒎偏斜側(cè)向力因側(cè)向力計算值不準(zhǔn)確，引起應(yīng)力不大，故本計算中忽略此因素。三、載荷組合憖根據(jù)ＧＢ３８１１－８３規(guī)范，載荷組合如下表：門式起重機結(jié)構(gòu)載荷組合表３－９┌─────────┬─────────┬─────────┐│部件名稱│主梁│支承架│├─────────┼────┬────┼────┬────┤││Ⅰ│Ⅱ│Ⅰ│Ⅱ│├──────┬──┼────┼────┼────┼────┤│自重載荷│Ｇi│Ｇi│Ｇi│Ｇi│Ｇi│├──────┼──┼────┼────┼────┼────┤│運行沖擊系數(shù)│Ｏ4││Ｏ4││Ｏ4│├──────┼──┼────┼────┼────┼────┤│起升載荷│Ｑ│Ｑ│Ｑ│Ｑ│Ｑ│├──────┼──┼────┼────┼────┼────┤│起升動載系數(shù)│Ｏ2│Ｏ2│Ｏ2│Ｏ2│Ｏ2│├──────┼──┼────┼────┼────┼────┤│水平慣性力│ＰH││ＰH││ＰH│├──────┼──┼────┼────┼────┼────┤│風(fēng)力│Ｐwi│Ｐwi│Ｐwi│Ｐwi│Ｐwi│├──────┼──┼────┼────┼────┼────┤│偏斜側(cè)向力│Ｐs││Ｐs││Ｐs│├──────┼──┼────┼────┼────┼────┤│門架水平推力│Ｔ│Ｔ││Ｔ││└──────┴──┴────┴────┴────┴────┘由于主梁和支承架均以載荷組合Ⅱ作用時，受力嚴(yán)重，故以此工況校核強度和穩(wěn)定性。組合Ⅱ的工況為：大車運行和滿載下降同時制動的工況，此時側(cè)向橫推力減弱了，可忽略不計。第三節(jié)龍門架強度設(shè)計計算一、主梁內(nèi)力計算⒈垂直載荷作用產(chǎn)生內(nèi)力主梁在垂直載荷作用下，取計算簡圖為簡支剛架，作用有均布載荷及集中輪壓，主梁的跨中截面１－１及主梁的懸臂根部２－２為危險計算截面。⑴小車位于跨中時，計算簡圖如圖３－４S=35.000(m) P1=25.867(t) Q1=0.919(t/m)由上圖及結(jié)構(gòu)力學(xué)知識，可得１－１截面垂直彎矩MX1、剪力QX1以兩輪壓合力為P1，計算彎矩時，應(yīng)考慮小車輪距B的影響，設(shè)影響系數(shù)為C1，則：C1=(1-B/(2*S))^2=(1-2.8/(2*35.000))^2=0.922彎矩計算系數(shù)K1為：K1=(1+GX/PQ*O4/O2)*O2*C1+(FG1/PQ-2*(ZFG2*ZS2+YFG2*YS2)/PQ/S)*O4=(1+12.1/32.0*1.1/1.2)*1.20*0.9+(29.2/32.0-2*(1.5*1.8+1.5*1.8)/32.00/35.0)*1.1=2.484計算彎矩MX1為：MX1=PQ*S/800*K1=32.000*35.000/800*2.484=3.478(MN·m)QX1=(GX*O4+PQ*O2)/400=(12.122*1.100+32.000*1.200)/400=0.129(MN)⑵小車作用在懸臂端極限位置時，計算簡圖如圖３－５由上圖及結(jié)構(gòu)力學(xué)知識，可得２－２截面垂直彎矩MX2、剪力QX2為：K2=(1+GX/PQ*O4/O2)*O2+ZFG2*ZS2/(PQ*ZS1)*O4=(1+12.12/32.00*1.1/1.2)*1.2+1.50*1.80/(32.00*1.40)*1.1=1.683MX2=PQ*ZS1*K2/200=32.0*1.4*1.7/200=0.377(MN·m)QX2=(GX*O4+PQ*O2+2*ZFG2*O4)/200=(12.122*1.10+32.00*1.2+2*1.503*1.1)/200=0.275(MN)⒉水平載荷作用產(chǎn)生內(nèi)力主梁和上端梁組成水平框架，承受水平慣性力、風(fēng)力和小車及吊重引起的慣性力。其中水平慣性力和風(fēng)力為均布作用載荷，小車及吊重引起的慣性力為移動的集中載荷作用。⑴水平框架超靜定內(nèi)力計算：小車位于跨中或位于懸臂端時，計算簡圖如圖３－６，３－７所示 P0=1.691(t) 2B1=4.850(m) Q0=0.133(t/m)由圖可見，水平框架為多次超靜定結(jié)構(gòu)，利用結(jié)構(gòu)力學(xué)的對稱性，從兩端梁中間截開得到計算的基本系統(tǒng)，由于結(jié)構(gòu)對稱，載荷反對稱，基本系統(tǒng)的斷開截面只有剪力，而且兩邊的剪力不相等。為計算方便，P0與Q0分別作用，求超靜定內(nèi)力。均布載荷作用，基本系統(tǒng)由Q0和內(nèi)力X1Z=1,X1Y=1作用，彎矩圖如圖３－８、３－９所示：KYZ=IY1/IY12A=1.960e-002/2.797e-003=7.006KYY=IY1/IY12B=1.960e-002/4.746e-003=4.129AS=3.0*ZS2+S+B1*KYZ=3.0*1.800+35.000+2.425*7.006=57.390(m)BS=3.0*YS2+S+B1*KYY=3.0*1.800+35.000+2.425*4.129=50.413(m)CS=(4.0*ZS2*ZS2*(ZS2+S)/(S*S)+2.0*YS2*YS2*S/(S*S)-S)=(4.0*1.8*1.8*(1.8+35.0)/(35.0*35.0)+2.0*1.8*1.8*35.0/(35.0*35.0)-35.0)=-34.426(m)DS=(4.0*YS2*YS2*(YS2+S)/(S*S)+2.0*ZS2*ZS2*S/(S*S)-S)=(4.0*1.8*1.8*(1.8+35.0)/(35.0*35.0)+2.0*1.8*1.8*35.0/(35.0*35.0)-35.0)=-34.426(m)DT11=AS*B1*B1/(3.0*E1*IY1)=57.390*2.4*2.4/(3.0*210000.0*1.960e-002)=0.027(m)DT22=BS*B1*B1/(3.0*E1*IY1)=50.413*2.4*2.4/(3.0*210000.0*1.960e-002)=0.024(m)DT12=0.5*S*B1*B1/(3.0*E1*IY1)=0.5*35.0*2.4*2.4/(3.0*210000.0*1.960e-002)=0.0083(m)ZMQ=Q0*S*S/8.0=20.437(t·m)=204.374(KN·m)DTX1ZQ=ZMQ*B1*CS/(3.0*E1*IY1)=20.437*2.425*-34.426/(3.0*2.100e+005*1.960e-002)=-0.1382(m)DTX1YQ=ZMQ*B1*DS/(3.0*E1*IY1)=20.437*2.425*-34.426/(3.0*2.100e+005*1.960e-002)=-0.1382(m)超靜定內(nèi)力X1Z,X1Y為：X1Z=(DT12*DTX1YQ-DT22*DTX1ZQ)/(DT11*DT22-DT12*DT12)=3.691(t)=36.91(KN)X1Y=(DT12*DTX1ZQ-DT11*DTX1YQ)/(DT11*DT22-DT12*DT12)=4.474(t)=44.74(KN)集中載荷P0在跨中作用時，基本系統(tǒng)由P0和內(nèi)力X2Z=1,X2Y=1作用，彎矩圖如圖３－１０、３－１１所示：ZMP=P0*S/4.0=14.792(t·m)=147.921(KN·m)DTX2ZP=0.25*S*ZMP*B1/(E1*IY1)=0.0763(m)DTX2YP=0.25*S*ZMP*B1/(E1*IY1)=0.0763(m)超靜定內(nèi)力X2Z,X2Y為：X2Z=(DT22*DTX2ZP-DT12*DTX2YP)/(DT11*DT22-DT12*DT12)=2.0372(t)=20.37(KN)X2Y=(DT11*DTX2YP-DT12*DTX2ZP)/(DT11*DT22-DT12*DT12)=2.4690(t)=24.69(KN)集中載荷P0在跨端作用時，基本系統(tǒng)由P0和內(nèi)力X3Z=1,X3Y=1作用，彎矩圖如圖３－１２、３－１３所示：MPZ=P0*ZS1=2.367(t·m)=23.667(KN·m)DTX3ZP=MPZ*B1*(1.5*ZS1+S)/(3.0*E1*IY1)=0.0172(m)DTX3YP=MPZ*B1*S*0.5/(3.0*E1*IY1)=0.0081(m)超靜定內(nèi)力X3Z,X3Y為：X3Z=(DT22*DTX3ZP-DT12*DTX3YP)/(DT11*DT22-DT12*DT12)=0.5901(t)=5.90(KN)X3Y=(DT11*DTX3YP-DT12*DTX3ZP)/(DT11*DT22-DT12*DT12)=0.1340(t)=1.34(KN)⑵水平框架主梁跨中內(nèi)力計算：根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)知識，求得內(nèi)力X1Z,X1Y,X2Z,X2Y,X3Z,X3Y后，由各內(nèi)力圖即可求出跨中水平彎矩MY1，剪力QY1MY1=(P0*S/4.0+Q0*S*S/8.0-0.25*Q0*(ZS2*ZS2+YS2*YS2)-0.5*B1*(X1Z+X1Y)-0.5*B1*(X2Z+X2Y))/100.0=(1.691*35.000/4.0+0.133*35.000*35.000/8.0-0.25*0.133*(1.800*1.800+1.800*1.800)-0.5*2.425*(3.691+4.474)-0.5*2.425*(2.037+2.469))/100.0=0.196(MN·m)QY1=P0/200.0=1.691/200.0=0.008(MN)⑶水平框架主梁懸臂根部內(nèi)力計算：同理可求得懸臂水平彎矩MY2，剪力QY2MY2=(P0*ZS1+Q0*0.5*ZS2*ZS2+X1Z*B1-X3Z*B1)/100.0=(1.691*1.400+0.133*0.5*1.800*1.800+3.691*2.425-0.590*2.425)/100.0=0.101(MN·m)QY2=(P0+Q0*ZS2)/100=(1.691+0.133*1.800)/100=0.019(MN)⒊扭轉(zhuǎn)產(chǎn)生內(nèi)力由于主梁是半偏軌梁，水平集中慣性力P0又作用在小車軌道處，因此，垂直移動集中力P1和水平集中P0均使得主梁承受扭矩作用。為計算簡單，取主梁在兩側(cè)支腿外為固接形式，則計算簡圖及扭矩圖如圖３－１４、３－１５所示，跨中扭矩為：MZ1=(P1*(X2/2-L5)+P0*X[1]/2)/200=(25.867*(1.350/2-0.000)+1.69*2.000/2)/200=0.096(MN·m)懸臂扭矩為：MZ2=2*MZ1=2*(P1*(X2/2-L5)+P0*X[1]/2)/200=2*(25.867*(1.350/2-0.000)+1.69*2.000/2)/200=0.192(MN·m)截面１－１、２－２內(nèi)力值匯總于表３－１０表３－１０單位：MN·m、MN┌────┬─────────┬─────────┐││１－１截面│２－２截面││├───┬─────┼───┬─────┤││符號│內(nèi)力值│符號│內(nèi)力值│├────┼───┼─────┼───┼─────┤││MX1│3.478│MX2│0.377││垂直方向├───┼─────┼───┼─────┤││QX1│0.129│QX2│0.275│├────┼───┼─────┼───┼─────┤││MY1│0.196│MY2│0.101││水平方向├───┼─────┼───┼─────┤││QY1│0.008│QY2│0.019│├────┼───┼─────┼───┼─────┤│扭轉(zhuǎn)│MZ1│0.096│MZ2│0.192│└────┴───┴─────┴───┴─────┘二、主梁應(yīng)力校核計算危險截面內(nèi)危險應(yīng)力點為1、2、3、4、5點，如圖３－１６所示，危險端面內(nèi)3點承受剪應(yīng)力最大，由于3點最大剪應(yīng)力與其許用剪應(yīng)力相比很小，可不進行驗算。5點為中軌或半偏軌箱形梁上蓋板局部彎曲應(yīng)力驗算點。一般箱型梁上下蓋板厚度不等，造成截面的中性軸上移，1,4點應(yīng)力略大于2點應(yīng)力；1點應(yīng)力略小于4點，由于1點2點亦為疲勞強度、板穩(wěn)定的驗算點，當(dāng)1點滿足要求而有余量時，4點也應(yīng)該滿足，因此，靜強度設(shè)計只驗算1點2點強度足以滿足設(shè)計要求。⒈跨中截面1點應(yīng)力為：垂直正應(yīng)力：ZX11=MX1/IX1*(X[1]/2+EY)*1.15=3.478/4.192e-002*(2.000/2+0.042)*1.15=99.382(MPa)垂直剪應(yīng)力：J1=QX1/(X[1]*(X12+X13))*1.1=0.129/(2.000*(0.010+0.008))*1.1=3.952(MPa)扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力：J2=MZ1/(X2-0.06+(X12+X13)/2.0)/(X[1]+X7/2+X8/2)/2/(X12+X13)/2.0=0.096/(1.350-0.06+(0.010+0.008)/2.0)/(2.000+0.012/2+0.010/2)/2/(0.010+0.008)/2.0=2.036(MPa)剪應(yīng)力和：JX1=J1+J2=3.952+2.036=5.988(MPa)水平正應(yīng)力：ZY11=MY1/IY1*(X2-0.06)/2*1.15=0.196/1.960e-002*(1.350-0.06)/2*1.15=7.897(MPa)合應(yīng)力為：ZZ11=sqrt((ZX11+ZY11)^2+3*JX1^2)=sqrt((99.382+7.897)^2+3*5.988^2)=107.779(MPa)同理跨中截面2點應(yīng)力為：垂直正應(yīng)力：ZX12=ZX11*(X[1]/2.0-EY)/(X[1]/2.0+EY)=91.453水平正應(yīng)力：ZY12=ZY11*((X2-0.06)/2.0-EX)/((X2-0.06)/2.0+EX)=6.979合應(yīng)力為：ZZ12=sqrt((ZX12+ZY12)^2+3*JX1^2)=sqrt((91.453+6.979)^2+3*5.988^2)=98.976(MPa)跨中截面1點、2點計算應(yīng)力ZZ11、ZZ12小于許用值160.000，滿足要求。⒉懸臂根部截面1點應(yīng)力為：垂直正應(yīng)力：ZX21=MX2/IX2*(X[1]/2+EY)*1.15=0.377/4.192e-002*(2.000/2+0.042)*1.15=10.773(MPa)垂直剪應(yīng)力：J3=QX2/(X[1]*(X12+X13))*1.1=0.275/(2.000*(0.010+0.008))*1.1=8.409(MPa)扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力：J4=MZ2/(X2-0.06+(X12+X13)/2.0)/(X[1]+X7/2.0+X8/2.0)/2.0/((X12+X13)/2.0)=0.192/(1.350-0.06+(0.010+0.008)/2.0)/(2.000+0.012/2.0+0.010/2.0)/2.0/((0.010+0.008)/2.0)=4.073(MPa)合剪應(yīng)力為：JX2=J3+J4=8.409+4.073=12.482(MPa)水平正應(yīng)力為：ZY21=MY2/IY2*(X2-0.06)/2*1.15=0.10/1.960e-002*(1.350-0.06)/2*1.15=4.060(MPa)合應(yīng)力為：ZZ21=sqrt((ZX21+ZY21)^2+3*JX2^2)=sqrt((10.773+4.060)^2+3*12.482^2)=26.219(MPa)同理懸臂根部截面2點應(yīng)力為：ZZ22=sqrt((ZX22+ZY22)^2+3*JX2^2)=sqrt((9.914+3.588)^2+3*12.482^2)=25.489(MPa)懸臂根部截面截面1點、2點計算應(yīng)力ZZ21、ZZ22小于許用值160.000，滿足要求。三、疲勞強度設(shè)計計算結(jié)構(gòu)的疲勞強度取決于其工作級別、結(jié)構(gòu)件材料種類、接頭連接型式、結(jié)構(gòu)件的最大應(yīng)力以及應(yīng)力循環(huán)特性等。對工作級別是Ａ６、Ａ７、Ａ８級的結(jié)構(gòu)件，應(yīng)驗算疲勞強度。驗算的截面為跨中和懸臂的根部，驗算的點如圖３－１７所示：從強度計算中已知1點2點的合應(yīng)力ZZ11、ZZ12、ZZ21、ZZ22，由于1、2點聯(lián)接結(jié)構(gòu)及受力特點相同，為近似方便，取1點2點合應(yīng)力作為1、2點的單項正應(yīng)力進行疲勞強度驗算。根據(jù)起重機設(shè)計規(guī)范ＧＢ３８１１－８３，當(dāng)選用材料為Ｑ２３５━Ａ，應(yīng)力集中系數(shù)為Ｋ３時，疲勞選用基本應(yīng)力ZA=0.000MPa，疲勞強度與應(yīng)力循環(huán)特征R有關(guān)。由于最小應(yīng)力與最大應(yīng)力比和最小彎矩與最大彎矩比相等，因此，R以彎矩比計算方便。⒈主梁跨中截面的疲勞強度最小彎矩：MX1MIN=PQ*S/800*((FG1/PQ-2*(ZFG2*ZS2+YFG2*YS2)/(PQ*S))*O4)=32.00*35.00/800*((29.23/32.00-2*(1.50*1.80+1.50*1.80)/(32.00*35.00))*1.10)=1.392(MN·m)最大彎矩：MX1=PQ*S/800*K1=32.00*35.000/800*2.484=3.478(MN·m)應(yīng)力循環(huán)特性：R1=MX1MIN/MX1=1.392/3.478=0.400疲勞許用應(yīng)力：ZP1=1.67*ZA/(1.-(1.-ZA/0.48/380)*R1)=1.67*90.000/(1.-(1.-90.000/0.48/380)*0.400)=188.524(MPa)因為188.524大于ZZ11，滿足要求。⒉主梁懸臂根部截面的疲勞強度最小彎矩：MX2MIN=PQ*ZS1/200*(ZFG2*ZS2*O4/PQ/ZS1)=32.000*1.40/200*(1.50*1.80*1.10/32.00/1.40)=0.015(MN·m)最大彎矩：MX2=PQ*ZS1*K2/200=32.000*1.400*1.683/200=0.377(MN·m)應(yīng)力循環(huán)特性：R2=MX2MIN/MX2=0.015/0.377=0.039疲勞許用應(yīng)力：ZP2=1.67*ZA/(1.-(1.-ZA/0.48/380)*R2)=1.67*90.000/(1.-(1.-90.000/0.48/380)*0.039)=153.367(MPa)因為153.367大于ZZ22，滿足要求。四、主梁腹板局部穩(wěn)定校核主梁跨中和懸臂根部腹板受力較大，應(yīng)校核腹板局部穩(wěn)定性。⒈跨中腹板局部穩(wěn)定性由主梁結(jié)構(gòu)，得跨中腹板屈曲驗算區(qū)格如圖３－１８所示：由于水平筋為剛性筋條，只驗算1區(qū)格屈曲強度即可保證腹板穩(wěn)定，Ⅰ區(qū)格板長為A，板寬為BZ，板厚為X10，屈曲應(yīng)力驗算點為圖３－１７的2點。A=2.000(m)C=2.0*(H7+X7)+.05=2.0*(0.134+0.012)+.05=0.342(m)BZ=X[1]*ZJDJL=2.000*0.220=0.440(m)由于BZ=0.220*X(1),可知板驗算上區(qū)格上下應(yīng)力比Φ=0.560。屈曲驗算板的長寬比AA為：AA=A/BZ=2.000/0.440=4.545屈曲驗算簡支板基本臨界應(yīng)力ZE為：ZE=18.6*(100*X10/X[1]/ZJDJL)^2=18.6*(100*0.006/2.000/0.220)^2=96.074(MPa)正應(yīng)力計算屈曲系數(shù)KA、剪應(yīng)力計算屈曲系數(shù)KJ、擠壓應(yīng)力計算屈曲系數(shù)KM為：KA=8.4/(Φ+1.1)=8.4/(0.560+1.1)=5.060KJ=5.34+4/AA^2=5.34+4/4.545^2=5.534由于假定板周邊為彈性支承，則驗算板單項臨界應(yīng)力Z1CR及臨界剪應(yīng)力ZJCR、臨界局部壓應(yīng)力ZMCR分別為：Z1CR=1.26*KA*ZE=1.26*5.060*96.074=612.561(MPa)ZJCR=1.26*KJ*ZE=1.26*5.534*96.074=669.863(MPa)ZMCR=1.26*KM*ZE=1.26*4.406*96.074=533.367(MPa)由于主梁為半偏軌梁，2點無擠壓應(yīng)力，即ZM=0.0ZCR=((1+Φ)/4)*(ZX12+ZY12)/(ZWNXS*Z1CR)+sqrt(((3-Φ)/4*(ZX12+ZY12)/(ZWNXS*Z1CR))^2+(ZM/ZMCR)^2+(JX1/ZJCR)^2)=(1+0.560)/4*(91.453+6.979)/(1.15*612.561)+sqrt(((3-0.560)/4*(91.453+6.979)/(1.15*612.561))^2+(0.000/533.367)^2+(5.988/669.863)^2)=0.140(MPa)ZCR=ZZ1/ZCR=98.976/0.140=705.983(MPa)ZCR=240*(1-240/5.3/ZCR)=240*(1-240/5.3/705.983)=224.606(MPa)ZCR=ZCR/1.33=224.606/1.33=168.877(MPa)由于ZZ1=98.976小于ZCR=168.9，滿足要求。⒉懸臂腹板局部穩(wěn)定性由主梁結(jié)構(gòu)得懸臂腹板屈曲驗算區(qū)格如圖３－１９所示：同理：ZCR=(((1.0+Φ)/4.0)*(ZX21+ZY21)/(1.15*Z1CR)+sqrt(pow(((3.0-Φ)*0.25*(ZX21+ZY21)/(1.15*Z1CR)),2.0)+pow((ZM/ZMCR),2.0)+pow((JX2/ZJCR),2.0))=(((1.0+0.560)/4.0)*(10.773+4.060)/(1.15*612.561)+sqrt(pow(((3.0-0.560)*0.25*(10.773+4.060)/(1.15*612.561)),2.0)+pow((0.000/533.367),2.0)+pow((12.482/669.863),2.0))=0.031(MPa)ZCR=ZZ21/ZCR=26.219/0.031=850.044(MPa)ZCR=240*(1-240/5.3/ZCR)=240*(1-240/5.3/850.044)=227.215(MPa)ZCR=ZCR/1.33=227.215/1.33=170.838(MPa) ZZ21=26.219小于ZCR=170.8，滿足要求。五、主梁整體穩(wěn)定性由于主梁蓋板寬，梁跨度與梁寬比遠小于６０，梁的整體穩(wěn)定性自然保證，不必驗算。六、上蓋板局部彎曲應(yīng)力小車輪壓P作用下，由軌道底傳給上蓋板，使上蓋板局部受壓，發(fā)生局部彎曲應(yīng)力。其驗算板面如圖３－２０所示。若假定驗算板面周邊為簡支支承，計算簡圖如圖３－２１所示。板面尺寸A為：A=0.500(m) BZ=0.645(m) C=-0.030(m)HB1=BH7=0.114(m)HA1=2*H7+.05=2*0.134+.05=0.318(m)計算系數(shù)KH=HA1/HB1=0.318/0.114=2.789DH=sqrt(pow(HA1,2)+pow(HB1,2))=sqrt(pow(0.318,2)+pow(0.114,2))=0.338HA=KH*atan(1/KH)+1/KH*atan(KH)=2.789*atan(1/2.789)+1/2.789*atan(2.789)=1.400HB=KH*atan(1/KH)-1/KH*atan(KH)=2.789*atan(1/2.789)-1/2.789*atan(2.789)=0.640若：AM=I*3.1415926*A/2/BZXA=(exp(AM)-exp(-AM))/(exp(AM)+exp(-AM))Y=pow(((exp(AM)+exp(-AM))/2),2)Z=pow((sin(I*3.14159*C/BZ)),2)當(dāng)I取1、2、3時，則系數(shù)和為：KF=Σ(XA-AM/Y)*Z/(I*I*I)+KF=0.026194KA1=Σexp(-AM)*Z/sqrt(Y)+KA1=0.004919KA2=ΣZ/Y+KA2=0.009268板承受壓力計算系數(shù)KF及應(yīng)力計算系數(shù)KA、KB為KF=.176*KF=.176*0.026=0.005KA1=3-4*KA1=2.980KA2=1-2*3.1415926*A/BZ*KA2=0.955KK=2*ln(4*sin(3.1415926*C/BZ)/(3.14159*DH/BZ))+KA1-HA=2*ln(4*sin(3.1415926*-0.030/0.645)/(3.14159*0.338/0.645))+2.980-1.400=-1.#IOKA=6/3.14159/8*(1.3*KK-.7*(KA2+HB))=6/3.14159/8*(1.3*-1.#IO-.7*(0.955+0.640))=-1.#IOKB=6/3.14159/8*(1.3*KK+.7*(KA2+HB))=6/3.14159/8*(1.3*-1.#IO+.7*(0.955+0.640))=-1.#IO上蓋板承受壓力FA及上蓋板表面局部彎曲應(yīng)力ZZA、ZZB為：FA=P/(1+(96*KF*pow(BZ,2)*IXH7/pow(A,3)/pow(X7,3)))=12.934/(1+(96*0.005*pow(0.645,2)*1.204e-005/pow(0.500,3)/pow(0.012,3)))=1.14833ZZA=FA*KA/pow(X7,2)/100=1.14833*-1.#IO/pow(0.012,2)/100=-1.#IO(MPa)ZZB=FA*KB/pow(X7,2)/100=1.148*-1.#IO/pow(0.012,2)/100=-1.#IO(MPa)由于上蓋板局部彎曲應(yīng)力驗算點仍有梁總體彎曲正應(yīng)力，故取大值ZX1=ZX12，如忽略剪應(yīng)力作用，則合應(yīng)力為：ZZ15=sqrt(pow((ZX1+ZZA),2)+pow(ZZB,2)-(ZX1+ZZA)*ZZB)=sqrt(pow((91.453+-1.#IO),2)+pow(-1.#IO,2)-(91.453+-1.#IO)*-1.#IO)=-1.#IO(MPa)由于上翼緣的支承邊并非簡支，故按上述公式