2023建筑結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

建筑結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)目錄總則 1術(shù)語和符號 2術(shù)語 2符號 3基本規(guī)定 6建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì) 8一般規(guī)定 8概念設(shè)計(jì) 11拉結(jié)構(gòu)件法 15拆除構(gòu)件法 23局部加強(qiáng)法 30混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)定 31鋼結(jié)構(gòu)及組合結(jié)構(gòu)規(guī)定 37空間結(jié)構(gòu)規(guī)定 47建筑結(jié)構(gòu)抗地震倒塌設(shè)計(jì) 49一般規(guī)定 49地震作用 50抗地震倒塌計(jì)算 52地震倒塌判別 54鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗地震倒塌措施 55砌體結(jié)構(gòu)抗地震倒塌措施 57房屋建筑抗火災(zāi)倒塌設(shè)計(jì) 60一般規(guī)定 60火災(zāi)作用 62結(jié)構(gòu)計(jì)算 64拆除構(gòu)件法 65受火全過程分析法 66提高抗火災(zāi)倒塌能力措施 67建筑結(jié)構(gòu)抗爆炸連續(xù)倒塌設(shè)計(jì) 69一般規(guī)定 69建筑結(jié)構(gòu)抗爆炸連續(xù)倒塌設(shè)防標(biāo)準(zhǔn) 69概念設(shè)計(jì)與構(gòu)造措施 70防爆炸連續(xù)倒塌設(shè)計(jì) 71房屋建筑結(jié)構(gòu)建造階段及加固、改造階段抗倒塌設(shè)計(jì) 75一般規(guī)定 75結(jié)構(gòu)建造施工階段防倒塌設(shè)計(jì) 76結(jié)構(gòu)加固、改造施工階段防倒塌設(shè)計(jì) 80附錄A混凝土結(jié)構(gòu)壓拱效應(yīng)計(jì)算 82附錄B靜力彈塑性分析法 84附錄C等效線性化方法 85適用范圍 85計(jì)算方法 85附錄D基于增量動力分析法的倒塌易損性分析方法 87附錄E構(gòu)件截面溫度分布 88附錄F火場溫度 89附錄G高溫下鋼和混凝土的強(qiáng)度和彈性模量 90附錄I火災(zāi)作用下混凝土和鋼筋的應(yīng)力、應(yīng)變 93附錄J房屋建筑外圍護(hù)結(jié)構(gòu)抗爆炸倒塌設(shè)計(jì) 94附錄H構(gòu)件模型和構(gòu)件性能點(diǎn) 96材料本構(gòu)模型 96構(gòu)件性能點(diǎn) 108構(gòu)件損傷等級 122附錄K彈塑性時(shí)程分析推薦地震動 125本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明 145引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 146PAGEPAGE1001總則續(xù)倒塌，減少人員傷亡及經(jīng)濟(jì)損失，制定本標(biāo)準(zhǔn)。0153規(guī)定了建筑GB50010規(guī)定了混凝土結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)原則?，F(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》J32010用。本標(biāo)準(zhǔn)適用于遭遇地震、火災(zāi)以及爆炸等偶然事件時(shí)建筑結(jié)構(gòu)的抗倒塌設(shè)計(jì)。//及可抗的偶然事件，不針對幾乎不可防、不可抗的偶然事件。建筑結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)，除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定?！菊f明】建筑結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)，除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。術(shù)語和符號術(shù)語accidentalevents在建筑結(jié)構(gòu)建造階段、使用階段、加固/改造階段不一定發(fā)生，而一旦發(fā)生，可能引起建筑結(jié)構(gòu)嚴(yán)重破壞甚至倒塌的事件。accidentalaction在設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)不一定出現(xiàn)，而一旦出現(xiàn)其量值很大，且持續(xù)期很短的作用。effectofaction由作用引起的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件的反應(yīng)，如內(nèi)力、變形等。resistance結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件承受作用效應(yīng)的能力，如承載能力、彈塑性變形能力、耐火極限等。collapse式，坍塌為建筑結(jié)構(gòu)局部或整體從其原有位置向下塌落的破壞形式。progressivecollapse由初始的局部破壞，從構(gòu)件到構(gòu)件擴(kuò)展，最終導(dǎo)致一部分結(jié)構(gòu)倒塌或整個(gè)結(jié)構(gòu)倒塌。structuralintegrity(structuralrobustness)當(dāng)發(fā)生爆炸、撞擊、火災(zāi)或人為錯(cuò)誤等偶然事件時(shí)，結(jié)構(gòu)整體能保持穩(wěn)固的能力。lossofload-carryingcapacity或斷裂，連接斷裂，整體失穩(wěn)等。threat-dependentmethod連續(xù)倒塌的全過程進(jìn)行分析的方法。threat-independentmethod的方法。tieforcemethod提高結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌的能力的設(shè)計(jì)方法。alternativepathmethod或alternatepathmethod按一定規(guī)則撤去結(jié)構(gòu)體系中某部分構(gòu)件，驗(yàn)算剩余結(jié)構(gòu)的抗倒塌能力的設(shè)計(jì)方法。fireresistanceduration或完整性破壞或失去隔火作用時(shí)所經(jīng)歷的時(shí)間，單位為小時(shí)（h。fireload建筑內(nèi)可燃物的數(shù)量。shockwave空氣沖擊波的簡稱。武器爆炸的空氣中形成的具有空氣參數(shù)強(qiáng)間斷面的縱波。serviceperiod建筑結(jié)構(gòu)從交付使用到停止使用、設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期和設(shè)計(jì)使用年限三者中最長的時(shí)間段。作用和作用效應(yīng)GVk——豎向永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值；QVk——豎向可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Rd——構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；Sd——荷載（作用）組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；V——剪力；p(t)——作用在剩余結(jié)構(gòu)與被拆除構(gòu)件上端的連接節(jié)點(diǎn)的動力荷載向量時(shí)程；q——均布線荷載設(shè)計(jì)值；Δ——梁板跨中許可的最大豎向撓度；Δup——結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移；ε——應(yīng)變；θ——轉(zhuǎn)角；σ——正應(yīng)力。材料性能E——彈性模量；f——常溫下鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fc幾何參數(shù)A——截面面積；AFloor——豎向構(gòu)件從屬樓面面積；AsT——拉結(jié)鋼筋的截面面積；L——水平構(gòu)件的跨度。計(jì)算系數(shù)Ad——動力放大系數(shù)；C——結(jié)構(gòu)影響系數(shù)；s——超屈系數(shù)；ψf——樓面或屋面活荷載頻遇值系數(shù)；ψq——樓面或屋面活荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)；b，c——分別為梁機(jī)制和懸索機(jī)制彈塑性內(nèi)力修正系數(shù)；——構(gòu)件穩(wěn)定性系數(shù)。其它T——溫度；m——模板支架立桿的數(shù)量；t——時(shí)間?；疽?guī)定。和/或改造。加固、改造時(shí)與建造階段時(shí)為防倒塌設(shè)計(jì)，與使用階段抗倒塌設(shè)計(jì)差別較大。因此，本標(biāo)準(zhǔn)將加固、改造作為一個(gè)階段從使用階段中分出。小偶然事件對建筑結(jié)構(gòu)的影響，同時(shí)應(yīng)通過抗倒塌設(shè)計(jì)，使建筑結(jié)構(gòu)具有抗倒塌能力。影響建筑結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)固性的偶然作用類型可按下列形式劃分：由自然或者一般人類活動引起的危險(xiǎn)；蓄意破壞和恐怖襲擊等故意的或人為制造的危險(xiǎn)；錯(cuò)誤和疏忽；其他引起結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌的作用。【說明】本條與《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018【附錄B.1.3】一致。渲泄，隔離，控制。（件變形能力計(jì)算，采取抗倒塌措施，結(jié)構(gòu)抗倒塌計(jì)算，結(jié)構(gòu)倒塌判別等。時(shí)，宜采用災(zāi)害相關(guān)型方法，也可采用災(zāi)害無關(guān)型的方法。建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)一般規(guī)定建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)前應(yīng)分析結(jié)構(gòu)各種潛在的危險(xiǎn)源，結(jié)構(gòu)選址優(yōu)先考慮避讓。對避免或控制偶然事件的發(fā)生，或減輕偶然作用的強(qiáng)度。或與起因不相稱的一部分結(jié)構(gòu)倒塌。GB50068-2018B同的概念。結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)應(yīng)按以下原則執(zhí)行：時(shí)，應(yīng)考慮這些偶然作用的聯(lián)合影響和后續(xù)影響；災(zāi)害無關(guān)型的建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)和計(jì)算可按本章的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行；5～8章中的方法。12程進(jìn)行分析。建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)可采用概念設(shè)計(jì)、拉結(jié)構(gòu)件法、拆除構(gòu)件法和局部加強(qiáng)法。AlternatePathMethod（替換路徑法，改變傳力路徑AP法GB500103稱之為拆除構(gòu)件法。拆除構(gòu)件法首先從結(jié)構(gòu)計(jì)算模型中移4.1.5分為兩個(gè)等級。表4.1.5 抗連續(xù)倒塌設(shè)性能目標(biāo)性能目標(biāo)可接受的破壞程度目標(biāo)1不允許初始局部破壞以外的其他構(gòu)件喪失承載力，防止剩余結(jié)構(gòu)的后繼倒塌目標(biāo)270m215%140m230%面積的30%。2更符合連續(xù)倒1開展防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)。4.1.6。表4.1.6 抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)算方法的適用性結(jié)構(gòu)類型及性能目標(biāo)設(shè)計(jì)計(jì)算方法目標(biāo)1+規(guī)則結(jié)構(gòu)目標(biāo)1+不規(guī)則結(jié)構(gòu)目標(biāo)2+規(guī)則結(jié)構(gòu)目標(biāo)2+不規(guī)則結(jié)構(gòu)拆除構(gòu)件法非線性動力√√√√非線性靜力√×√×線性靜力√×√×拉結(jié)構(gòu)件法√×√×抵抗特定荷載法√√√√4.1.6線性靜力拆除構(gòu)件法，對規(guī)則結(jié)構(gòu)可通過動力放大系數(shù)（4.4.10條能力，適用于所有性能目標(biāo)和不同規(guī)則程度結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌驗(yàn)算。結(jié)構(gòu)實(shí)際情況確定?！菊f明】宏觀規(guī)定了建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌的計(jì)算模型?？惯B續(xù)倒塌設(shè)計(jì)的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載力計(jì)算時(shí)，材料強(qiáng)度可按下列規(guī)定取值：（如爆炸工況）11.25倍。2了現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010JGJ3-2010GB50010-20103.6.3連續(xù)倒塌的驗(yàn)算時(shí)，……在抗力函數(shù)的計(jì)算中，混凝土強(qiáng)度取強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fckfstk……”。JGJ3-20103.12.51.25倍，受剪承載力驗(yàn)算時(shí)可取標(biāo)準(zhǔn)值。”概念設(shè)計(jì)建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌概念設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列規(guī)定：結(jié)構(gòu)應(yīng)具有整體穩(wěn)固性；結(jié)構(gòu)應(yīng)具有承受偶然作用的能力和傳遞偶然作用的途徑；結(jié)構(gòu)關(guān)鍵受力部位應(yīng)具有較多的冗余約束及備用傳力途徑；預(yù)期可能大變形的結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)具有良好的變形能力；可能遭受爆炸作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)具有一定的反向荷載承載能力；連接的承載力應(yīng)不小于被連接構(gòu)件的承載力，連接應(yīng)具有允許構(gòu)件大變形的能力。體結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌概念設(shè)計(jì)的特殊要求。房屋建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌概念設(shè)計(jì)尚應(yīng)符合下列規(guī)定：于鋼筋屈服；框架結(jié)構(gòu)梁柱應(yīng)剛接連接；措施確保樓、屋蓋的整體性；采用無梁樓蓋時(shí)，可設(shè)置柱帽、托板，加寬柱上板帶暗梁的寬度，加大暗梁縱向鋼筋的板柱節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)應(yīng)適當(dāng)考慮彎剪組合受力的影響。4.2.1試驗(yàn)表明無梁樓蓋在沖剪后的承載和變形能力對結(jié)構(gòu)系統(tǒng)抗連續(xù)倒塌性能影響民用建筑鋼結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌概念設(shè)計(jì)尚應(yīng)符合下列規(guī)定：框架梁柱宜剛接；宜采用承載力和變形能力強(qiáng)的連接方式；應(yīng)避免構(gòu)件失效引起其他構(gòu)件失效或整體結(jié)構(gòu)失穩(wěn)；非空間輕型鋼結(jié)構(gòu)的平面外穩(wěn)定性不應(yīng)低于其平面內(nèi)穩(wěn)定性?！菊f明】調(diào)查表明，焊縫拉斷、整個(gè)構(gòu)件失穩(wěn)和整體結(jié)構(gòu)失穩(wěn)是造成鋼結(jié)構(gòu)坍塌的主要原因。鋼結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)應(yīng)重視這三個(gè)問題。鋼框架梁與柱的剛性連接應(yīng)符合下列規(guī)定：與柱的連接應(yīng)具有足夠的抵抗拉力的能力。梁端應(yīng)具有足夠的轉(zhuǎn)動能力。123大跨鋼屋蓋建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌概念設(shè)計(jì)尚應(yīng)符合下列規(guī)定：屋蓋結(jié)構(gòu)應(yīng)具有明確的內(nèi)力重分布途徑。下部支承結(jié)構(gòu)應(yīng)有較多的冗余度及備用傳力途徑。措施確保結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)固性，如：設(shè)置聯(lián)系次桁架，采用連續(xù)檁條，檁條兩端剛接。承體系。弦支穹頂結(jié)構(gòu)中，增大上層網(wǎng)殼外層環(huán)桿的剛度。對于網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，宜適當(dāng)提高與支座相連桿件及跨中弦桿的強(qiáng)度。1款針2根豎向構(gòu)件失效不應(yīng)導(dǎo)345款分別規(guī)定了幾種常見大跨鋼屋蓋建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌的概（或連系桁架剛度對鋼梁或桁架的獨(dú)（如桁架或多層網(wǎng)架（來提高結(jié)構(gòu)的整體剛度對抵抗連續(xù)倒塌是有益的。房屋建筑砌體結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌概念設(shè)計(jì)尚應(yīng)符合下列規(guī)定：應(yīng)設(shè)置鋼筋混凝土圈梁和構(gòu)造柱、芯柱，或采用約束砌體、配筋砌體。剛性方案砌體結(jié)構(gòu)的下列部位應(yīng)采用現(xiàn)澆樓、屋蓋和樓梯。易遭受撞擊影響的墻體附近；存有可爆炸物房間的樓（屋）面板和附近的樓梯。出更高的要求。對于砌體結(jié)構(gòu)易遭受撞擊、爆炸的墻體，可在墻體內(nèi)設(shè)置暗框架。暗框架梁可在各層樓—1920-30年代建造的一些高層砌柱與圈梁、構(gòu)造柱的整體性，共同抵抗偶然作用的影響。樓蓋結(jié)構(gòu)。構(gòu)件，建議采用現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)；頂層采用現(xiàn)澆樓蓋結(jié)構(gòu)是為了保證結(jié)構(gòu)的整體性。拉結(jié)構(gòu)件法建筑結(jié)構(gòu)采用拉結(jié)構(gòu)件法進(jìn)行抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)包括下列內(nèi)容：周邊水平構(gòu)件拉結(jié)（4.3.1a）設(shè)計(jì)；內(nèi)部水平構(gòu)件拉結(jié)（4.3.1b）設(shè)計(jì)；內(nèi)部水平構(gòu)件對周邊豎向構(gòu)件拉結(jié)（4.3.1c）設(shè)計(jì)；豎向構(gòu)件豎向拉結(jié)（4.3.1d）設(shè)計(jì)；（或彎矩（或彎矩配筋或鋼構(gòu)件截面計(jì)算。周水構(gòu)拉結(jié) (b)內(nèi)部平件結(jié)(c)內(nèi)水構(gòu)對邊向構(gòu)拉結(jié) (d)豎構(gòu)的向圖4.3.1構(gòu)件拉結(jié)示意圖【說明】拉結(jié)構(gòu)件法通過對結(jié)構(gòu)構(gòu)件之間的連接強(qiáng)度設(shè)計(jì)，增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)固性和備用荷載傳遞路徑的能力，提高結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌的能力。采用梁機(jī)制或懸索機(jī)制進(jìn)行水平構(gòu)件拉結(jié)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)符合下列規(guī)定：對存在懸索機(jī)制的水平構(gòu)件，應(yīng)采用懸索機(jī)制對水平構(gòu)件進(jìn)行拉結(jié)設(shè)計(jì)；對懸臂構(gòu)件等不存在懸索機(jī)制的水平構(gòu)件，還應(yīng)采用梁機(jī)制進(jìn)行補(bǔ)充設(shè)計(jì)。qqMqqMbMbLiLj

qqqqLiFTFTLj梁制連水構(gòu)） (b)懸機(jī)（續(xù)平件）失效豎向構(gòu)件失效豎向構(gòu)件(c)）4.3.2注：圖中，q為按準(zhǔn)永久組合的作用在水平構(gòu)件上的均布線荷載設(shè)計(jì)值，F(xiàn)T為水平構(gòu)件的拉結(jié)力，Mb為水平構(gòu)件的端彎矩，Li、Lj為水平構(gòu)件的跨度。采用梁機(jī)制進(jìn)行水平構(gòu)件拉結(jié)設(shè)計(jì)時(shí)，梁端截面的受彎承載力應(yīng)滿足下式要求：M≥Mbi (i=1,2,3,4) (4.3.3-1)Mbi=bqLi2 (i=1,2,3,4) (4.3.3-2)式中：M——梁端截面的受彎承載力；Mbi——按梁機(jī)制計(jì)算得到的第i梁的梁端彎矩；q——按準(zhǔn)永久組合的作用在水平構(gòu)件上的均布線荷載設(shè)計(jì)值；Li——第i根梁的跨度；b——梁機(jī)制彈塑性內(nèi)力修正系數(shù)，鋼筋混凝土構(gòu)件和鋼構(gòu)件可分別按本標(biāo)準(zhǔn)第4.3.5條和第4.3.6條的規(guī)定取值。qqqqqqL4L2L1L3

qMqMb1L2L1L3

qLqL2L3(a)四有的失效 (b)三有的失效 (c)角失效4.3.32.0內(nèi)力修正系數(shù)b。采用懸索機(jī)制進(jìn)行水平構(gòu)件拉結(jié)設(shè)計(jì)時(shí)，所需拉結(jié)力應(yīng)按下列規(guī)定確定：4.3.4所示計(jì)算簡圖計(jì)算所需的拉結(jié)力。qqqqqL4L2L1L3qFT2FT1L2L1雙懸機(jī)制 (b)單懸機(jī)圖4.3.4懸索機(jī)制拉結(jié)計(jì)算簡圖所需的拉結(jié)力可按下式計(jì)算：F F

LLqc 1 2 T1

LLq

(4.3.4)F F

c 3 4 T3 T4 4式中：FTi——水平構(gòu)件的拉結(jié)力；q——按準(zhǔn)永久組合的作用在水平構(gòu)件上的均布線荷載設(shè)計(jì)值；Li——第i根水平構(gòu)件的跨度；Δ——梁板跨中許可的最大豎向撓度，取內(nèi)力重分布區(qū)域最短向梁板跨度的1/5；c——懸索機(jī)制彈塑性拉結(jié)力修正系數(shù)，鋼筋混凝土構(gòu)件和鋼構(gòu)件可分別按本標(biāo)準(zhǔn)第4.3.6條的規(guī)定取值。當(dāng)水平構(gòu)件上作用較大的集中力時(shí)，需進(jìn)行專門分析確定拉結(jié)力。懸索機(jī)制周邊水平構(gòu)件所需的拉結(jié)力，不應(yīng)小于同方向相鄰內(nèi)部水平構(gòu)件所需的拉結(jié)力?！菊f明】采用圖4.3.4-1的模型進(jìn)行懸索機(jī)制計(jì)算，按如下分析獲得：12q作用時(shí)，曲線懸索的最大豎向位移發(fā)生在(L1+L2)/24.3.4-1a4.3.4-1bF1F2LLq1 2 8

(4.3.4-1)（和彈塑性修正系數(shù)力的影響，于是得到拉結(jié)力計(jì)算公式(4.3.4)。qΔ梁1Δ梁1梁2F2 F1Δ梁1(L梁1(L1+L1)/2初始破壞柱初始破壞柱L1L2受模型 (b)計(jì)模圖4.3.4-1懸索機(jī)制水平件拉結(jié)力計(jì)算分析型力修正系數(shù)可按下列規(guī)定取值：梁機(jī)制時(shí)，位于中部的鋼筋混凝土梁的b0.67，其他部位鋼筋混凝土梁的b可取1.0；懸索機(jī)制時(shí)，鋼筋混凝土梁的c1.0。0.674.4.10其他部位（如懸挑構(gòu)件）1.0。根據(jù)懸索機(jī)制動力效應(yīng)的理論和計(jì)4.4.10條的條文說2.02.0，因此這里的c1.0。下列規(guī)定取值：梁機(jī)制時(shí)，剛性連接的鋼框架梁的b0.67，半剛性連接和鉸接連接的鋼框架梁的b可取1.0。懸索機(jī)制時(shí)，鋼框架梁的c1.0?！菊f明】修正系數(shù)b及c的取值原因同本標(biāo)準(zhǔn)第4.3.5條。內(nèi)部水平構(gòu)件對周邊豎向構(gòu)件的拉結(jié)設(shè)計(jì)，應(yīng)符合下列規(guī)定：角柱應(yīng)在兩個(gè)方向拉結(jié)，其他位置的周邊豎向構(gòu)件應(yīng)在一個(gè)方向拉結(jié)（4.3.14.3.3條第4.3.4條2.03％（鋼筋混凝土構(gòu)件）1%（鋼構(gòu)件。提高其安全性。每一根豎向結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)從基礎(chǔ)到結(jié)構(gòu)頂部進(jìn)行豎向拉結(jié)設(shè)計(jì)，豎向拉結(jié)力可按下式計(jì)算（4.3.FT,i=2(GVk,i-1+∑ψqQVk,i-1)AFloor,i-1 (4.3.8)式中：FT,i——第i層豎向構(gòu)件的豎向拉結(jié)力；GVk,i-1——第i-1層豎向永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值；ψq——可變荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)；QVk,i-1——第i-1層豎向可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值；AFloor,i-1——該豎向構(gòu)件第i-1層從屬樓面面積。第i層i-1i-1層

第i層豎向拉結(jié)構(gòu)件第i-1層構(gòu)件破壞4.3.8破壞沿豎向傳播，本條通過對其豎向拉結(jié)進(jìn)行設(shè)計(jì)防止發(fā)生這類破壞?？蚣芙Y(jié)構(gòu)在移除單個(gè)柱子后，底層柱的豎向承載力須滿足：??=1????≥∑????=1

????????,??

(4.3.9-1)各柱附屬面積At可按如下公式確定：角柱

????=0.5???????? (4.3.9-2)主梁側(cè)邊柱

????=0.75???????? (4.3.9-3)次梁側(cè)邊柱

????=???????? (4.3.9-4)內(nèi)部柱

????=1.5???????? (4.3.9-5)式中：Nc——底層柱的豎向承載力；n——層數(shù)；Sv,i——第i層連續(xù)倒塌工況下的重力荷載效應(yīng)組合，應(yīng)按第4.4.9條規(guī)定計(jì)算；At——附屬面積；lG——主梁跨度；lB——次梁跨度。lB角柱 lG lB

主梁側(cè)邊柱lGlBllBlB次梁 主梁

內(nèi)部柱圖4.3.9 底層柱分類4.3.9-1（a）4層建筑，在底層邊柱破壞之后，由其承擔(dān)的上部四層AB4.3.9-1（b）所示。柱C柱柱C柱A柱B層層層柱載分示圖 (b)各最附面示圖4.3.9-1 底層柱荷載分配參考文獻(xiàn)：BaoY,MainJA,NohSY.Evaluationofstructuralrobustnessagainstcolumnloss:MethodologyandapplicationtoRCframebuildings.JournalofStructuralEngineering,2017,143(8):04017066.拆除構(gòu)件法采用拆除構(gòu)件法進(jìn)行建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)逐個(gè)拆除被選擇的構(gòu)件，對拆除構(gòu)件后的剩余結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗連續(xù)倒塌計(jì)算，根據(jù)剩余結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力、變形和破壞，按本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.15條或第4.4.16條的規(guī)定判別結(jié)構(gòu)是否滿足抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)要求，調(diào)整不滿足本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.15條或4.4.16條規(guī)定的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，并重新進(jìn)行抗連續(xù)倒塌計(jì)算?！菊f明】本節(jié)內(nèi)容參考美國國防部《建筑抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)》2010(DoDDesignofBuildingstoResistProgressiveCollapse2010UFC4-023-03)JGJ3-2010的規(guī)定編寫，兩者規(guī)定不同時(shí)，除個(gè)別情況外，采用JGJ3-2010的規(guī)定。采用拆除構(gòu)件法進(jìn)行構(gòu)符合抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)要求。房屋建筑可選擇下列構(gòu)件作為被拆除構(gòu)件：寸改變的樓層；拉結(jié)構(gòu)件法判別豎向拉結(jié)力不滿足要求的豎向構(gòu)件；不符合耐火極限要求的構(gòu)件；安全的構(gòu)件?！菊f明】對于房屋建筑，一般選擇框架柱作為被拆除構(gòu)件，也可選擇剪力墻作為被拆除構(gòu)件。首層角柱、周邊柱比較容易直接遭到撞擊、爆炸等偶然事件的襲擊，可作為拆除的重點(diǎn)構(gòu)件。大跨鋼屋蓋建筑結(jié)構(gòu)可選擇下列構(gòu)件作為被拆除構(gòu)件：下部支承結(jié)構(gòu)的角柱及中間柱；支座附近的桿件；,頂中靠近支座的環(huán)向索與徑向索；索穹頂中環(huán)索與靠近支座的斜索及脊索。征值屈曲分析一階模態(tài)最大響應(yīng)位置。工程經(jīng)驗(yàn)判斷需要拆除的其他結(jié)構(gòu)構(gòu)件。4.2.5節(jié)對重要性構(gòu)件進(jìn)行局部加強(qiáng)。研究結(jié)果表明，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)敏感性桿件分布與特征值屈曲分析一階模態(tài)最大響應(yīng)位置基本吻合。3非線性靜力方法和非線性動力方法。件布置比較規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可采用線性靜力分析方法。列規(guī)定：3維計(jì)算模型；采用線彈性材料；P-Δ效應(yīng)；計(jì)算。下列規(guī)定：3維計(jì)算模型；構(gòu)件力-變形關(guān)系應(yīng)考慮材料非線性；P-Δ效應(yīng)等幾何非線性影響；在拆除構(gòu)件的剩余結(jié)構(gòu)上分步施加樓面重力荷載以及水平荷載進(jìn)行結(jié)構(gòu)的力學(xué)計(jì)算，荷載由0至最終值的加載步不應(yīng)少于10步。下列規(guī)定：3維計(jì)算模型；構(gòu)件力-變形關(guān)系應(yīng)考慮材料非線性；P-Δ效應(yīng)等幾何非線性影響；結(jié)構(gòu)的阻尼模型可采用瑞雷阻尼模型，當(dāng)采用其它阻尼模型時(shí)，應(yīng)有依據(jù)；0.005s。剩余結(jié)構(gòu)荷載組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值可按下式確定：Sd=SV+SL (4.4.8)式中：Sd——剩余結(jié)構(gòu)荷載組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；SV4.4.9條和4.4.11的規(guī)定計(jì)算；SL——剩余結(jié)構(gòu)水平荷載的效應(yīng)設(shè)計(jì)值，可按本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.13條的規(guī)定計(jì)算。為重力荷載效應(yīng)與水平荷載效應(yīng)之組合。合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值可按下列規(guī)定確定：SV=SV1+SV2+SV3(4.4.9-1)SV1=Ad(SGk+ΨqSQk或γSSSk)(4.4.9-2)SV2=SGk+ΨqSQk(4.4.9-3)SV3=SGk+ΨqSQk或γSSSk(4.4.9-4)SV1的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；SV2的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；SV3——與被拆除柱的柱列不相連各跨樓面重力荷載組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；SGk——樓面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SQk——樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SSk——雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；Ψq——樓面活荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)，可取0.5；γS——雪荷載分項(xiàng)系數(shù)，輕型鋼結(jié)構(gòu)的屋蓋可取1.0，其他結(jié)構(gòu)的屋蓋可取0.2；Ad——動力放大系數(shù)，可按本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.10條的規(guī)定采用。242010UFC4-023-031.2γQ0.5JGJ3-20101.0；考慮到樓面活荷載不會滿布，樓面活0.5。Ad按下列規(guī)定采用：2.0；1.35，鋼筋混凝土-1.75

1.00.5/0.5計(jì)算，其中μ為鋼結(jié)構(gòu)或者混凝土結(jié)構(gòu)的延性系數(shù)（位移或者轉(zhuǎn)角；2.0。UFC4-023-03值建議。2.02.0。UFC4-023-032.0，得到本條規(guī)定的動力放大系數(shù)。理論研究表明，對于理想彈塑性系統(tǒng)，結(jié)構(gòu)非線性

1.00.5/0.5，在延性較小時(shí)比美國規(guī)范保守，（斷裂22參考文獻(xiàn)：LiY,LuXZ,GuanH,YeLP.ProgressivecollapseresistancedemandofRCframesundercatenarymechanism.ACIStructuralJournal,2014,111(5):1225-1234.計(jì)值可按下式計(jì)算：SV=SVS+SVD (4.4.11-1)SVS=γGSGk+γQSQk或γSSSk (4.4.11-2)式中：SVS——未拆除構(gòu)件的原結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值的效應(yīng)；SVD——拆除構(gòu)件時(shí)剩余結(jié)構(gòu)動力荷載向量設(shè)計(jì)值的效應(yīng)，動力荷載向量可按本標(biāo)準(zhǔn)第條的規(guī)定計(jì)算。效應(yīng)以及構(gòu)件瞬間失效剩余結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的動效應(yīng)。程可按下列規(guī)定確定：作用點(diǎn)為剩余結(jié)構(gòu)與被拆除構(gòu)件上端的連接節(jié)點(diǎn)；作用方向與原結(jié)構(gòu)重力荷載產(chǎn)生的被拆除構(gòu)件上端內(nèi)力設(shè)計(jì)值向量的方向相反；荷載向量時(shí)程(4.4.12)可按下式確定：p(t)pgt/t1

0t

(4.4.12)pg

t1tt2式中：p(t)——作用在剩余結(jié)構(gòu)與被拆除構(gòu)件上端的連接節(jié)點(diǎn)的動力荷載向量時(shí)程；pg——原結(jié)構(gòu)重力荷載產(chǎn)生的被拆除構(gòu)件上端結(jié)構(gòu)整體坐標(biāo)下的內(nèi)力向量；t——時(shí)間；t1——被拆除構(gòu)件的失效時(shí)間，即動力荷載向量由0增至pg的時(shí)間，不大于0.1T1，T1為剩余結(jié)構(gòu)的基本周期；t2——動力荷載向量時(shí)程作用時(shí)間，可通過試算確定。ppgt1 pg4.4.12水平荷載的效應(yīng)設(shè)計(jì)值可按下式確定：SL=ΨLSLk (4.4.13)式中：SL——水平荷載設(shè)計(jì)值的效應(yīng)；SLk——水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，水平荷載按本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.14條的規(guī)定采用；ΨL——水平荷載組合值系數(shù)，取0.2?！菊f明】施加水平荷載的目的，是檢驗(yàn)構(gòu)件失效的情況下結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定。美國國防部UFC4-023-030.2W，JGJ3-20100.2W，W為風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。2010UFC4-023-030.002∑PP活荷載之和；2010UFC4-023-03114個(gè)立面4JGJ3-20102005UFC4-023-030.2W。JGJ3-2010的規(guī)定一致。建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌計(jì)算時(shí)，作用在建筑結(jié)構(gòu)上的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。定時(shí)，應(yīng)認(rèn)為該建筑結(jié)構(gòu)符合抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)要求：Sd≤Rd (4.4.15)式中：Sd——剩余結(jié)構(gòu)構(gòu)件組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值，可按本標(biāo)準(zhǔn)第4.4.8條的規(guī)定計(jì)算；Rd——剩余結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按有關(guān)規(guī)范計(jì)算，其中材料強(qiáng)度應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第4.1.8條的規(guī)定取值。式（4.4.1，則應(yīng)重新設(shè)計(jì)該構(gòu)件，提高其承載力，并進(jìn)行抗連續(xù)倒塌計(jì)算。構(gòu)件的變形和破壞應(yīng)滿足下列要求：16級，其他構(gòu)件不超過4級。2時(shí)，當(dāng)初始局部破壞發(fā)生在結(jié)構(gòu)邊緣時(shí)，損傷等670m215%6140m230%混凝土構(gòu)件的損傷等級可按HH.3.1-2HH.3.3確定。164H“構(gòu)件模型和構(gòu)件性能點(diǎn)”確定。局部加強(qiáng)法4.5.1對于需要特別加強(qiáng)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可在其表面施加威脅荷載，進(jìn)行該構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)。規(guī)程確定。爆炸荷載可參考現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009設(shè)計(jì)規(guī)范》確定，撞擊荷載可參考現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009確定。我國現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-201080kN/m234kN/m220％進(jìn)行截面承載力設(shè)計(jì)?；炷两Y(jié)構(gòu)規(guī)定采用拉結(jié)構(gòu)件法設(shè)計(jì)時(shí)，貫通中柱的鋼筋混凝土梁的拉結(jié)鋼筋應(yīng)符合下列要求：拉結(jié)鋼筋的截面面積應(yīng)滿足下式要求：AsTFT/(1.25fyk)

(4.6.1)式中：AsT——拉結(jié)鋼筋的截面面積；FT——拉結(jié)力，可按本標(biāo)準(zhǔn)第4.3.4條的規(guī)定計(jì)算；fyk——拉結(jié)鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓（屋）可作為拉結(jié)鋼筋（4.6.1，樓板有效寬度可按本標(biāo)準(zhǔn)4.6.2條的規(guī)定確定。配置的拉結(jié)鋼筋不應(yīng)少于本標(biāo)準(zhǔn)4.6.3條規(guī)定的拉結(jié)鋼筋的構(gòu)造要求。有效樓板寬度 有效樓板寬度 有效樓板寬度 梁側(cè)樓板 (b)梁側(cè)樓圖4.6.1鋼筋混凝土梁結(jié)鋼筋布置示意圖【說明】根據(jù)承載力要求配置的水平鋼筋、符合本標(biāo)準(zhǔn)第4.6.3條規(guī)定的貫通和錨固要求時(shí)，其滿足拉結(jié)鋼筋截面面積的要求。4.6.2所列情況中的最小值取用。表4.6.2樓板有效寬度情況T形、I形截面倒L形截面肋形梁（板）獨(dú)立梁肋形梁（板）1按計(jì)算跨度l0考慮l0/3l0/3l0/62按梁（肋）凈距sn考慮b+sn—b+sn/23按翼緣高度hf考慮b12hfbb5hf注：1 中b為腹板度；3加腋的TILh不小于h且加腋的長度b3hh f h h時(shí)，其翼緣計(jì)算寬度可按表中情況3的規(guī)定分別增加2bh(T形、I形截面)和bh(倒L形截面)；寬度b?！菊f明】本條規(guī)定與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010的規(guī)定一致?？惯B續(xù)倒塌設(shè)計(jì)的房屋建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其拉結(jié)鋼筋的構(gòu)造措施應(yīng)符合下列規(guī)定：41/6支座負(fù)彎矩鋼1/44根連續(xù)貫通的拉結(jié)鋼筋，1/101/6跨中正彎矩鋼筋面積的較大者。135度。標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010關(guān)于受拉鋼筋基本錨固長度的規(guī)定。樓板內(nèi)宜適當(dāng)配置貫通的拉結(jié)鋼筋。1/24.6.3所示。普通鋼筋普通鋼筋梁內(nèi)拉結(jié)鋼筋布置在1/2梁高位置圖4.6.3 梁內(nèi)拉結(jié)鋼筋置【說明】本條規(guī)定參考了國外相關(guān)規(guī)范及我國工程實(shí)際應(yīng)用的構(gòu)造規(guī)定。A承載力的提升。考慮框架中填充墻對結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌貢獻(xiàn)時(shí)，應(yīng)符合下列規(guī)定：能提供可靠豎向抗力的墻體，可考慮其抗連續(xù)倒塌貢獻(xiàn)。懸鏈線階段不宜考慮填充墻貢獻(xiàn)。FwθHH'dFwθHH'dLL'圖4.6.5 填充墻單根等斜壓桿計(jì)算模型每一斜壓桿的承載力分量V可按照下式計(jì)算：V1RcosR22tLftcos

(4.6.5-1)(4.6.5-2)式中：R——填充墻對角斜壓桿承載力；1——折減系數(shù)，可取0.8；ftt——填充墻厚度；L——ft可以按照下式計(jì)算：f——砌體抗壓強(qiáng)度；2——0.65

ft=0.252

(4.6.5-3)ffB500032013.fRopen可按下式確定：??open=0.55??

?50(????)??

???0.45(??

1.12??)??

+0.45, ????≤0.5?? (4.6.5-4)式中：A0——為單片墻體的開洞面積；A——單片墻體的面積。開洞填充墻情況采用折減的方式?，F(xiàn)澆混凝土樓板的抗連續(xù)倒塌貢獻(xiàn)，可按以下方式確定：現(xiàn)澆板對梁的加強(qiáng)作用可按“T”形梁或倒“L”形梁考慮，樓板有效寬度可按本標(biāo)準(zhǔn)4.6.2條的規(guī)定確定。4.6.6中荷載作用下的承載力可按照下式計(jì)算：拆除邊柱的情況下：

PRtm

Rtm

(4.6.6-1)拆除中柱的情況下：

us sACK sBDKPRtm

(4.6.6-2)、式中：Pus、

us sGHK sHIK sIJK sGJKRtmsACKR

tmsBDK

、tm、

、tm、

、tm、

、tm、

——板各區(qū)域承載力。R、tmR、

tmsBDK

tmsGHK

tmsHIK

tmsIJK

tmsGJK

可以按照下式計(jì)算：、、、、?????? =、、、、

(4.6.6-3)????????

??1

??1√??2+??2??1?????? =???? ??

(4.6.6-4)????????

??2

??2√??2+??2??2?????? =(????

+??

)

(4.6.6-5)????????

??1??1

??2??2

??1√??2+??2??1?????? =(????

+??

)

(4.6.6-6)????????

??2??1

??4??2

??2√??2+??2??2??????=(????

+??

)

(4.6.6-7)????????

??3??1

??4??2

??2√??2+??2??2?????? =(????

+??

)

(4.6.6-8)????????

??1??1

??3??2

??1√??2+??2??1式中：Fxi、Fyi——第i塊板沿X軸、Y軸的單位板寬的鋼筋屈服承載力；lxi、lyi——第i塊板沿X軸、Y軸的邊長；ly——所研究區(qū)域板沿Y軸的總長度；v——K點(diǎn)的豎向位移，可取內(nèi)力重分布區(qū)域最短向板跨度的1/5。Fxi、Fyi可以按照下式計(jì)算：Fxi=fs,yAs,yi

(4.6.6-9)Fyi=fs,yAs,xi

(4.6.6-10)式中：fs,y——板鋼筋受拉屈服強(qiáng)度；As,xi、As,yi——沿X軸、Y軸單位長度板受拉鋼筋面積。Fx1

A Ix1Fx1R1tmsR1θK

Ix22

BX正彎矩屈服線IyC Y K'拆除邊柱

負(fù)彎矩屈服線GHX1RGHX1Rtm2sIy1Fy1Kθ 正彎矩屈服線Fy234負(fù)彎矩屈服線K'Iy2JIx1Ix2IY拆除中柱圖4.6.6 板拉膜機(jī)制計(jì)模型裝配式混凝土節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造要求如下：JGJ1-2014《預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土裝配整體式框架結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ224-2010《鋼筋機(jī)械連接技術(shù)規(guī)程》JGJ107-2016相關(guān)規(guī)定。90U鍵槽的連接形式可以按照現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)形式進(jìn)行抗連續(xù)倒塌計(jì)算。構(gòu)件的軸拉承載力。應(yīng)力鋼筋傳遞產(chǎn)生的水平剪力。預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)要求如下：0.7倍極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。在拆除角柱工況下，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)可參照普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（4.3.3節(jié)。（邊柱去除（中柱去除布置時(shí)，對于每一個(gè)兩跨連續(xù)梁，預(yù)應(yīng)力筋在失效柱處豎向抗力的大小可按照下式計(jì)算：P=22EA

l22l1 n

Asin

(4.6.8)p pp T

conp式中：Pp——預(yù)應(yīng)力筋在失效柱處的豎向抗力；Ep——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量；ln——梁的凈跨；——變形修正系數(shù)，可取1000/ln；Ap——預(yù)應(yīng)力筋截面面積；con——張拉控制應(yīng)力；LT——預(yù)應(yīng)力筋總長；——梁軸線與水平方向夾角；——中柱豎向位移。鋼結(jié)構(gòu)及組合結(jié)構(gòu)規(guī)定采用拉結(jié)構(gòu)件法設(shè)計(jì)時(shí)，鋼框架梁的拉彎強(qiáng)度應(yīng)符合下式要求：F ATd1b sfy

(4.7.1)式中：FT——按本標(biāo)準(zhǔn)第4.3.4條確定的鋼框架梁所需的拉結(jié)力，角部梁取FT為0；AnL——鋼框架梁的跨度；Wnx——鋼框架梁繞強(qiáng)軸彎曲的凈截面模量；γx——鋼框架梁與繞強(qiáng)軸彎曲的截面模量相應(yīng)的截面塑性發(fā)展系數(shù)；fy——鋼材屈服強(qiáng)度；s——超屈系數(shù)，可取1.2；Ad1——不考慮非線性影響的動力放大系數(shù)，取2.0；b——梁機(jī)制構(gòu)件彈塑性內(nèi)力修正系數(shù)，可按本標(biāo)準(zhǔn)第4.3.6條的規(guī)定取值?！菊f明】對于鋼框架的內(nèi)部梁及邊梁（不包括角部的梁2LM=Ad1βbqL2/2（4.3.12）FTLM=Ad1βbqL2/2。鋼框架柱豎向拉結(jié)設(shè)計(jì)時(shí)，其軸心受拉強(qiáng)度應(yīng)符合下式規(guī)定：syFTfAnsy

(4.7.2)式中：FT——按本標(biāo)準(zhǔn)第4.3.8條確定的鋼框架柱所需的豎向拉結(jié)力；An——鋼框架柱有效截面面積；s——超屈系數(shù)，可取1.2。受拉構(gòu)件校核框架柱的強(qiáng)度。Sv1

(4.7.3)式中：ω——由抗彎機(jī)制計(jì)算得到的單位面積樓板上的豎向承載力，可按照第4.7.4條規(guī)定采用；Sv1——連續(xù)倒塌工況下的單層樓板重力荷載效應(yīng)組合，應(yīng)按第4.4.9條規(guī)定計(jì)算。（4.7.4）ω可按下列公式確定：MyM'yM'yMyMx M'MyM'yM'yMyMx M'xM'x MxyM'yly正塑性鉸線負(fù)塑性鉸線 M'ylylyly

lyly負(fù)塑性鉸線 x M'ylylyM'x Mx

Mx

M'xlx lx lx lx lx四有的失效 (b)三有的失效 (c)角失圖4.7.4 樓板塑性鉸線展模式四面有梁的柱失效′ ′ ′ ′??=

3(??????????+??????????+0.5????+0.5????)????2???? ??

3(??????????+??????????+0.5????+0.5????) (4.7.4-1)????????2??三面有梁的柱失效′ ′ ′ ′??=

3(??????????+??????????+????+????)????2???? ??

3(??????????+??????????+0.5????) (4.7.4-2)????????2??角柱失效′ ′ ′ ′??=

6(??????????+????)????2???? ??

6(??????????+????) (4.7.4-3)????????2??式中：lx——xly——y方向梁跨度；msx——垂直于x方向的單位寬度組合樓板的正彎矩設(shè)計(jì)值；m′sx——垂直于x方向的單位寬度組合樓板的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值；msy——垂直于y方向的單位寬度組合樓板的正彎矩設(shè)計(jì)值；m′sy——垂直于y方向的單位寬度組合樓板的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值；Mx——x方向梁的正彎矩設(shè)計(jì)值；M′x——x方向梁的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值；My——y方向梁的正彎矩設(shè)計(jì)值；M′y——y方向梁的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值；msx，m′sx，msy，m′sy應(yīng)按照CECS273-2010計(jì)算。當(dāng)（垂直與壓型鋼板肋正負(fù)彎矩。Mx，M′x，My，M′y應(yīng)按照GB50017-2017計(jì)算。（文獻(xiàn)4.7.4計(jì)算得到的抗連續(xù)倒塌承載力與對應(yīng)試驗(yàn)得到的極限承載力之比均落在[0.58,0.76]4.7.4（文獻(xiàn)[6,7]）綜上，采用抗彎機(jī)制計(jì)算組合樓蓋系統(tǒng)的抗連續(xù)倒塌承載力是比較合理的選擇。參考文獻(xiàn)：B,KH.Behaviorofcompositebeam-columnjointsinamiddle-column-removalscenario:experimentaltests.JournalofStructuralEngineering,2013,140(2):04013045.J,SunX,etal.Slabeffectofcompositesubassembliesunderacolumnremovalscenario.JournalofConstructionalSteelResearch,2017,129:141-155.J,LehmanD,etal.Effectsofdifferentsteel-concretecompositeslabsonrigidsteelbeam-columnconnectionunderacolumnremovalscenario.JournalofConstructionalSteelResearch,2019,153:55-70.JohnsonES,MeissnerJE,FahnestockLA.Experimentalbehaviorofahalf-scalesteelconcretecompositefloorsystemsubjectedtocolumnremovalscenarios.JournalofStructuralEngineering,2015,142(2):04015133.HadjioannouM,DonahueS,WilliamsonEB,etal.Large-scaleexperimentaltestsofcompositesteelfloorsystemssubjectedtocolumnlossscenarios.JournalofStructuralEngineering,2017,144(2):04017184.FuQN,KH,ZhouXH,etal.Three-dimensionalcompositefloorsystemsundercolumn-removalscenarios[J].JournalofStructuralEngineering,2018,144(10):04018196.J,Baoetal.Full-scaletestofasteelmoment-resistingframewithcompositefloorunderapenultimateedgecolumnremovalscenario.JournalofConstructionalSteelResearch,2019,162:105717.對于需要布置支撐的鋼框架結(jié)構(gòu)，宜在角柱相鄰跨內(nèi)布置支撐（4.7.5支撐布置支撐圖4.7.5支撐布置位置布置支撐力。參考文獻(xiàn)：MainJA,LiuJ.Robustnessofprototypesteelframebuildingsagainstcolumnloss:Assessmentandcomparisons[C]//StructuresCongress2013:BridgingYourPassionwithYourProfession.2013:43-54.梁柱剛接節(jié)點(diǎn)構(gòu)造宜符合下列規(guī)定：梁柱剛接連接宜選用全螺栓連接或栓焊連接，不宜選用全焊連接。全螺栓連接和栓焊連接的腹板螺栓宜沿梁高分散布置，不宜集中布置在梁腹板中心位置。沿高散置 (b)在腹中位集布圖4.7.6 腹板螺栓布置式【說明】文獻(xiàn)[1]的試驗(yàn)結(jié)果表明，栓焊混合連接（梁翼緣焊接，梁腹板螺栓連接）節(jié)點(diǎn)在翼[2-4]完整性，使得梁柱節(jié)點(diǎn)的后期懸索機(jī)制得到更充分的發(fā)展。依據(jù)文獻(xiàn)[5]4.7.6分散布置更利于后期梁截面發(fā)展更多的軸向拉力，從而提高梁柱節(jié)點(diǎn)后期強(qiáng)度儲備。參考文獻(xiàn)：王偉,李玲,陳以一,等.圓鋼管柱-H形梁外環(huán)板式節(jié)點(diǎn)抗連續(xù)性倒塌性能試驗(yàn)研究.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2014,35(726-33.QinX,Chenetal.Experimentalstudyofthroughdiaphragmconnectiontypesunderacolumnremovalscenario.JournalofConstructionalSteelResearch,2015,293-304.QinX,Chenetal.Aspecialreinforcingtechniquetoimproveresistanceofbeam-to-tubularcolumnconnectionsforprogressivecollapseprevention.EngineeringStructures,2016,117:26-39.王偉,秦希.提升抗連續(xù)倒塌能力的鋼框架梁柱剛性節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)理念與方法.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2016,37(6123-130.王偉,李玲,陳以一.方鋼管柱-H.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2014,35(492-99.對于需要考慮抗連續(xù)倒塌性能的梁柱剛接節(jié)點(diǎn)，可按圖4.7.7所示的四種節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)：上隔板上蓋板上翼緣上隔板上蓋板上翼緣下隔板下蓋板下翼緣

下蓋板

下翼緣改型螺連節(jié)點(diǎn) (b)下緣型節(jié)點(diǎn)(c)鋼線進(jìn)節(jié)點(diǎn) (d)骨節(jié)點(diǎn)圖4.7.7 梁柱剛接節(jié)點(diǎn)連續(xù)倒塌性能提升案處下隔板、下蓋板和梁下翼緣截面應(yīng)與未開孔處梁翼緣等強(qiáng)設(shè)計(jì)；且應(yīng)符合下列規(guī)定：Fnmbtf

(4.7.7-1)v b b bbFtiFc

(4.7.7-2)N Nbti cftbftc

(4.7.7-3) d(nbi1)d0f t0bd2 b

(4.7.7-4)fv 4 fc

dtv—螺栓抗剪承載力（k；nb—梁下翼緣或下隔板連接的螺栓排數(shù)；—梁下翼緣或下隔板連接的螺栓列數(shù)；bb—梁下翼緣最小寬度（mm）；tb—梁下翼緣厚度（mm）；tii（k2…，nn，…2，1，1，2…，n排；Nti—各板件在第i排螺栓孔位置的受拉承載力設(shè)計(jì)值；c—各排螺栓孔壁局部承受的壓力（kcNb—各排螺栓孔壁局部承壓承載力設(shè)計(jì)值（kcbi—第i排螺栓孔位置最小截面寬度（mm）；cfb—螺栓承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Pcvfb—同型號承壓型高強(qiáng)螺栓抗剪強(qiáng)度（Pvt—不同受力方向中一個(gè)受力方向承壓構(gòu)件厚度的較小值（mm）；t0—板件厚度（mm）；d—螺栓直徑（mm）；d0—螺栓孔直徑（mm）。梁柱連接采用下翼緣增強(qiáng)型栓焊節(jié)點(diǎn)時(shí)，梁下翼緣宜采用普通螺栓或不施加預(yù)緊力的高強(qiáng)螺栓連接；開螺栓孔處下隔板、下蓋板和梁下翼緣截面應(yīng)與未開孔處梁翼緣等強(qiáng)設(shè)計(jì)；梁下翼緣與下隔板應(yīng)對接焊接；下蓋板上的螺栓孔宜采用沿梁軸向的長圓孔，且長圓孔的長度宜為螺栓直徑的兩倍；應(yīng)符合本規(guī)范公式（4.774，且應(yīng)符合下列要求：bbdm

(4.7.7-5)i b 0 bls3倍；鋼絞線內(nèi)可不預(yù)先張拉預(yù)應(yīng)力，但應(yīng)保證鋼絞線張緊；柱壁鋼絞線孔直徑宜較鋼絞2~4mm。梁柱連接采用骨形節(jié)點(diǎn)時(shí)，應(yīng)按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017設(shè)計(jì)。【說明】圖4.7.7給出了四種提升梁柱節(jié)點(diǎn)抗連續(xù)倒塌性能的方案，可供設(shè)計(jì)者參考。其中：改進(jìn)型全螺栓連接提高抗連續(xù)倒塌性能的關(guān)鍵是使下翼緣連接位置螺栓孔壁局部承壓塑性（文獻(xiàn)（4.7.7-1）保證各排螺栓孔位置所受拉力與其受拉承載力設(shè)計(jì)值的比值小于各排螺栓孔壁所受壓力與各（4.7.7-4）孔壁局部承壓承載力。的傳力截面在大變形下保持更高的完整性，使得梁柱節(jié)點(diǎn)的后期懸索機(jī)制得到更充分的發(fā)展（文獻(xiàn)受螺栓孔削弱的截面寬度，使下翼緣斷裂發(fā)生在焊縫附近。翼緣削弱型和翼緣增強(qiáng)型是通過增強(qiáng)梁柱節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動能力來提升梁柱節(jié)點(diǎn)大變形時(shí)的拉結(jié)力。形時(shí)的拉結(jié)力。參考文獻(xiàn)：QinX,W,ChenY,etal.Experimentalstudyofthroughdiaphragmconnectiontypesunderacolumnremovalscenario.JournalofConstructionalSteelResearch,2015,112(9):293-304.QinX,Chenetal.Aspecialreinforcingtechniquetoimproveresistanceofbeam-to-tubularcolumnconnectionsforprogressivecollapseprevention.EngineeringStructures,2016,117:26-39.王偉,秦希.提升抗連續(xù)倒塌能力的鋼框架梁柱剛性節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)理念與方法.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2016,37(6123-130.XiQin,Chen.DetailsofH-beam-to-RHScolumnjointswiththroughdiaphragmforprogressivecollapseprevention.AdvancesinStructuralEngineering,2015,18(10):1723-1736.采用組合樓板的鋼框架結(jié)構(gòu)宜滿足下列構(gòu)造要求：組合梁宜采用完全抗剪連接組合梁。組合樓板配筋宜通長布置；在組合樓板配筋斷開處，其搭接長度應(yīng)滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010的規(guī)定。4.7.9所示，壓型鋼板在中間梁處宜保持連續(xù)。壓鋼不續(xù) (b)壓鋼連圖4.7.8 壓型鋼板在中梁處的布置4.7.8中的”中間梁”代表垂直于壓型鋼板強(qiáng)邊方向的內(nèi)部梁（4.7.8-1所示），此命名方式與《組合樓板設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》CECS273-2010一致。內(nèi)部梁壓型鋼板強(qiáng)邊方向圖4.7.8-1 內(nèi)部梁示意圖端板反向槽鋼頂部角鋼底部角鋼腹板雙角鋼計(jì)為半剛性連接時(shí)，應(yīng)使用外伸端板。端板反向槽鋼頂部角鋼底部角鋼腹板雙角鋼反槽鋼端螺接節(jié)點(diǎn) (b)頂腹角螺連節(jié)圖4.7.9梁柱半剛性節(jié)推薦節(jié)點(diǎn)形式翼緣寬度、槽鋼截面腹板高度、端板是否外伸等多種因素均對反向槽鋼連接的彎矩-的腹板高度可以提高連接的轉(zhuǎn)動剛度，但會降低連接的轉(zhuǎn)動能力。在反向槽鋼翼緣/腹板交界出的阻力。由于熱軋槽鋼的腹板厚度小于翼緣厚度，因此可以考慮將方形/矩形截面鋼管切開度的劃分方法。有明顯影響?？臻g結(jié)構(gòu)規(guī)定于結(jié)構(gòu)的倒塌臨界荷載、倒塌臨界位移、應(yīng)變能變化等指標(biāo)，判斷結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌性能。大跨空間結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌的結(jié)構(gòu)計(jì)算模型及計(jì)算除應(yīng)符合本章4.4.5~4.4.7條外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：結(jié)構(gòu)計(jì)算模型應(yīng)包括鋼屋蓋結(jié)構(gòu)和下部支承結(jié)構(gòu)；張弦梁結(jié)構(gòu)、弦支穹頂結(jié)構(gòu)等索結(jié)構(gòu)應(yīng)應(yīng)計(jì)入大變形。析方法可以獲得更合理的結(jié)果。大跨空間結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌的判別標(biāo)準(zhǔn)，可按屋蓋結(jié)構(gòu)超過倒塌臨界位移的節(jié)點(diǎn)所包圍的面30%4.8.3確定。4.8.3結(jié)構(gòu)類型彈塑性臨界位移與短向跨度比值格構(gòu)式拱結(jié)構(gòu)1/150立體桁架結(jié)構(gòu)1/60單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)1/150網(wǎng)架結(jié)構(gòu)對稱式倒塌破壞1/120非對稱式倒塌破壞1/100JGJ7L/250L/4004.4.16條積一致?？刹捎孟铝写胧嵘臻g結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌能力。如：將主肋位置改為雙層結(jié)構(gòu)，對網(wǎng)殼頂部、網(wǎng)格過渡區(qū)域及支座附近桿件進(jìn)行加強(qiáng)等。對網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中跨中上弦桿及支座附近腹桿進(jìn)行加強(qiáng)。對立體桁架結(jié)構(gòu)，可設(shè)置側(cè)向交叉支撐并對支座附近腹桿進(jìn)行加強(qiáng)。對格構(gòu)式拱結(jié)構(gòu)中的弦桿和腹桿進(jìn)行加強(qiáng)，如：跨中上弦桿，桁架梁1/4跨度處的斜腹桿及桁架柱斜腹桿等。建筑結(jié)構(gòu)抗地震倒塌設(shè)計(jì)一般規(guī)定塌設(shè)計(jì)?！?.1.1】抗震設(shè)防的建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)，并建議采用下列設(shè)計(jì)原則：避開發(fā)震主斷裂帶；避開地質(zhì)災(zāi)害影響區(qū)域；采取有效的抗震、隔震措施；采用消能減震裝置；減小結(jié)構(gòu)自重及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重量。【5.1.2】抗震設(shè)防的建筑結(jié)構(gòu)在地震作用下其結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)有合理的屈服次序?！?.1.3】的屈服消能機(jī)制。【5.1.4】地震作用5.2.1確定0.05s0.1s。表5.2.1時(shí)程分析所用地震加速度時(shí)程的最大值（cm/s2）地震影響6度7度8度9度罕遇地震125220（310）400（510）620極罕遇地震160320（460）600（840）1080注：括號內(nèi)數(shù)值分別用于設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)?！?.2.1】第五代區(qū)劃圖提出了極罕遇地震的概念，為符合新一代區(qū)劃圖要求，本標(biāo)準(zhǔn)提供極罕遇地震的計(jì)算方法，與《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》取值一致。采用彈塑性時(shí)程分析時(shí)，地震動輸入應(yīng)符合下列規(guī)定：32/37組加速度時(shí)程曲線；在統(tǒng)計(jì)意義上相符；5倍；必要時(shí)應(yīng)考慮近場效應(yīng)，可參考5.2.3條確定；實(shí)際強(qiáng)震記錄宜從K中選取?！?.2.2K7以PEERVs300.1g12.5cm/s，由0.1s～1.0s1.0s～3.0s3.0s～6.0s2組。10km以內(nèi)的結(jié)構(gòu)，抗震彈塑性分析時(shí)應(yīng)計(jì)入近斷層效應(yīng)的影響。1.50.75s，罕遇地震和極0.80s?！?.2.3（GB10km1.5（GB1.5采用彈塑性分析進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí)，地震動輸入應(yīng)符合以下規(guī)定：一般情況下，宜采用雙向或三向地震動輸入；8820米的大跨度結(jié)構(gòu)或懸臂長度超過4米時(shí)，以及9度時(shí)的高層建筑，應(yīng)計(jì)算豎向地震作用；當(dāng)采用多向地震動輸入時(shí)，各方向地震加速度峰值比例可按水平主方向:水平次方向:豎向=1:0.85:0.65進(jìn)行調(diào)整。地震波調(diào)幅原則應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)范要求。【5.2.420組符合建筑場地12.5cm／s2組；當(dāng)采用多向輸入時(shí)，各方向地震動輸入比例宜采用原始記錄的比例關(guān)系?！?.2.5抗地震倒塌計(jì)算建筑結(jié)構(gòu)抗地震倒塌計(jì)算，可采用靜力彈塑性分析法(B)、等效線性化法(彈塑性時(shí)程分析法和基于增量動力分析方法的倒塌易損性分析法（參見【5.3.2】本條為對抗地震倒塌計(jì)算的建筑結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型要求。非結(jié)構(gòu)構(gòu)件對于結(jié)構(gòu)地震倒塌有影響，但目前尚無合理可用的計(jì)算模型及計(jì)算參數(shù)。計(jì)算地震作用時(shí)，建筑的重力荷載代表值應(yīng)符合相關(guān)規(guī)范要求?！?.3.3】本條規(guī)定與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011的規(guī)定一致。建筑結(jié)構(gòu)抗地震倒塌計(jì)算時(shí)，材料強(qiáng)度宜取標(biāo)準(zhǔn)值，有依據(jù)時(shí)，可取平均值?！?.3.4】本條規(guī)定了建筑結(jié)構(gòu)抗地震倒塌計(jì)算時(shí)的材料強(qiáng)度取值。倒塌分析所用阻尼比應(yīng)符合下列規(guī)定：結(jié)構(gòu)的阻尼模型可采用瑞雷阻尼模型。當(dāng)采用其它阻尼模型時(shí)，應(yīng)有依據(jù)；5%；【5.3.5】小震下彈性不同阻尼模型結(jié)果對比分析驗(yàn)證其合理性。阻尼模型的選取，隔震結(jié)構(gòu)和消能減震結(jié)構(gòu)阻尼比參考相關(guān)國標(biāo)的規(guī)定。當(dāng)樓梯、填充墻或其它非結(jié)構(gòu)構(gòu)件會顯著影響結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)時(shí)，應(yīng)考慮其不利影響?！?.3.6】特別是對于框架和框剪結(jié)構(gòu)，當(dāng)樓梯、填充墻或其它非結(jié)構(gòu)構(gòu)件會顯著影響結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)時(shí)，應(yīng)考慮其不利影響。計(jì)算模型應(yīng)符合下列要求：件可采用線彈性模型，但應(yīng)該檢查計(jì)算結(jié)果是否滿足預(yù)期假定。H1.1、H1.2、H1.3條5.3.7-2確定。塑性鉸位置5.3.7-15.3.7-2H2.2H2.5條取值。MMPBMMPBMAyMuCMr DKKK11

P

u r 圖5.3.7-1 設(shè)置集中塑鉸的鋼筋混凝土梁元架線圖5.3.7-2鋼框架構(gòu)件及梁柱連接單元骨架線剪力墻構(gòu)件宜采用分層殼單元，規(guī)則墻體也可采用墻單元（纖維單元。55的混凝土連梁和單元骨架線參數(shù)可參考附錄H2.4條確定。屈曲約束支撐可采用桁架桿單元或非線性彈簧單元，可采用雙線性力-位移關(guān)系模型；粘滯阻尼器可采用彈簧-阻尼元件串聯(lián)單元；軟鋼阻尼器和隔震支座可采用非線性彈簧單元。減/隔震結(jié)構(gòu)中消能減震構(gòu)件彈塑性模型應(yīng)有相應(yīng)依據(jù)。樓板宜采用彈塑性樓板模型?！?.3.7】設(shè)置集中塑性鉸的鋼筋混凝土梁單元的卸載剛度參數(shù)k應(yīng)根據(jù)骨架線實(shí)際情況選取，無充足依據(jù)時(shí)可按建議值0.4選取。地震倒塌判別滿足以下條件時(shí)，應(yīng)認(rèn)為其在設(shè)定地震作用下不發(fā)生倒塌：罕遇地震下防倒塌變形驗(yàn)算及構(gòu)件損傷等級滿足現(xiàn)行規(guī)范要求；極罕遇地震下6級。結(jié)構(gòu)豎向變形量不影響結(jié)構(gòu)安全使用鋼筋混凝土構(gòu)件的損傷等級可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄H3.1條和H3.2條規(guī)定確定，鋼構(gòu)件的損傷等級可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄H3.3條和H3.4條的規(guī)定確定。【5.4.1】本條規(guī)定了地震影響下建筑結(jié)構(gòu)不發(fā)生倒塌的條件。5.4.2率，可認(rèn)為其滿足地震抗倒塌要求。表5.4.2 結(jié)構(gòu)可接受最地震倒塌概率(％)地震影響丙類建筑乙類建筑罕遇地震51極罕遇地震105注：倒塌概率可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄D的方法計(jì)算?！?.4.25.4.295.42（A5.2.1確定：4800。57.5414.5%114.5%29%。5.4.2建筑結(jié)構(gòu)抗地震倒塌時(shí)程分析出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，可認(rèn)為其在地震作用下發(fā)生倒塌：呈發(fā)散趨勢；0.045；結(jié)構(gòu)豎向變形量影響結(jié)構(gòu)安全使用空間或沖擊到下部樓層構(gòu)件?！?.4.312TBIBuildingsInitiative)指南GuidelinesforPerformance-BasedSeismicDesignofBuildings6.7小節(jié)UnacceptableResponse3鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗地震倒塌措施不宜小于相鄰下一層層間受剪承載力較多?！?.5.1GB50011-201025JGJ3的樓梯間結(jié)構(gòu)構(gòu)件?！?.5.20.75級的框架結(jié)構(gòu)底層柱，其縱向鋼筋的最小總配筋率宜較現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500110.02。【5.5.3】研究表明，二、三、四級的框架結(jié)構(gòu)的抗震能力低于一級框架結(jié)構(gòu)的抗震能力，宜適當(dāng)提高二、三、四級框架結(jié)構(gòu)底層柱的承載能力和彈塑性變形能力?？蚣芙Y(jié)構(gòu)底層柱箍筋加密區(qū)范圍包括：底層柱上端，底層柱剛性地面上、下各500mm，底層柱柱根以上1/3柱凈高，二級框架角柱的全高。置，不應(yīng)造成結(jié)構(gòu)平面不規(guī)則和豎向不規(guī)則?！?.5.4】設(shè)置少量剪力墻、防屈曲支撐或鋼支撐的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，可稱為少墻框架結(jié)構(gòu)或少支撐框架結(jié)構(gòu)。鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的剛度小、抗震防線單一，通過設(shè)置剪力墻或支撐，提高結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度和樓層受剪承載力，控制結(jié)構(gòu)的側(cè)向變形，使結(jié)構(gòu)具有多道抗震防線，從而提高結(jié)構(gòu)的抗地震倒塌能力。鋼支撐時(shí)，框架構(gòu)件截面組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值可按有支撐的結(jié)構(gòu)確定?！?.5.5少墻框架結(jié)構(gòu)應(yīng)符合下列規(guī)定：5030％；可結(jié)合樓、電梯間或管井設(shè)置剪力墻；可與柱相連接，成為柱的翼墻；先于框架梁、柱屈服。少墻框架結(jié)構(gòu)的剪力墻宜符合下列規(guī)定：180mm；1200mm，當(dāng)截面較長時(shí)，可設(shè)置豎縫形成帶豎縫墻；根據(jù)組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值配置剪力墻的豎向鋼筋和橫向鋼筋；當(dāng)組合的剪力設(shè)計(jì)值大于現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011規(guī)定的剪壓比限值對應(yīng)的剪力設(shè)計(jì)值時(shí)，可按GB50011規(guī)定的剪壓比限值對應(yīng)的剪力設(shè)計(jì)值配置橫向鋼筋；2004根直徑不小于14mm的豎向鋼筋以及直徑不小于8mm、間距不大于150mm的箍筋?！?.5.6、5.5.7】條文規(guī)定了少墻框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)概念以及少墻框架結(jié)構(gòu)中剪力墻的設(shè)計(jì)要求。設(shè)置鋼支撐的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)宜符合下列規(guī)定：可采用交叉鋼支撐、人字鋼支撐、V字鋼支撐形式，支撐宜采用屈曲約束支撐；235/fy235/fy普通鋼支撐桿件寬厚比或徑厚比分別不宜大于235/fy235/fy；如設(shè)置屈曲約束支撐，其樓層彈性側(cè)向剛度增量不限；在規(guī)定的水平力作用下，如設(shè)置普通鋼支撐，結(jié)構(gòu)底截面鋼支撐框架所承擔(dān)的地震傾5030屈曲約束支撐，上述限值可不考慮；先于框架梁、柱屈服。【5.5.83鄰非預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的連接構(gòu)件設(shè)計(jì)應(yīng)考慮剛度突變影響?！?.5.9】建筑結(jié)構(gòu)中，局部大跨、大懸臂、承受局部重載或局部抗裂度要求高的部分采用了預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)，稱為局部預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)。砌體結(jié)構(gòu)抗地震倒塌措施砌體房屋建筑樓層承重墻體的面積宜符合下列規(guī)定：橫墻承重體系的每層橫墻截面積、縱墻承重體系的每層縱墻截面積，與該層及以上各樓層建筑面積之和的比值，7891.21.72.01.2％、1.7％、2.0％；縱橫墻混合承重體系的每層縱墻和橫墻截面積之和與該層及以上各樓層建筑面積之和的比值，7、8、9度時(shí)分別不宜低于1.2％、1.7％、2.0％。5.6.2規(guī)定的抗震橫墻最大間距。表5.6.2 多層砌體房屋震橫墻最大間距(m)房屋層數(shù)最大間距31341159.5681.5。層抗震能力系數(shù)可按下式計(jì)算：VdEV式中：γ——層抗震能力系數(shù)；VdE——層間全部橫向或縱向墻體抗震受剪承載力之和，每片墻體的抗震受剪承載力可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011的規(guī)定計(jì)算；V——層剪力設(shè)計(jì)值?！?.6.3GB7.2.75.6.4的規(guī)定設(shè)置鋼筋混凝土構(gòu)造柱。表5.6.4 多層磚砌體房構(gòu)造柱設(shè)置要求層抗震能力系數(shù)設(shè)置部位間距不大于12m；>3.0樓梯、電梯間四角，樓梯斜梯段上下對應(yīng)的墻體處；單元橫墻與外縱墻交接處；樓梯間對應(yīng)的另一側(cè)內(nèi)橫墻與外外墻四角和對應(yīng)轉(zhuǎn)角；縱墻交接處2.0~3.0錯(cuò)層部位橫墻與外縱墻交接處；大房間內(nèi)外交接處；（軸線山墻與內(nèi)縱墻交接處<2.0較大洞口兩側(cè)內(nèi)墻（軸線）與外墻交接處；內(nèi)墻的局部較小墻垛處；內(nèi)縱墻與橫墻（軸線）交接處【5.6.4】磚砌體房屋設(shè)置鋼筋混凝土構(gòu)造柱，是抗地震倒塌的有效措施。多層磚砌體房屋應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011的規(guī)定設(shè)置圈梁?！?.6.5多層磚砌體房屋的樓(屋)蓋宜采用現(xiàn)澆或裝配整體式鋼筋混凝土樓(屋)面板。1.2m。房屋建筑抗火災(zāi)倒塌設(shè)計(jì)一般規(guī)定或者火災(zāi)風(fēng)險(xiǎn)較大的建筑結(jié)構(gòu)、或者人員密集的公共建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行抗火災(zāi)倒塌設(shè)計(jì)。生整體倒塌。房屋建筑應(yīng)首先滿足現(xiàn)行GB50016的防火設(shè)計(jì)規(guī)定，可按本章規(guī)定進(jìn)行設(shè)計(jì)，火災(zāi)下可以允許較少結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞，但不允許結(jié)構(gòu)整體倒塌。22：不考慮火災(zāi)作用過程的拆除構(gòu)件法，簡稱拆除構(gòu)件法；考慮火災(zāi)作用過程的受火全過程分析法，簡稱受火全過程分析方法。1和方法2均為整體結(jié)構(gòu)計(jì)算與判別，其中方法2是較為精確的方法，適合重要性高的建筑。安全等級為一級的建筑抗倒塌的能力要求更高，應(yīng)采用受火全過程分析方法。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018，安全等級為一級的建筑結(jié)構(gòu)一旦發(fā)生破壞，對人的生命、經(jīng)濟(jì)、社會或環(huán)境影響很大，宜采用火全過程分析方法。將其刪除，保留了拆除構(gòu)件法和受火全過程分析方法。建筑結(jié)構(gòu)防火災(zāi)引起的連續(xù)倒塌可采取下列措施：限制建筑物內(nèi)的火災(zāi)荷載。設(shè)置自動滅火系統(tǒng)設(shè)施。提高關(guān)鍵構(gòu)件的耐火極限。根據(jù)火災(zāi)作用設(shè)計(jì)相關(guān)構(gòu)件和連接的承載力。采用抗火災(zāi)倒塌能力較強(qiáng)的建筑結(jié)構(gòu)形式?？沟顾芰^強(qiáng)，應(yīng)予推薦。節(jié)點(diǎn)承載力進(jìn)行驗(yàn)算。,在火災(zāi)降溫過程中由于梁的收縮,方法。火災(zāi)作用房屋建筑抗火災(zāi)倒塌計(jì)算應(yīng)根據(jù)采用的方法確定下列因素：火災(zāi)溫度場。火災(zāi)持續(xù)時(shí)間。火災(zāi)作用范圍。構(gòu)件截面溫度分布。構(gòu)件的荷載、溫度效應(yīng)。混凝土高溫爆裂范圍和程度?；馂?zāi)降溫過程?！菊f明】火災(zāi)溫度場、火災(zāi)持續(xù)時(shí)間和火災(zāi)作用范圍是確定建筑火災(zāi)的主要參數(shù)?；馂?zāi)溫度結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞或倒塌。高溫下混凝土（特別是高強(qiáng)混凝土）F確定；對于大空間及實(shí)際建筑，考慮實(shí)際火災(zāi)荷載大小及分布，用CFD模型模擬的升降溫曲線更準(zhǔn)確可靠。3000m3鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》GB51249的大空間建筑的火災(zāi)升溫曲線，也可通過計(jì)算確定。災(zāi)進(jìn)行簡化，給出了簡化模型或者標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線。具體應(yīng)用時(shí)，可根據(jù)實(shí)際情況綜合確定。也比小室火災(zāi)最高溫度低?；馂?zāi)的發(fā)展過程以及持續(xù)時(shí)間可以根據(jù)以下方法確定：火災(zāi)的升溫過程采用標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線時(shí)，火災(zāi)延續(xù)時(shí)間參考《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016規(guī)定中對柱以及承重墻的要求。根據(jù)火災(zāi)荷載及燃燒速率，基于相關(guān)的火災(zāi)燃燒模型確定；1h?！菊f明】對于一般的建筑結(jié)構(gòu)，其耐火時(shí)間可采用《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016增加1h可靠方法確定建筑火災(zāi)。本次修改中只針對火災(zāi)下依靠關(guān)鍵構(gòu)件承載的建筑結(jié)構(gòu)及超高層建筑結(jié)構(gòu)提高了火災(zāi)下不發(fā)生倒塌的時(shí)間要求。房屋建筑的火災(zāi)作用范圍可按下列方法確定：建筑的一個(gè)防火分區(qū)；防火分區(qū)之間以防火卷簾分隔時(shí)，應(yīng)考慮水平火災(zāi)蔓延的影響；當(dāng)建筑的外墻的層間為玻璃幕墻時(shí)，應(yīng)考慮層間火災(zāi)蔓延的影響?；馂?zāi)蔓延，這是應(yīng)該考慮火災(zāi)在豎向跨越防火分區(qū)蔓延。結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面溫度分布可按下述方法確定：可根據(jù)各區(qū)域的火災(zāi)溫度－時(shí)間關(guān)系和構(gòu)件幾何參數(shù)、材料特性，按本標(biāo)準(zhǔn)I規(guī)定計(jì)算；可采用傳熱計(jì)算得到?！菊f明】結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面的溫度場計(jì)算是在給定的火災(zāi)溫度－時(shí)間關(guān)系條件下構(gòu)件的傳熱計(jì)算，需要考慮對流和輻射傳熱，傳熱計(jì)算需要的參數(shù)可按附錄I采用。結(jié)構(gòu)計(jì)算計(jì)算火災(zāi)下結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力。采用有限元方法時(shí)，應(yīng)考慮材料非線性、幾何非線性。采用有限元方法分析時(shí)應(yīng)考慮材料非線性和幾何非線性。采用下列兩式中的較不利設(shè)計(jì)表達(dá)式：Sd0GSGkTSTkfSQk)

(6.3.2-1)Sd0GSGkTSTkqSQkwSwk)

(6.3.2-2)式中：Sd——荷載（作用）效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；SGk——永久荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；STk——火災(zāi)下結(jié)構(gòu)的溫度效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；SQk——樓面或屋面活荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；SWk——風(fēng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；對于耐火等級為一級的建筑，γ0=1.1；對于其他建筑，γ0=1.0；γG——永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，一般可取γG=1.0；當(dāng)永久荷載有利時(shí)，取γG=0.9；γT——溫度作用分項(xiàng)系數(shù)，取γT=1.0；γW——風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，取γW=0.4；ψf——樓面或屋面活荷載頻遇值系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定取值；ψq——樓面或屋面活荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定取值?！菊f明】本條規(guī)定取自《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》（GB51249-2017）。G彈性模量，以及I規(guī)定的火災(zāi)作用下混凝土和鋼筋的應(yīng)力、應(yīng)變。【說明】受火構(gòu)件的承載能力可通過非線性計(jì)算獲得，非線性計(jì)算一般需要高溫下材料強(qiáng)度、彈性模量及應(yīng)力、應(yīng)變等。拆除構(gòu)件法房屋建筑拆除構(gòu)件法抗火災(zāi)倒塌計(jì)算與判別宜符合下列規(guī)定：根據(jù)構(gòu)件截面溫度分布和構(gòu)件內(nèi)力值，對受火區(qū)域內(nèi)的構(gòu)件進(jìn)行失效判定；應(yīng)拆除達(dá)到目標(biāo)抗火時(shí)間時(shí)抗力小于內(nèi)力值的受火構(gòu)件；【說明】本條給出了拆除構(gòu)件法在火災(zāi)條件下的應(yīng)用方法。拆除或削弱火災(zāi)作用區(qū)域內(nèi)的構(gòu)件后，剩余結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)4.4.15的規(guī)定。計(jì)算剩余結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力時(shí)，非受火區(qū)構(gòu)件材料強(qiáng)度可按本標(biāo)準(zhǔn)4.1.8條取值，受火區(qū)構(gòu)件材料強(qiáng)度可按本標(biāo)準(zhǔn)G的規(guī)定取值。的值。6.2.3條1的1h進(jìn)行防火設(shè)計(jì)。引起結(jié)構(gòu)局部倒塌或整體連續(xù)倒塌。本條規(guī)定了關(guān)鍵構(gòu)件的耐火極限時(shí)間的確定方法。受火全過程分析法幾何缺陷等因素的影響。GB500175.1.7GB500175.2明。房屋建筑的火災(zāi)場景應(yīng)考慮火災(zāi)蔓延特性，選擇最不利的火災(zāi)場景。設(shè)計(jì)，重新進(jìn)行受火全過程分析，直至建筑結(jié)構(gòu)在設(shè)定的受火時(shí)間內(nèi)不發(fā)生倒塌。法可采用本標(biāo)準(zhǔn)4章的規(guī)定。提高抗火災(zāi)倒塌能力措施對于抗火災(zāi)倒塌能力不足的房屋建筑，可采取下列兩類方法提高其抗火災(zāi)倒塌能力：提高受火構(gòu)件的耐火極限；提高火災(zāi)下受火構(gòu)件和連接的承載力。能力：增設(shè)與構(gòu)件脫離的隔火層或防火板；增設(shè)防火涂層，優(yōu)選厚涂型防火涂料；增大構(gòu)件截面尺寸；增大構(gòu)件鋼筋保護(hù)層厚度。【說明】1、2穩(wěn)定，應(yīng)予推薦采用。對于鋼柱等受火災(zāi)影響的構(gòu)件，可采取下列措施提高其抗火災(zāi)倒塌能力：增設(shè)與構(gòu)件脫離的隔火層或防火板；設(shè)置防火的混凝土面層；采用鋼—混凝土組合構(gòu)件。力高于鋼構(gòu)件，宜采用。對于混凝土梁板等受火災(zāi)影響的構(gòu)件，可采取下列措施提高其抗火災(zāi)倒塌能力：對于失效后不會造成連續(xù)倒塌的情況，可采取本標(biāo)準(zhǔn)6.6.2條規(guī)定的措施；對于失效后造成其他構(gòu)件連續(xù)破壞的情況，應(yīng)采取延長其耐火極限的措施。建筑結(jié)構(gòu)抗爆炸連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)一般規(guī)定塌。【說明】結(jié)構(gòu)關(guān)鍵構(gòu)件失效是指失效后可能引發(fā)結(jié)構(gòu)嚴(yán)重破壞的結(jié)構(gòu)構(gòu)件。設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)。延性和冗余度。結(jié)構(gòu)防爆炸連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)建筑的抗爆設(shè)防類別，選擇合適的分析方法。建筑結(jié)構(gòu)抗爆炸連續(xù)倒塌設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)建筑抗爆設(shè)防類別分為甲、乙、丙、丁四類：甲類建筑：社會影響重大、爆炸危害性嚴(yán)重或爆炸后功能不能中斷的建筑；乙類建筑：社會影響較大、爆炸危害性較嚴(yán)重或爆炸后功能需快速恢復(fù)的建筑；丙類建筑：除甲、乙、丁類以外的建筑；丁類建筑：社會影響小、爆炸危害性低的建筑。【說明】本條與《民用建筑防爆設(shè)計(jì)規(guī)范》中根據(jù)建筑的重要性等級確定抗爆設(shè)防類別一致。設(shè)計(jì)爆炸威脅，包括爆炸荷載的當(dāng)量和爆炸位置，應(yīng)根據(jù)建筑所在地社會環(huán)境、爆炸物重破壞，建筑經(jīng)大修后可繼續(xù)使用；丁類建筑可發(fā)生不可修復(fù)的破壞。7.2.33.2.4一致。表3.2.4建筑抗爆設(shè)防要求抗爆設(shè)防類別建筑整體性能構(gòu)件允許破壞程度主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件次要結(jié)構(gòu)構(gòu)件非結(jié)構(gòu)部件甲類不影響使用輕微破壞乙類可快速修復(fù)并繼續(xù)使用輕微破壞中等破壞丙類經(jīng)大修后可繼續(xù)使用中等破壞嚴(yán)重破壞丁類不可修復(fù)嚴(yán)重破壞完全破壞注：構(gòu)件破壞程度：概念設(shè)計(jì)與構(gòu)造措施結(jié)構(gòu)防爆炸連續(xù)倒塌概念設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列要求：采取措施減少爆炸作用，或避免結(jié)構(gòu)關(guān)鍵構(gòu)件直接遭受爆炸作用；采用合理的結(jié)構(gòu)布置，避免出現(xiàn)薄弱部位；提高建筑重要結(jié)構(gòu)部位的冗余度，增加可替代傳力路徑；合理劃分結(jié)構(gòu)區(qū)域，控制結(jié)構(gòu)破壞范圍；節(jié)點(diǎn)和連接不先于被連接構(gòu)部件發(fā)生破壞；梁柱節(jié)點(diǎn)具有足夠的梁端轉(zhuǎn)動變形能力；結(jié)構(gòu)關(guān)鍵構(gòu)件具有反向承載能力。結(jié)構(gòu)防爆炸連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)應(yīng)采取