起重機橋架制作工藝講稿

江蘇省特檢院無錫分院錢紅煒一、制造前的準備（一）進廠原材料復(fù)檢1.入庫前應(yīng)進行質(zhì)量證明書檢查2.實物檢查（外觀、尺寸、標志的檢查-材料爐批號的移植）3.理化性能測試（化學(xué)成分、機械性能、工藝性能、金相分析）4.各項檢查有原始記錄起重機箱形主梁制造工藝（二）主梁、支腿等重要部件所用的材料的要求：1.A1～A6級起重機，當(dāng)板厚大于20mm時，鋼材牌號應(yīng)不低于Q235-B；對A7～A8級起重機，鋼材牌號應(yīng)不低于Q235-C。2.環(huán)境溫度低于-20℃，應(yīng)選用Q235-D或16Mn，且要求在-20℃時的沖擊功不小于27J。3.嚴禁在低溫下使用沸騰鋼。這是因為①沸騰鋼脫氧不完全，氧能使鋼變脆；②內(nèi)部雜質(zhì)較高，成份偏析較大，因而沖擊值較低；③冷脆傾向和時效敏感性較大；④焊接性較差。（三）鋼材預(yù)處理熱軋鋼材表面通常有一層氧化皮，呈灰黑色，覆蓋于鋼材表面，應(yīng)進行除銹噴丸等預(yù)處理，并進行防銹處理。通常采用的防銹底漆有703環(huán)氧脂鐵紅和無機硅酸鋅底漆等。銹是一種有氧化物和水分子的物質(zhì)。銹和氧化物的危害有減弱結(jié)構(gòu)件的承載能力，降低結(jié)構(gòu)的涂漆質(zhì)量，影響乙塊火焰切割和焊接質(zhì)量等。二、主梁的拼接與組裝（一）橋架結(jié)構(gòu)特點及技術(shù)要求1.橋式起重機橋架常見的結(jié)構(gòu)形式2.箱形橋式起重機的橋架結(jié)構(gòu)如圖上圖所示，它是由主梁（或桁架）、欄桿（或輔助桁架）、端梁、走臺（或水平桁架）、軌道及操縱室等組成.3.主梁的主要技術(shù)要求橋架最主要的受力元件是主梁。主梁的制造是橋架金屬結(jié)構(gòu)制造的關(guān)鍵,主要控制：（1）上拱度：（0.9～1.4）S/1000。（2）水平旁彎（向走臺側(cè)）：f=S２/2000（規(guī)定向走臺側(cè)旁彎的原因是在制造橋架時，走臺側(cè)焊后有拉伸殘余應(yīng)力，當(dāng)運輸及使用過程中殘余應(yīng)力釋放后，導(dǎo)致兩主梁向內(nèi)旁彎；而且主梁在水平慣性載荷作用下，按剛度條件允許有一定側(cè)向彎曲，兩者疊加會造成過大的彎曲變形。當(dāng)兩梁向內(nèi)旁彎時，可能導(dǎo)致車輪與軌道咬合，使起重機不能正常工作。）（3）腹板波浪變形規(guī)定，受壓區(qū)0.7δ，受拉區(qū)<1.2δ。（4）上蓋板水平度≤B/250，腹板垂直度≤H/200，B為蓋板寬度，H為梁高。（二）主梁工藝分析由于主梁內(nèi)部有大量加筋板，加筋板的焊縫分布上下不均：（1）橫向大筋板與下蓋板不焊接，（2）小加筋全部連續(xù)角焊縫都在水平中心線以上，事實：中心線以上焊縫數(shù)量多于中心線以下，這樣極易造成主梁下?lián)?。要求：分析并保證如何使下?lián)献钚。⑶夷茴A(yù)制上供和造成一定旁彎（在焊接走臺件之前）則是制定工藝的依據(jù)。（三）主梁制造工藝要點1.蓋板和腹板對接焊工藝為避免應(yīng)力集中，蓋板與腹板的拼接接頭不應(yīng)在同一截面上，錯開距離不得小于200mm；同時接頭不應(yīng)安排在梁的中心附近，一般應(yīng)距中心2m以上。2.筋板的制造筋板是一個長方形，長筋板中間一般也有減輕孔。由于筋板尺寸影響到裝配質(zhì)量，要求其寬度差只能小于1mm左右，長度尺寸允許有稍大一些的誤差。筋板的四個角應(yīng)保證90°，尤其是筋板與上蓋板接觸處的兩個角更應(yīng)嚴格保證直角。3.腹板上拱度的制備主梁成拱最常用的方法是腹板下料成拱法。腹板的拱形可采用二次拋物線形或正弦曲線形。腹板上拱值規(guī)定為0.9～1.4S/1000，考慮氣割、焊接電流、焊接速度、操作者技術(shù)程度等因素影響，多取1.4S/1000。腹板下料有兩種方法：（1）腹板拱度曲線直接號料法-適用于單件生產(chǎn)（2）樣板號料法-適用于批量生產(chǎn)4.蓋板、腹板對接焊縫焊接（1）開坡口蓋板、腹板對接焊縫要求焊透，采取開坡口的方法，以增加熔深。手工焊板厚δ>6mm時、埋弧焊和氣體保護焊δ>10mm時就要開坡口(雙面焊可以不開)。（2）板件拼接間隙和定位焊①板件拼接間隙過大，焊接時易產(chǎn)生燒穿、焊縫成形不佳的缺陷，同時焊接變形也較大。一般埋弧1mm，手工2mm。如有墊板或焊劑墊，隨著板厚的增加，最大間隙5~6mm。②定位焊的技術(shù)要求蓋板、腹板定位焊前要檢查一下板邊的直線度和預(yù)拱值，可用拉粉線或鋼絲線測量。定位焊焊肉要比正式焊縫小，焊縫質(zhì)量同正式焊縫，不得存在夾渣、裂紋、未焊透等缺陷，定位焊的間距，在根據(jù)拼接鋼板定型的條件憑經(jīng)驗確定，通常長為20～40mm焊縫，間距在70～150mm范圍內(nèi)。（3）引弧板和引出板由于埋弧焊和氣體保護焊的焊接速度快，引弧時焊件來不及達到局部的熱平衡，使引弧端的熔深較淺。

（4）對接焊縫的焊接主梁的蓋板、腹板的對接焊縫要求焊透以保證為等強度連接。焊接方法可用手工焊、埋弧焊和氣體保護焊等。焊接方式可分為雙面焊和單面焊雙面成形。手工焊:板厚≤6mm可不開坡口，板厚為8~10mm開單面坡口，板厚≥12mm最好開雙面坡口。選用焊條與材質(zhì)有關(guān)，鋼材Q235-B、C、D，使用環(huán)境溫度為-20℃~40℃應(yīng)選用堿性焊條；不低于-20℃時可選用普通E4301、E4303酸性焊條；鋼材16Mn制造的各種梁應(yīng)選用堿性焊條E5016、5016。埋弧焊：有雙面焊和單面焊雙面成形。板厚≤10mm可不開坡口，板厚為12~22mm開單面坡口，板厚≥22mm最好開雙面坡口。將止擋直接焊接在大車軌道上：止擋一般是用普通碳素鋼制成的。而起重機軌道的化學(xué)成分中含碳量一般為0.64－0.8％，含錳量為1.1－1.5％，屬于高碳鋼。含碳量越高，更容易產(chǎn)生硬脆的高碳馬氏體，所以淬硬傾向和裂紋敏感傾向更大，從而焊接性更差。焊接時通常需要預(yù)熱，工件比較厚時,還必須考慮焊后保溫緩冷等措施。若止擋直接焊在鋼軌踏面上，異種鋼接頭的焊縫和熔合區(qū)，由于有合金元素被稀釋和碳遷移等因素的影響，存在著一個過渡區(qū)段，這里不僅化學(xué)成分和金相組織不均勻，而且物理性能也不同，甚至力學(xué)性能也有極大的差異，在焊縫處引起缺陷或嚴重降低性能在所難免。所以即使按照母材的成分、性能、接頭形式和使用要求正確地選擇了焊接材料，若未正確地掌握焊接工藝，也未必能獲得理想的焊接性能。

（5）焊縫的余高焊縫余高不得超過國家標準規(guī)定的0~3mm，余高越大，應(yīng)力集中系數(shù)越高，余高為零時，應(yīng)力集中消失。由余高帶來的應(yīng)力集中，對起重機這樣動載結(jié)構(gòu)的疲勞強度是十分不利的，余高越小越好，起重機結(jié)構(gòu)的焊縫余高應(yīng)小于2mm，重要的結(jié)構(gòu)應(yīng)削平余高。5.對接焊縫變形的控制（1）對接焊縫角變形的矯正蓋板、腹板拼接時應(yīng)先拼接寬度，然后再拼接長度。蓋板、腹板接長時，為防止對接板件角變形，可在待焊接口下面加墊形成反變形，然后焊接。采用這種方法焊后可以使板件平直。如果焊后出現(xiàn)角變形，可采取在焊縫處加墊用重砣壓制等方法矯正。（2）焊接方向焊接方向?qū)附幼冃斡杏绊?。直線型板件拼長對接時，焊接第二面的方向要和焊第一面的方向相反。有拱度的板件如主梁的腹板，為不改變預(yù)定的腹板下料拱度曲線，也應(yīng)采取上述的焊接方向。（四）Ⅱ形梁的組裝與焊接Ⅱ形梁由翼緣板、腹板和筋板組成。以上蓋板為基準的平臺組裝：一般起重量較小。以腹板為基準的平臺組裝：主梁高度很大時，腹板豎立過高，組裝困難。（1）上蓋板與筋板的定位組裝以上蓋板為基準，裝配時，采用在上翼板上的劃線定位的方式裝配筋板，用90°角尺檢驗垂直度后進行點固。（2）筋板與上蓋板的焊接為減小梁的下?lián)献冃危b好筋板后應(yīng)進行筋板與上蓋板焊縫的焊接。為防止變形，如果蓋板未預(yù)制旁彎，焊接方向應(yīng)由內(nèi)側(cè)向外側(cè)（右圖上），以滿足一定旁彎的要求；如蓋板預(yù)制有旁彎，則方向采用（右圖下）所示方向。（3）組裝腹板1）首先要求在上蓋板和腹板上分別劃出跨度中心線；2）然后用吊車將腹板吊起與蓋板、筋板組裝，使腹板的跨度中心線對準上蓋板的跨度中心圖線；3）在跨中點定位焊；4）腹板上邊用安全卡1將腹板臨時緊固到長筋板上；5）可在蓋板底下打楔子使上蓋板與腹板靠緊；6）通過平臺孔安放溝槽限位板3，斜拉壓桿2，并注意壓桿要放在筋板處。當(dāng)壓下壓桿時，壓桿產(chǎn)生的水平力使下部腹板靠緊筋板。為了使上部腹板與筋板靠緊，可用專用夾具式腹板裝配胎夾緊。7）由跨中組裝后定位焊至腹板一端，然后用墊塊墊好，再裝配定位焊另一端腹板。（4）Ⅱ形梁內(nèi)壁焊縫的焊接次序焊接Ⅱ形梁內(nèi)壁焊縫時，針對焊接次序?qū)澢冃蔚挠绊?，考慮要使Ⅱ形梁外彎，應(yīng)先焊接Ⅱ形梁內(nèi)腹板焊縫，后焊接外腹板焊縫。對偏軌箱形主梁要求主梁是直線形的，則焊接Ⅱ形梁內(nèi)壁焊縫時應(yīng)考慮焊接主腹板內(nèi)壁長焊縫會產(chǎn)生較大的外彎，所以應(yīng)先焊接副腹板焊縫，后焊接主腹板焊縫。（五）主梁整體組裝焊接1.Ⅱ形梁組裝定位焊下蓋板前的準備（1）在制定主梁的工藝規(guī)程時，除要給出腹板下料的預(yù)制拱（翹）度數(shù)值外，還要給出Ⅱ形梁組裝下蓋板后的拱（翹）度值，以及單根主梁焊成后（未焊走臺和軌道壓板）的拱（翹）度值。（2）定位焊下蓋板之前，應(yīng)首先將Ⅱ形梁立起,檢查Ⅱ形梁的上拱度和水平彎曲，然后檢查下蓋板的水平彎曲，應(yīng)使下蓋板與Ⅱ形梁的水平彎曲方向一致。（3）如果發(fā)現(xiàn)某項指標超差，應(yīng)采取適應(yīng)措施進行調(diào)整。2.定位裝配下蓋板（1）裝配時先在下翼板上劃出腹板的位置線，將Ⅱ形梁吊裝在下翼板上，（2）兩端用雙頭螺桿將其壓緊固定（見圖8-22）。（3）然后用水平儀和線錘檢驗梁中部和兩端的水平和垂直度及拱度，如有傾斜或扭曲時，用雙頭螺桿單邊拉緊。（4）下蓋板與腹板的間隙<1mm，從中間向兩端同時點焊。3.焊接主梁的四條縱向角焊縫當(dāng)拱度不夠時，應(yīng)先焊下翼板左右兩條縱縫；拱度過大時，應(yīng)先焊上翼板左右兩條縱縫。當(dāng)采用焊條電弧焊時，應(yīng)采用對稱的焊接方法，即把箱形梁平放在支架上，由四名焊工同時從兩側(cè)的中間分別向梁的兩端對稱焊接，焊完后翻面，以同樣的方式焊接另外一邊的兩條縱縫。采用自動焊焊接四條縱縫時，可采用如下圖所示的焊接方式。圖（a）所示為“船形”位置單機頭焊，主梁不動，靠焊接小車移動完成焊接工作。平焊位置可采用雙機頭焊[見圖(b)、(c)]，其中圖(b)所示為靠移動工件完成焊接，圖(c)所示為通過機頭移動來完成焊接操作。（六）梁的可拆接頭：分鉚接接頭和螺栓接頭。鉚接已被淘汰，螺栓接頭的螺栓分為精制、粗制和高強度螺栓。精制螺栓對孔的要求高（仰、側(cè)孔），一旦運輸引起梁變形，會造成螺孔錯位。粗制螺栓連接有孔間隙，易引起梁變形（拱度）。廣泛采用摩擦型高強度螺栓，其孔按粗制螺栓孔精度加工，要保證梁與連接板接合面間的摩擦系數(shù)，預(yù)拉力達到設(shè)計要求。接頭處理：接合面用拋丸或噴砂除銹處理，不刷防銹漆。為保證主梁的拱度曲線全長圓滑要整體制造主梁，在割斷處先與連接板配鉆孔，再卸掉連接板，切斷主梁。如主梁很長，可以分段制造，但腹板要整體按預(yù)拱曲線號料。（七）主梁的矯正箱形主梁裝焊完畢后進行檢查，每根箱形梁在制造時均應(yīng)達到技術(shù)條件的要求，如果變形超過了規(guī)定值，應(yīng)進行矯正。矯正時，應(yīng)根據(jù)變形情況選擇好加熱的部位與加熱方式，一般采用火焰矯正法。三、橋架組裝（一）橋架組裝焊接的工藝要求1.作業(yè)場地的選擇只要主梁有溫度差存在，就會有拱（翹）度的變化或水平彎曲（旁彎）的變化，箱形梁構(gòu)成的橋架應(yīng)選擇在廠房內(nèi)組裝焊接。橋架的檢測應(yīng)在早、晚或夜間進行為好。2.墊架位置選擇由于自重對主梁拱度有影響，主梁墊架位置應(yīng)選擇在主梁的跨端或接近于跨端的位置。起重量較小的橋架在最后測量調(diào)整時應(yīng)盡量墊到端梁處。3.橋架組裝基準為使橋架安裝車輪后能正常運行，四組彎板應(yīng)在同一平面內(nèi)。組裝時應(yīng)使它們在同一水平面內(nèi)，以這一水平面為組裝調(diào)整橋架各部的基準?？纱┻^端梁上蓋板的吊裝孔立T形標尺，用水平儀測量調(diào)整。4.為減小橋架整體焊接變形，在橋架組裝前應(yīng)焊完所有部件本身的焊縫，不要等到整體組裝后再補焊。因為部件焊接變形容易控制，便于翻身。走臺與主梁相連的縱向角鋼要在主梁制造時焊接在腹板上。（二）橋架組裝焊接的工藝要點1.主、端梁組裝焊接（1）兩根主梁擺放在墊架上。在主梁的上蓋板中心線處找出兩主梁的跨度中心和跨端基準點，按技術(shù)要求調(diào)整各部件尺寸。（2）端梁與主梁焊接時將使端梁兩端向內(nèi)彎而使橋架跨度縮短，故橋架組裝時應(yīng)預(yù)先使端梁兩端要外彎，且跨度要有加大量。（3）為減小焊接變形和焊接應(yīng)力，應(yīng)先焊上蓋板焊縫，再焊下蓋板焊縫，然后焊連接板焊縫；先焊外側(cè)焊縫，后焊內(nèi)側(cè)焊縫。各部焊接次序見圖。2.組裝焊接走臺（1）檢測調(diào)整兩主梁的水平彎曲。偏軌箱形梁或桁架還要在離主梁兩端各1/3處上、下定位焊拉筋。（2）為減小橋架的整體變形，走臺的斜撐與連接板要按圖紙尺寸預(yù)先裝配焊接成組件，再進行橋架組裝焊接。（3）按圖紙尺寸劃走臺的定位線。走臺應(yīng)和主梁上蓋板平行。（4）裝配橫向水平角鋼。用水平尺找正，使外端略高于水平線定位焊于主梁腹板上。然后組裝定位焊斜撐組件，再組裝定位焊走臺邊角鋼。走臺邊角鋼應(yīng)具有與走臺相同的上拱度。（5）走臺的裝配與焊接①走臺板應(yīng)矯平，然后組裝定位焊在走臺上。要求先焊走臺板與角鋼連接的縱向焊縫，后焊橫向走臺板焊縫，以減小走臺板的波浪變形和內(nèi)應(yīng)力。②整個走臺處于定位焊連接狀態(tài)，水平剛性較小。應(yīng)先焊接水平外彎大的一側(cè)走臺，后焊接水平外彎小的一側(cè)走臺。③為減小焊接走臺主梁下?lián)蠎?yīng)先焊接走臺下部焊縫，后焊接走臺上部焊縫。3.組裝焊接軌道壓板（1）5～30t通用橋式起重機正軌箱形在焊接軌道壓板前主梁上拱度f<1.5S/1000，偏軌箱形主梁在焊接軌道壓板前上拱度f<1.３S/1000，應(yīng)在主梁跨中頂起來焊接軌道壓板。（2）偏軌箱形梁焊接軌道壓板還會產(chǎn)生主梁外彎，焊前應(yīng)將兩根主梁用角鋼拉起來。（3）小車軌道應(yīng)平直，軌道與橋架組裝，應(yīng)預(yù)先在承軌梁上劃出定位線，小車軌道組裝時，使軌底與蓋板接觸，然后定位焊軌道壓板。（4）為使主梁受熱均勻，從而使下?lián)锨€對稱，可由多名焊工沿跨度均勻分布，同時焊接。（5）橋式起重機橋架組裝焊接后應(yīng)全面檢測。（三）壓制箱型實腹梁LD單梁起重機主梁由壓制的u型槽鋼通過兩塊斜腹板與工字鋼組焊而成。主梁兩端各焊一塊預(yù)先加工好的連接板，與端梁上的連接板用高強度螺栓連接，剪力由減載凸緣承受。壓制成型的u型槽鋼在預(yù)先加工出S/1000拋物線凹面的工作臺上接長。u型槽鋼和工字鋼由斜側(cè)板連接。要先將斜側(cè)板接長后與u型槽鋼和工字鋼焊接。工字鋼不允許在跨中拼接。勁板是保證主蓋板腹板局部穩(wěn)定的，LD主梁中勁板還起連接u型槽鋼和工字鋼的作用。連接板上連接面要求刨削和鉆孔。25mm刨成20mm厚。四、橋架變形分析及修理（一）變形形式主梁上拱減小，旁彎，腹板波浪變形，端梁變形，對角線超差。（二）變形原因1、主梁上拱度減少的原因（1）結(jié)構(gòu)內(nèi)應(yīng)力的影響。（2）超負荷及不合理使用。（3）高溫工作環(huán)境的影響。（4）設(shè)計和制造工藝的影響。（火焰起拱）（5）起重機不合理的吊運、存放和安裝。（6）不合理的修理。2、旁彎產(chǎn)生的原因（1）在使用中產(chǎn)生的水平彎曲(內(nèi)應(yīng)力的釋放）。（2）制造工藝要求的預(yù)制旁彎。（3）因改制結(jié)構(gòu)件產(chǎn)生水平彎曲。（4）由于使用中水平慣性力的作用，引起主梁向內(nèi)側(cè)產(chǎn)生彎曲。3、主梁腹板波浪變形產(chǎn)生的原因在腹板拼接時，由于鋼板本身不平（焊前又無校平處理），在焊接內(nèi)應(yīng)力的作用下，產(chǎn)生了腹板的波浪變形。4、端梁變形的原因（1）為了增強主梁與端梁的聯(lián)接剛性，有時使用單位在主梁的頭部與端梁上焊接一塊鋼板（或大角鋼），因而造成端梁向外側(cè)彎曲。（2）若大車啃軌嚴重，在側(cè)向力的作用下，也會造成端梁變形。（3）由于使用中主梁的下?lián)献冃?，也會引起端梁變形?、對角線超差變形的原因主端梁連接水平方向變形。（三）主梁變形的不良影響1、對小車運行的影響。2、對大車運行機構(gòu)的影響。3、對于小車的影響。（四）主梁下?lián)蠎?yīng)修界限起重機主梁究竟下?lián)系绞裁闯潭染筒辉试S使用，目前尚無明確規(guī)定。GB6067—85(已廢止)《起重機械安全規(guī)程》第1.10.4條作了原則規(guī)定：“對于一般橋式類型起重機，當(dāng)小車處于跨中，并且在額定載荷下，主梁跨中的下?lián)现翟谒骄€下達到跨度的S/700時，如不能修復(fù)，應(yīng)報廢。”GB6067—2010：主要受力產(chǎn)生塑性變形，使工作機構(gòu)不能正常地安全運行，如不能修復(fù)，應(yīng)報廢五）橋架變形的修復(fù)方法

1、預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉法

2、預(yù)應(yīng)力鋼絲繩張拉法

3、火焰矯正法第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理第二節(jié)活塞式空壓機的結(jié)構(gòu)和自動控制第三節(jié)活塞式空壓機的管理復(fù)習(xí)思考題單擊此處輸入你的副標題，文字是您思想的提煉，為了最終演示發(fā)布的良好效果，請盡量言簡意賅的闡述觀點。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor壓縮空氣在船舶上的應(yīng)用：

1.主機的啟動、換向；

2.輔機的啟動；

3.為氣動裝置提供氣源；

4.為氣動工具提供氣源；

5.吹洗零部件和濾器。

排氣量:單位時間內(nèi)所排送的相當(dāng)?shù)谝患壩鼩鉅顟B(tài)的空氣體積。單位：m3/s、m3/min、m3/h第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor空壓機分類：按排氣壓力分：低壓0.2～1.0MPa；中壓1～10MPa；高壓10～100MPa。按排氣量分：微型<1m3/min；小型1～10m3/min；中型10～100m3/min；大型>100m3/min。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理容積式壓縮機按結(jié)構(gòu)分為兩大類：往復(fù)式與旋轉(zhuǎn)式兩級活塞式壓縮機單級活塞壓縮機活塞式壓縮機膜片式壓縮機旋轉(zhuǎn)葉片式壓縮機最長的使用壽命-

----低轉(zhuǎn)速（1460RPM），動件少（軸承與滑片），潤滑油在機件間形成保護膜，防止磨損及泄漏，使空壓機能夠安靜有效運作；平時有按規(guī)定做例行保養(yǎng)的JAGUAR滑片式空壓機，至今使用十萬小時以上，依然完好如初，按十萬小時相當(dāng)于每日以十小時運作計算，可長達33年之久。因此，將滑片式空壓機比喻為一部終身機器實不為過?；?葉)片式空壓機可以365天連續(xù)運轉(zhuǎn)并保證60000小時以上安全運轉(zhuǎn)的空氣壓縮機1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.轉(zhuǎn)子及機殼間成為壓縮空間，當(dāng)轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內(nèi)。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內(nèi)。1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.凸凹轉(zhuǎn)子及機殼間成為壓縮空間，當(dāng)轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。螺桿式氣體壓縮機是世界上最先進、緊湊型、堅實、運行平穩(wěn)，噪音低，是值得信賴的氣體壓縮機。螺桿式壓縮機氣路系統(tǒng)：

A

進氣過濾器

B

空氣進氣閥

C

壓縮機主機

D

單向閥

E

空氣/油分離器

F

最小壓力閥

G

后冷卻器

H

帶自動疏水器的水分離器油路系統(tǒng)：

J

油箱

K

恒溫旁通閥

L

油冷卻器

M

油過濾器

N

回油閥

O

斷油閥冷凍系統(tǒng)：

P

冷凍壓縮機

Q

冷凝器

R

熱交換器

S

旁通系統(tǒng)

T

空氣出口過濾器螺桿式壓縮機渦旋式壓縮機

渦旋式壓縮機是20世紀90年代末期開發(fā)并問世的高科技壓縮機，由于結(jié)構(gòu)簡單、零件少、效率高、可靠性好，尤其是其低噪聲、長壽命等諸方面大大優(yōu)于其它型式的壓縮機，已經(jīng)得到壓縮機行業(yè)的關(guān)注和公認。被譽為“環(huán)保型壓縮機”。由于渦旋式壓縮機的獨特設(shè)計，使其成為當(dāng)今世界最節(jié)能壓縮機。渦旋式壓縮機主要運動件渦卷付，只有磨合沒有磨損，因而壽命更長，被譽為免維修壓縮機。

由于渦旋式壓縮機運行平穩(wěn)、振動小、工作環(huán)境安靜，又被譽為“超靜壓縮機”。

渦旋式壓縮機零部件少，只有四個運動部件,壓縮機工作腔由相運動渦卷付形成多個相互封閉的鐮形工作腔，當(dāng)動渦卷作平動運動時，使鐮形工作腔由大變小而達到壓縮和排出壓縮空氣的目的?；钊娇諝鈮嚎s機的外形第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級壓縮）工作循環(huán)：4—1—2—34—1吸氣過程

1—2壓縮過程

2—3排氣過程第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級壓縮）

壓縮分類：絕熱壓縮：1—2耗功最大等溫壓縮：1—2''耗功最小多變壓縮：1—2'耗功居中功＝P×V（PV圖上的面積）加強對氣缸的冷卻，省功、對氣缸潤滑有益。二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）1.不存在假設(shè)條件2.與理論循環(huán)不同的原因：1）余隙容積Vc的影響Vc不利的影響—殘存的氣體在活塞回行時，發(fā)生膨脹，使實際吸氣行程（容積）減小。Vc有利的好處—

（1）形成氣墊，利于活塞回行；（2）避免“液擊”（空氣結(jié)露）；（3）避免活塞、連桿熱膨脹，松動發(fā)生相撞。第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理表征Vc的參數(shù)—相對容積C、容積系數(shù)λv合適的C：低壓0.07-0.12

中壓0.09-0.14

高壓0.11-0.16

λv＝0.65—0.901）余隙容積Vc的影響C越大或壓力比越高，則λv越小。保證Vc正常的措施：余隙高度見表6-1壓鉛法—保證要求的氣缸墊厚度2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理2）進排氣閥及流道阻力的影響吸氣過程壓力損失使排氣量減少程度，用壓力系數(shù)λp表示：保證措施：合適的氣閥升程及彈簧彈力、管路圓滑暢通、濾器干凈。λp

（0.90-0.98）2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理3）吸氣預(yù)熱的影響由于壓縮過程中機件吸熱，所以在吸氣過程中，機件放熱使吸入的氣體溫度升高，使吸氣的比容減小，造成吸氣量下降。預(yù)熱損失用溫度系數(shù)λt來衡量（0.90-0.95）。保證措施：加強對氣缸、氣缸蓋的冷卻，防止水垢和油污的形成。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理4）漏泄的影響內(nèi)漏：排氣閥（回漏）；外漏：吸氣閥、活塞環(huán)、氣缸墊。漏泄損失用氣密系數(shù)λl來衡量（0.90-0.98）。保證措施：氣閥的嚴密閉合，氣缸與活塞、氣缸與缸蓋等部件的嚴密配合。5）氣體流動慣性的影響當(dāng)吸氣管中的氣流慣性方向與活塞吸氣行程相反時，造成氣缸壓力較低，氣體比容增大，吸氣量下降。保證措施：合理的設(shè)計進氣管長度，不得隨意增減進氣管的長度，保證濾器的清潔。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實際工作循環(huán)（單級壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機的工作原理上述五條原因使實際與理論循環(huán)不同。4）漏泄的影響5）氣體流動慣性的影響1）余隙